JPS62192540A - 走行帯状体の通板方向転換用浮揚支持装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、各種金属帯状体の焼鈍炉、熱処理設備、メツ
キライン、コーティングライン、及び非金属帯状体の各
種の処理ラインにおける非接触式通板方向転換装置に関
する。

〔従来の技術〕

従来の技術例として、冷延鋼板用のストリップ連続焼鈍
炉について、第４図に基づきその概要を説明する。

仝図において、冷延鋼板のス）　ＩＪツブ１は図示りな
いルーパおよびクリーニングタンク、ドライヤ等を経て
連続焼鈍炉に供給される。ストリップ１は、表面酸化防
止のために還元性のガスで充たされた焼鈍炉中を炉の上
方と下方に並んだノ・−スクール２間、約２０ｍの間″
Ｉ＆：２００〜５００ｍ／ｗｒｒｔｔの速度で上下に方
向転換しながら走行して、所定の熱処理をうけるもので
ある。これを設備的にみるとストリップ１は、まず加熱
帯Ａでｎ４種により異なるが６５０〜９００℃程度まで
ラジアントチューブ３によシ加熱される。その後均熱帯
Ｂにて数十秒間均熱処理をうけ急冷帯Ｃにてガスジェッ
トにより毎秒３〜２００℃の冷却速度で３５０〜４００
℃程度まで急冷される。次にこの冷却温度（３５０〜４
００℃）に保持されて約２分間程度の過時効処理りをう
け最後に急冷帯Ｅにて常温まで冷却されるものである。

ところで、このハースロール２は、直径が８００〜１０
００ｒｔｒｍ、厚さ１０〜２０ｙｍ、長さ２０００〜２
５００ｒａの円筒殻を基本とした鋳鋼製であり、それぞ
れ電圧および周波数方式で回転数を制御される電動機と
直結されて駆動変化されていて、通常５０〜１００本の
ハースロールが１基の焼鈍炉に使用されている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

前述のように大型ロールが多数設けられている焼鈍炉で
は、現在ではまだ大きな問題となってはいないものの、
１０００〜２０００ｍ／ＨＩｌｔとストリップの速度が
高速化すると、必然的に板の走行速度ヲハースロールの
周速と非常に厳しい精度で同期させることが必要となる
が、ロールの慣性やモータの慣性が大きいため厳密に一
致させることは不可能に近い。

この結果、ストリップとハースロールとのＭで滑シが低
速の場合よりも大きくなり、ストリップ表面にキズが発
生したり、上と下とのハースロール間に存在するストリ
ップ長が変化して振動を発生したりする。また、連続焼
鈍炉では、８ｏｏ℃以上の高温の領域でロールとストリ
ップとの焼付現象にその起点を有するとも考えられてい
るロールの肌荒れにより生じるストリップへの押しキス
（ロールピックアップと称する）の問題があシ、この対
策も必要とされている。

さらにラジアントチューブで加熱されたロールに冷たい
ストリップが中央部に接触することによるロール中央部
の熱収縮に基くロールの長さ方向７’０フイル変化（ヒ
ートクラウンと称スる）によるトラッキング不良等の問
題がある。

前述したような従来のハースロールによる方向転換装置
における問題を解決するために、第５図に示すような、
ガスの圧力でストリップを浮上させながら、走行方向の
転換を行う浮揚支持装置（以下、ベンダー７ｏ−夕と称
す）が本発明者等により提案された。しかし、このベン
ダーフロータには次のような問題がある二通板が高速に
なるに従い、帯状体がベンダーフロータに懸架されて方
向転換を行う際に、帯状体に作用する遠心力のため、第
５図に実線で示すように、帯状体ループＬがベンダーフ
ロータＦ゛の出側付近において、一点鎖線で示す正常の
位置から外方に膨れ出る軌跡を生じ、ベンダーフロータ
Ｆの支持面Ｇから離れるため、該フロータと帯状体（ス
トリップ１）間に保持さるべき気体圧の漏洩による該ベ
ンダーフロータＦの浮揚力（静圧）の減少によシ、７０
一タ頂部付近での帯状体との接触の惧れがあシ、これを
防止するために、更に多量のガスを上記７０−タに供給
する必要を生ずるが、斯かる措置は、ガスの消費ｉｌヲ
増大するのみならず、殊に該フロータの入側、出側に対
面する帯状体を更に外方に離間せしめる作用を招き、帯
状体の走行を不安定化する要因となる。上記ベンダーフ
ロータｂ゛の一般的構造は、分割円筒状の中空ガス室４
と、該ガス室４内に空気や不活性ガス、もしくは還元性
ガスを供給するガス供給管５が開口しておシ、また中空
ガス室４の弧状外周面は受圧面Ｇとして作用し、この受
圧面Ｇの両端部にノズル６が夫々内向きに開口され、ガ
ス室４内のガスが噴出することによって支持すべきスト
リップ１と受圧面Ｇとの間に前記ガスを封じ込め静圧を
発生し、該ストリップ１を浮揚支持するものである。

尚、Ｈは受圧面Ｇにストリップ１の通板方向に沿って複
数枚植設したリブで、前記ガスのス）　ＩＪツブ幅方向
への漏洩を減少せしめるためのものである。また、Ｆ′
　は前述のベンダーフロータ？とその受圧面Ｇ′　が平
面状である点を除けば、他の構成は基本的に該ベンダー
フロータＦと同一のフロータである。

〔問題点を解決するための手段〕

走行帯状体の通板方向転換を行う部分に、帯状体に弧状
のループを形成せしめ、その内周側にガスの噴出による
気体圧により該帯状体ループを弧状受圧面にて浮揚支持
するベンダーフロータを設ける。更に、前記帯状体ルー
プの入側始端からループ出側終端に至る区間のすべて、
もしくは少くとも前記始端および終端１部分を覆うよう
に、ガスの噴出による帯状体押圧手段を前記ベンダーフ
ロータの受圧面に対設する。

〔作用〕

上記の構成により、帯状体のベンダーフロータに懸架さ
れ通板方向を転換する際、前記帯状体抑圧手段によるガ
ス圧により、帯状体ループはペングー７０−タによる押
上力と釣り合う位置まで該７０一タ受王面側に押し戻さ
れ、帯状体は所定のループ形状を維持しっつｉｔは一定
の軌跡をもって通板方向を変換することができる。

このためベンダーフロータと帯状体とはある一定の好ま
しい間隙を保持し得るので、該フロータに供給されるガ
スの浪費がなく、その浮揚力は効果的に帯状体に作用す
ると共に、帯状体の通板が安定化されることとなる。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例に基づき図面を参照して説明する
。

第１図及び第２図は冷延薄鋼板（０，４〜２．ｏＭａ厚
さ）の連続焼鈍炉における走行鋼帯を従来のハースロー
ルに代えて、ベンダーフロータを採用ｌ。

た通板方向転換用浮揚支持装置の概略図であり、第１図
は装置側断面図、第２図は装置正面図である。

同図において、Ｆは上記装置の主体をなすベンダーフロ
ータにして、その構造は第５図について説明したものと
同一である。このフロータ？が焼鈍炉内に、縦パスの場
合は上下に、また横パスの場合は左右に、重畳配列され
、ス）　ＩＪツブ１がこれらフロータＦに懸は回らされ
て通板方向’１ｉｓｏ’転換しながら炉入口から出口に
向い通板される。

４はフロータＦの中空ガス室、５は中空ガス室４内に加
圧ガスを供給するためのガス供給管、６はフロータ両端
部に互いに内向きに開口したスリット状のノズル、Ｇは
ベンダーフロータＦの中空ガス室４の壁の一面で、はぼ
半円筒状の受圧面、Ｈは該受圧面の戸方向に相互に間隔
を置いて平行に植設されたリプである。Ｌはストリップ
１が上記インダーフロータＦ’に懸架されて通板方向全
転換する際に形成されるストリップ１の弧状のループで
ある。

Ｆ′　はガスの噴出による帯状体抑圧手段として設置し
た小型のフロータでちゃ、その構成は前記ベンダーフロ
ータＦの構造と基本的に同一である。

そしてこのフロータＦ′は、ベンダーフロータＦの受圧
面、つまり上記ループＬの弧の始端部から弧の出側終端
部までの区間において、前記始端部に１個、更に終端部
側に適宜間隔を置いて二個前記受圧ｇＧに夫々正対し配
置している。但し、その設置個数は上記に限定するもの
ではない。

さて、このような構成において、ベンダーフロータＦ　
Ｋ懸架されたストリップ１は比較的低速の通板において
は、フロータの受圧面Ｇの曲率にほぼ沿うようにループ
を形成し、フロータノズル６から噴出するガスがストリ
ップ１と受圧面との間に封じ込められて生ずる静圧によ
って浮揚支持されたまま方向転換し通板される。しかし
通板速度が早くなると、ペングー７０−タＦによる受圧
面Ｇの曲率によってストリップ１に遠心力が作用して、
第５図に示したようにストリップ１に負荷された張力に
抗しりつ受圧面Ｇから外方に離間する傾向を生じ、通板
速度の増大につれてこの傾向は大きくなる。受圧面から
ストリップが離れ過ぎると、当然インダーフロータＦの
受圧面とストリップとの間の静圧が低下して浮揚力が減
退し、殊にインダー７０−タの頂部において通板中のス
トリップが接触する危険が発生するのみならず、ストリ
ップの通板が不安定となることは前述のとおりである。

また、フロータ沿゛入側に進入するストリップに横ゆれ
、ねじれまたは波打ちなどの振動や、Ｃぞシ、Ｌぞシな
どの変形があって、これらが矯正されないままフロータ
ｌｉ″に懸架されると、ストリップの幅方向に作用する
浮揚力が不均一となり、通板方向が更に不安定となる。

そこで、本発明においては、第１図に示したように、小
型のフロータＦ′ヲペンダー７０−タＰの弧状受圧＠ｉ
Ｇの両端部および中間部に対設し、両者間にストリップ
１ｔ−通板させるごとくした。

尚、比較的低速の通板を対象とするものでは上記中間部
のフロータを省略することもできる。斯くて両フロータ
Ｉ’、Ｆ’／　間を通板するストリップ１は、両者から
のガス静圧による押圧力を受けるが、その力は両フロー
タの受圧面Ｇ、　Ｇ’　　からストリップ１までの距離
に逆比例して作用し、もしストリップ１が遠心力の作用
を受けて外方にその通板軌跡を移動しようとすると、つ
まりフロータＦ′の受圧面Ｇ′　に近づくと、その受圧
面Ｇ’、とストリップ１との間の静圧が高まって、この
増加した静圧力はス）　ＩＪツブ１を所定のもとの通路
に押し戻す作用をなすと共に、ループ入側においてはス
トリップの横ゆれ、ねじれ中波打ちなどの振動を静め、
またＣぞシやＬぞシなどの変形を矯正する作用をなす。

かくて、ス）　ＩＪツブ１は正常なループＬを維持しつ
つほぼ一定の軌跡をもって安定して通板することが可能
となる。

第３図に示す他の実施例においては、ガスの噴出による
帯状体押圧手段として採用したフロータＦ“は図示のご
とく、ループＬの入側始端からループ出側終端までの区
間をすべて包含する寸法のフロータとし、その受圧面Ｇ
“の曲率は、ベンダーフロータＦの受圧面Ｇと同心の曲
率に構成している。

この方式に依れば、ストリップ１の方向転換が更に円滑
化され、はぼ一定の通板軌跡を画きながら安定して通板
する。殊に剛性の低い帯状通板材や薄帯材に対し好適で
ある。尚、ガスの噴出による帯状体押圧手段としては、
本実施例のような静圧によるもの以外に、高速のガスジ
ェットによる動圧方式を用いることもできる。

尚又、第１．２図および第３図に示したベンダーフロー
タＦはほぼ半円筒状の受圧面Ｇを持つ一体のフロータに
形成しているが、必要に応じ複数に分割されたもの、ま
たは当該受圧面に複数対のノズルを設けたもの、あるい
は中空ガス室４を複数に区劃したものであってもよく、
また受圧面Ｇの曲率も、必ずしも円弧でなくとも良い。

〔発明の効果〕

本発明によれば、ベンダーフロータにより浮揚支持して
その通板方向全変更する従来の浮揚支持装置において生
じていた高速通板時作用する遠心力による帯状体の上記
フロータ受圧面からの離間により発生していた該フロー
タの浮揚力の減退、該フロータと帯状体の接触による疵
の発生、並びに帯状体の振動や変形、ｋ基づく、通板の
不安定、あるいは７０−タに供給するガスの浪費等の問
題を効果的に防止し、安定した通板方向の転換装置を実
現することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は本発明の１実施例による通板方向転換
用浮揚支持装置の概要を示し、第１図は装置の側断面図
、第２図は装置の正面図である。 第３図は本発明の他の実施例における前記装置の側断面
図、第４図は従来のハースロールによる冷延鋼板用のス
トリップ連続焼鈍炉概要図、第５図は、従来のベンダー
フロータによる高速通板時に発生する懸架帯状体ループ
の偏倚状態図である。 １・・・ストリップ　　　４・・・中空ガス室５・・・
ガス供給管　　　６・・・ノズルＦ・・・ベンダーフロ
ータ　Ｆ’、Ｆ／（・・フロータＧ、Ｇ’、Ｇ“・・・
受圧面　Ｈ・・・リプＬ・・・ルニプ 復代理人　弁理士　岡　本　重　文　　外２名第２図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 走行帯状体の通板方向転換にあたり、該帯状体に弧状の
   ループを形成せしめ、その内周側にガスの噴出による気
   体圧により該帯状体ループを弧状受圧面にて浮揚支持す
   るベンダーフロータを設けた通板方向転換用浮揚支持装
   置において、前記帯状体ループの入側始端から出側終端
   に至る区間のすべて、もしくは少くとも前記始端および
   終端部分を覆うように、ガスの噴出による帯状体押圧手
   段を前記ベンダーフロータの受圧面に対設したことを特
   徴とする走行帯状体の通板方向転換用浮揚支持装置。