JPS62167321A - ポリカ−ボネ−トオリゴマ−の製造法 - Google Patents
ポリカ−ボネ−トオリゴマ−の製造法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は2価フェノールのアルカリ水浴液とホスゲンの
反応によるポリカーゼネートオリゴマーの製造法に関し
、更に詳しくは、該反応をホスゲン化反応とオリゴマー
化反応に分け、冷却されたオリゴマー化反応混合液をホ
スゲン化反応器に導入すること罠よって、適正な温度と
2価フェノールのアルカリ水溶液の適正濃度のもとに短
時間でホスゲン化反応を行わしめ、続いて大量の反応生
成混合液と合わせてオリゴマー化反応を行わしめる連続
製造法に関する。
反応によるポリカーゼネートオリゴマーの製造法に関し
、更に詳しくは、該反応をホスゲン化反応とオリゴマー
化反応に分け、冷却されたオリゴマー化反応混合液をホ
スゲン化反応器に導入すること罠よって、適正な温度と
2価フェノールのアルカリ水溶液の適正濃度のもとに短
時間でホスゲン化反応を行わしめ、続いて大量の反応生
成混合液と合わせてオリゴマー化反応を行わしめる連続
製造法に関する。
2価フェノールのアルカリ水溶液とホスゲンの反応によ
ってポリカーボネートオリゴマーを連続的に製造する方
法は公知である。
ってポリカーボネートオリゴマーを連続的に製造する方
法は公知である。
小型の攪拌機付き反応器を直列に連続したカスゲート方
式は、反応熱の除去が比較的容易でろるが、2価フェノ
ールの希薄なアルカリ水溶液にホスゲンを導入反応せし
めるためにホスゲ/の分解が多くなる問題がろる。原料
を充填塔を通過せしめる方法(特公昭41−4352号
公報)は反応熱の除去が困難であり1反応器合液の流動
が均一な定常状態になりにくいので、局部昇温か起きや
すく、そのためオリゴマーの性質が一定しないという問
題かめる。
式は、反応熱の除去が比較的容易でろるが、2価フェノ
ールの希薄なアルカリ水溶液にホスゲンを導入反応せし
めるためにホスゲ/の分解が多くなる問題がろる。原料
を充填塔を通過せしめる方法(特公昭41−4352号
公報)は反応熱の除去が困難であり1反応器合液の流動
が均一な定常状態になりにくいので、局部昇温か起きや
すく、そのためオリゴマーの性質が一定しないという問
題かめる。
前型反応器内で、噴霧状の2価フェノールのアルカリ水
溶液と溶媒に気相のホスゲンを接触させ1反応熱t−溶
剤の蒸発熱くよって除去する方法(特公昭46−214
60号公報、特公昭56−44091号公報)は1反応
が溶剤の沸点近くの温度で行われるためにホスゲンの分
解が多く1重合時の再現性がよくないという問題がある
。また、蒸発し九溶剤を凝縮液化せしめるために反応管
が長くなることも欠点である。これを解決するために反
応管に冷却ジャケットを付ける方法(特開昭58−10
8225号公報、特開昭58−108226号会報)が
提案されているが、冷却を効率的に行うためには管径を
細くする必要でろ沙、そうすると反応管内の霧滴とガス
の反応が円滑に進行し難くなるといラジレンマを生ずる
。
溶液と溶媒に気相のホスゲンを接触させ1反応熱t−溶
剤の蒸発熱くよって除去する方法(特公昭46−214
60号公報、特公昭56−44091号公報)は1反応
が溶剤の沸点近くの温度で行われるためにホスゲンの分
解が多く1重合時の再現性がよくないという問題がある
。また、蒸発し九溶剤を凝縮液化せしめるために反応管
が長くなることも欠点である。これを解決するために反
応管に冷却ジャケットを付ける方法(特開昭58−10
8225号公報、特開昭58−108226号会報)が
提案されているが、冷却を効率的に行うためには管径を
細くする必要でろ沙、そうすると反応管内の霧滴とガス
の反応が円滑に進行し難くなるといラジレンマを生ずる
。
2価フェノールのアルカリ水溶液aホスゲンの有機溶剤
溶液を仕込管内で初期反応を行わしめ、ついで大型の反
応槽内で後期反応を行わしめる方法(特公昭54−40
280号公報)も初期反応の温度維持が困難であり、ホ
スグ/ヤクロロぎ醸エステルの分解を避けることが碓し
い。
溶液を仕込管内で初期反応を行わしめ、ついで大型の反
応槽内で後期反応を行わしめる方法(特公昭54−40
280号公報)も初期反応の温度維持が困難であり、ホ
スグ/ヤクロロぎ醸エステルの分解を避けることが碓し
い。
2価フェノールのアルカリ水溶液t−o ’a以下にし
て反応器に仕込む方法(#開昭55−52321号会報
)は、有機溶剤として常用される塩化メチレ/l−使用
したときは反応混合液がシャーベット状になるので管型
反応塔や充填塔を使用する反応には適当でない。
て反応器に仕込む方法(#開昭55−52321号会報
)は、有機溶剤として常用される塩化メチレ/l−使用
したときは反応混合液がシャーベット状になるので管型
反応塔や充填塔を使用する反応には適当でない。
かかる反応熱の除去方法として、冷却した高分子量の反
応混合物を再供給する高分子線状ポリカーボネートの連
続製造法(特開昭47−14297号会報)が提案され
ている。しかしながら、この方法はホスゲンを他の不活
性ガスで希釈して仕込むために5反応生成物を気赦分離
せねばならず、またアミンが存在し、かつ系が乳化状態
となり易いので、ホスゲンやクロロぎ酸エステルの分解
がむしろ大きくなる問題がある。
応混合物を再供給する高分子線状ポリカーボネートの連
続製造法(特開昭47−14297号会報)が提案され
ている。しかしながら、この方法はホスゲンを他の不活
性ガスで希釈して仕込むために5反応生成物を気赦分離
せねばならず、またアミンが存在し、かつ系が乳化状態
となり易いので、ホスゲンやクロロぎ酸エステルの分解
がむしろ大きくなる問題がある。
本発明の目的は、簡単な設備で、21111iフエノー
ルのアルカリ水m液とホスゲ/との反応で生成する反応
熱の除去が容品であり、常に一定の除質を有するオリゴ
マーを連続的に製造する方法を提供することに、lる。
ルのアルカリ水m液とホスゲ/との反応で生成する反応
熱の除去が容品であり、常に一定の除質を有するオリゴ
マーを連続的に製造する方法を提供することに、lる。
本発明は2価フェノールのアルカリ水溶液。
ホスゲン、有機溶剤および冷却された第2反応器の反応
生成混合液を2価フェノールのアルカリ水溶液の濃度が
55〜150 fil となる量で第1反応器に導入
して、10#25℃で0.5〜20秒間反応せしめ、続
いて第2反応器で10〜30°0で1〜20分間反応せ
しめることを特徴とするポリカーボネートオリゴマーの
製造法である。
生成混合液を2価フェノールのアルカリ水溶液の濃度が
55〜150 fil となる量で第1反応器に導入
して、10#25℃で0.5〜20秒間反応せしめ、続
いて第2反応器で10〜30°0で1〜20分間反応せ
しめることを特徴とするポリカーボネートオリゴマーの
製造法である。
本発明に用いられる2価フェノールとしては。
ビスフェノール類が好t L<、%に2.2−ビス(4
−ヒドロキシフェニル)プロパン(以下。
−ヒドロキシフェニル)プロパン(以下。
ヒスフェノールAという)が好ましい。この他のビスフ
ェノールとしては例えば、ビス(4−ヒドロキシフェニ
ル)メタン、1.1−ビス(4−ヒドロキシフェニル)
エタン、2.2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)ブタ
ン、2.2ビス(4−ヒドロキシフェニル)ペンタン、
2.2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)ヘキサン、2
゜2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)4−メチルペン
タ7、 1.1−ビス(4−ヒドロキシフェニル)1−
フェニルエタン、1.1−ビス(4−ヒドロキシフェニ
ル)シクロヘキ+7.2.2−ビス(4−ヒドロキシ−
3−メチルフェニル)プロパン、2.2−ビス(4−ヒ
ドロキシフェニル)へキサフロロプロパン、 2.2
−ビス(3,5−ジブロモ−4−ヒドロキシフェニル)
プロパ71にどを挙げる事が出来る。
ェノールとしては例えば、ビス(4−ヒドロキシフェニ
ル)メタン、1.1−ビス(4−ヒドロキシフェニル)
エタン、2.2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)ブタ
ン、2.2ビス(4−ヒドロキシフェニル)ペンタン、
2.2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)ヘキサン、2
゜2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)4−メチルペン
タ7、 1.1−ビス(4−ヒドロキシフェニル)1−
フェニルエタン、1.1−ビス(4−ヒドロキシフェニ
ル)シクロヘキ+7.2.2−ビス(4−ヒドロキシ−
3−メチルフェニル)プロパン、2.2−ビス(4−ヒ
ドロキシフェニル)へキサフロロプロパン、 2.2
−ビス(3,5−ジブロモ−4−ヒドロキシフェニル)
プロパ71にどを挙げる事が出来る。
これらの2価フェノールはアルカリ水溶液に溶解して使
用される。アルカリとしては苛性ソーダ、苛性カリなど
のアルカリ金属水酸化物が好ましく用いられる。その濃
度は5〜10を量5が好ましい。2価フェノールとアル
カリのモル比は1 : 1.8〜1 : 3.5が好ま
しく、更にはl:2.0〜1 : 3.2 が好まし
い。2価フェノールのアルカリ水溶液の濃度は出来るだ
け高い方がよいが、2価フェノールの溶解度から150
〜180f/lが好ましい。これらの溶液を調製する際
には温度を20℃以上とする必要が6るが、余妙高いと
2価フェノールの酸化が起きるので必要最低温度とし、
かつ、窒素雰囲気で行うか、或いは、ハイドロサルファ
イド等の還元剤を少量添加することが好ましい。
用される。アルカリとしては苛性ソーダ、苛性カリなど
のアルカリ金属水酸化物が好ましく用いられる。その濃
度は5〜10を量5が好ましい。2価フェノールとアル
カリのモル比は1 : 1.8〜1 : 3.5が好ま
しく、更にはl:2.0〜1 : 3.2 が好まし
い。2価フェノールのアルカリ水溶液の濃度は出来るだ
け高い方がよいが、2価フェノールの溶解度から150
〜180f/lが好ましい。これらの溶液を調製する際
には温度を20℃以上とする必要が6るが、余妙高いと
2価フェノールの酸化が起きるので必要最低温度とし、
かつ、窒素雰囲気で行うか、或いは、ハイドロサルファ
イド等の還元剤を少量添加することが好ましい。
ホスゲンは液状またはガス状で、また単独或いは有機溶
剤の溶液として使用される。その好ましい使用量は、反
応条件、と<K#E1反応器の温度とホスゲンと混合反
応される2価フェノールのアルカリ水溶液の濃度によっ
て影響をうけ、該温度が25℃を超えるときや該濃度が
55 Ill未溝のときは、2価フェノール1モルに対
するホスゲンのモル数は1.2モルを超え。
剤の溶液として使用される。その好ましい使用量は、反
応条件、と<K#E1反応器の温度とホスゲンと混合反
応される2価フェノールのアルカリ水溶液の濃度によっ
て影響をうけ、該温度が25℃を超えるときや該濃度が
55 Ill未溝のときは、2価フェノール1モルに対
するホスゲンのモル数は1.2モルを超え。
しばしば1.3モルを超えることがあるが1本発明の条
件においては1.0〜1.2モルで充分であり。
件においては1.0〜1.2モルで充分であり。
さらにはi、os〜1.15モルがより好ましい。
本発明で使用する有機溶剤は1反応に対して不活性でホ
スゲ/およびポリカーボネートを溶解し、水には実質的
に溶解しない溶剤でbす、例えば塩化メチレン、1.2
−塩化エタン、1.l。
スゲ/およびポリカーボネートを溶解し、水には実質的
に溶解しない溶剤でbす、例えば塩化メチレン、1.2
−塩化エタン、1.l。
z−3塩化エタン、クロロホルム、クロロベンゼン等を
挙げることが出来る。溶剤の使用量は特に制限されない
が、生成するポリカーボネート・オリゴマーの濃度がl
θ〜35重量5になる程度でろって、かつ、2価フェノ
ールのアルカリ水溶液、即ち水相に対して0.2〜1.
0の体積比であることが好ましい。
挙げることが出来る。溶剤の使用量は特に制限されない
が、生成するポリカーボネート・オリゴマーの濃度がl
θ〜35重量5になる程度でろって、かつ、2価フェノ
ールのアルカリ水溶液、即ち水相に対して0.2〜1.
0の体積比であることが好ましい。
第1反応器に導入される第2反応器の反応生成混合液の
量は、その中の水相の量と、同時に導入される2価フェ
ノールのアルカリ水溶液の量との合計量lj中に2価フ
ェノールが55〜150 fの範囲内で存在するように
決めることが必要である。55f未満ではホスゲンの分
解が起こ9.15ONを超えるときは2価フェノールの
アルカリ塩が析出することがあり、また反応温度を下げ
る効果が不十分となるので好ましくない。
量は、その中の水相の量と、同時に導入される2価フェ
ノールのアルカリ水溶液の量との合計量lj中に2価フ
ェノールが55〜150 fの範囲内で存在するように
決めることが必要である。55f未満ではホスゲンの分
解が起こ9.15ONを超えるときは2価フェノールの
アルカリ塩が析出することがあり、また反応温度を下げ
る効果が不十分となるので好ましくない。
本発明に使用される第1反応器は、内部に混合機能を有
する小型の容器である。例えば攪拌機を備えた反応槽、
ガラス球、ラシヒリング。
する小型の容器である。例えば攪拌機を備えた反応槽、
ガラス球、ラシヒリング。
ステンレス繊維等の充填材をいれた反応管、オリフィス
、スタティックミキサー等を内蔵した反応管1等である
が、これらのうち充填材をいれた反応管がとくに好まし
い。これらの第1反応器は長さ/内径は5以上が望まし
く、要すれば冷却ジャケットを付属してもよい。第2反
応器は混合機能を有し、内部および/または外部に冷却
機能を有する大型の容器であるが、攪拌機と冷却ジャケ
ットおよび/lたは外部循環冷却器を備えた反ろ槽が好
ましい。第1反応器と第2反応器は直接にまたは配管で
接続されており、その有効容量比は(0,5〜zo )
/(60〜1200)である。第2反応器と第1反応器
は別の配管で接続されその途中に送液ポンプおよび冷却
用熱交換器を付帯している。反応生成混合液取出口は送
液ポンプと冷却用熱交換器の間、又は第2反応器に直接
設けることができる。
、スタティックミキサー等を内蔵した反応管1等である
が、これらのうち充填材をいれた反応管がとくに好まし
い。これらの第1反応器は長さ/内径は5以上が望まし
く、要すれば冷却ジャケットを付属してもよい。第2反
応器は混合機能を有し、内部および/または外部に冷却
機能を有する大型の容器であるが、攪拌機と冷却ジャケ
ットおよび/lたは外部循環冷却器を備えた反ろ槽が好
ましい。第1反応器と第2反応器は直接にまたは配管で
接続されており、その有効容量比は(0,5〜zo )
/(60〜1200)である。第2反応器と第1反応器
は別の配管で接続されその途中に送液ポンプおよび冷却
用熱交換器を付帯している。反応生成混合液取出口は送
液ポンプと冷却用熱交換器の間、又は第2反応器に直接
設けることができる。
第1−4図に装置の例を示す。
前記2価フェノールのアルカリ水溶液、ホスゲン、有機
溶剤および第2反応器より冷却用熱交換器を通って冷却
された反応生成混合液は第1反応器に導入されてホスゲ
ン化反応が行われる。これらの成分は単独に導入しても
よいが。
溶剤および第2反応器より冷却用熱交換器を通って冷却
された反応生成混合液は第1反応器に導入されてホスゲ
ン化反応が行われる。これらの成分は単独に導入しても
よいが。
2価フェノールの水溶液と反応生成混合液を混合してか
ら導入することは好ましく、また、ホスゲンと有機溶剤
とを混合してから導入することも好ましい。これらの混
合に際しては、特に混合槽を設けずに配管を合体するだ
けで十分で、Sり、更に必要ならば1合体部から第1反
応器の導入口迄の間に充填材やスタティックミキサー等
を入れることができる。ホスゲンを有機m剤以外の成分
と混合することや、アミンや1価フェノール等のポリカ
ーボネートの重合に影響する成分が導入時に混合するこ
とは本発明の効果を妨げるので好ましくない。第1反応
器内の反応混合液の温度は10〜25゛0好ましくは1
2〜20°0に維持されることが必要で口妙1反応時間
は0.5〜20秒の間であることが必要である。
ら導入することは好ましく、また、ホスゲンと有機溶剤
とを混合してから導入することも好ましい。これらの混
合に際しては、特に混合槽を設けずに配管を合体するだ
けで十分で、Sり、更に必要ならば1合体部から第1反
応器の導入口迄の間に充填材やスタティックミキサー等
を入れることができる。ホスゲンを有機m剤以外の成分
と混合することや、アミンや1価フェノール等のポリカ
ーボネートの重合に影響する成分が導入時に混合するこ
とは本発明の効果を妨げるので好ましくない。第1反応
器内の反応混合液の温度は10〜25゛0好ましくは1
2〜20°0に維持されることが必要で口妙1反応時間
は0.5〜20秒の間であることが必要である。
温度が10゛0未溝になると2価フェノールのアルカリ
塩が析出する事があり、25℃を超えるとホスゲンやク
ロロぎ酸エステルの分解反応を生ずるので好ましくない
。また、第1反応器でのホスゲン化反応が完全に行われ
るためには0.5秒以上を必要とするが20秒を超える
時間は必要でない4.かかる反応時間は原料の導入速度
の調節(よって調整することができる。反応器内の混合
液の温度は導入される有機溶剤および反応生成混合液の
温度Vこよって調節することができる。これらの温度は
通常20°0以下好ましく#ilOυ以下であるが実際
KFi反応器内の温度が10#25℃好ましくは12崎
20℃f:雑持するこうに決められる。
塩が析出する事があり、25℃を超えるとホスゲンやク
ロロぎ酸エステルの分解反応を生ずるので好ましくない
。また、第1反応器でのホスゲン化反応が完全に行われ
るためには0.5秒以上を必要とするが20秒を超える
時間は必要でない4.かかる反応時間は原料の導入速度
の調節(よって調整することができる。反応器内の混合
液の温度は導入される有機溶剤および反応生成混合液の
温度Vこよって調節することができる。これらの温度は
通常20°0以下好ましく#ilOυ以下であるが実際
KFi反応器内の温度が10#25℃好ましくは12崎
20℃f:雑持するこうに決められる。
ホスゲン化した反応混合液は連続的に第2反応器に入っ
てオリゴマー化反応が進行する。ここでは混合液の温度
は10〜30℃に維持され。
てオリゴマー化反応が進行する。ここでは混合液の温度
は10〜30℃に維持され。
反応時間は1〜20分の間にあることが必要である。温
度が10℃未満では反応速度が遅くなり、30’Oe超
える温度ではクロロぎ酸エステルの分解が多くなるので
適肖でない。反応時間が1分未満ではオリゴミー化反応
が不十分で69.20分を超えるときはオリゴマーの平
均分子量が高くなって、その後の重合反応において分子
量調節が困難になる。
度が10℃未満では反応速度が遅くなり、30’Oe超
える温度ではクロロぎ酸エステルの分解が多くなるので
適肖でない。反応時間が1分未満ではオリゴミー化反応
が不十分で69.20分を超えるときはオリゴマーの平
均分子量が高くなって、その後の重合反応において分子
量調節が困難になる。
生成したオリゴマー化反応混合液の一部は第2反応器か
ら直接或いは送液ボン1を経て系外に取出され、残りは
熱交換器で冷却されて第1反応器に導入される。系外に
排出された反応生成混合液は、水酸基とそれより過剰の
クロロぎ酸エステルを含むオリゴマーを含有するので。
ら直接或いは送液ボン1を経て系外に取出され、残りは
熱交換器で冷却されて第1反応器に導入される。系外に
排出された反応生成混合液は、水酸基とそれより過剰の
クロロぎ酸エステルを含むオリゴマーを含有するので。
そのまま或いは1価フェノール、アミン、アルカリ等を
追加して重合反応に供することができる。
追加して重合反応に供することができる。
本発明の製造法においては、ホスゲン化反応とオリゴマ
ー化反応を分けてそれぞれの反応に適正な条件を設け、
ホスゲン化反応における急激な反応を抑制し、かつ1反
応熱を吸収するために冷却した反応生成混合液を導入す
る方式にしたことによって、従来問題でめった適正な反
応温度の維持が2価フェノールのアルカリ水溶液の適正
な濃度を保ちながら容易にできる。そのためホスゲ/や
クロロぎ酸エステルの分解が抑制され、従って、得られ
るオリゴマーは水酸基とクロロぎ酸エステルの含有比の
バラツキが小さく、また、相対粘度も好ましい範囲内に
充分にコントロールされるのでその後の重合反応によっ
ても容易に均一なポリマーを得ることができる。
ー化反応を分けてそれぞれの反応に適正な条件を設け、
ホスゲン化反応における急激な反応を抑制し、かつ1反
応熱を吸収するために冷却した反応生成混合液を導入す
る方式にしたことによって、従来問題でめった適正な反
応温度の維持が2価フェノールのアルカリ水溶液の適正
な濃度を保ちながら容易にできる。そのためホスゲ/や
クロロぎ酸エステルの分解が抑制され、従って、得られ
るオリゴマーは水酸基とクロロぎ酸エステルの含有比の
バラツキが小さく、また、相対粘度も好ましい範囲内に
充分にコントロールされるのでその後の重合反応によっ
ても容易に均一なポリマーを得ることができる。
以下に実施例を示し、本発明を具体的に説明する。
なお、各特性値は下記の方法で測定した。
(相対粘妾)
排出された反応生成混合液に塩化メチレンを加えて混合
したのち静置して有機相と水相に分離する。この有機相
にはソ同量の純水を加え、十分に混合してから、p紙で
濾過して靜値分離する。水相中の塩素イオンが硝酸銀に
よって検出されなくなるまで、同様に操作して水洗を繰
返す。有機相から溶剤を蒸発し。
したのち静置して有機相と水相に分離する。この有機相
にはソ同量の純水を加え、十分に混合してから、p紙で
濾過して靜値分離する。水相中の塩素イオンが硝酸銀に
よって検出されなくなるまで、同様に操作して水洗を繰
返す。有機相から溶剤を蒸発し。
減圧乾燥して得られるオリゴマー又はポリマーの0.7
001t−塩化メチン:/100111/に醪解し、オ
ストワルド粘度計にて20°0で測定する。
001t−塩化メチン:/100111/に醪解し、オ
ストワルド粘度計にて20°0で測定する。
(末端塩素)
平均分子量の!1lI)定に際して得たオリゴマー1.
000Fを塩化メチレフ250111/に俗解し。
000Fを塩化メチレフ250111/に俗解し。
トリエチルアミンと水を加えて、よく混合した後、指示
薬、希硝酸および硝酸銀を加え。
薬、希硝酸および硝酸銀を加え。
N/10のチオシアン酸アンモニウム水浴液で滴定する
。他方、トリエチルアミンを加えない以外は、 l1f
1様に操作して、プラ/りとする。
。他方、トリエチルアミンを加えない以外は、 l1f
1様に操作して、プラ/りとする。
末端塩素(%)t−次式によって求める。
但し、 VQはブランクの滴定t (CnIり 、 V
I Hサンプルの滴定i (+%/)、fはチオシア
/酸アンモニウム水浴液の力価、Wはサンプルt <y
)でろろ。
I Hサンプルの滴定i (+%/)、fはチオシア
/酸アンモニウム水浴液の力価、Wはサンプルt <y
)でろろ。
(水相中のビスフェノールへの濃度)
相対粘度測定に際して、最初に分離された水相の一部を
希アルカリ水溶液で希釈し。
希アルカリ水溶液で希釈し。
Uマスベクトロメーター(日立製作新製 200−10
塁)にて、波長294nmおよび330nmの吸光度を
測定し、次式よ抄ビスフェノールA濃度を求める。
塁)にて、波長294nmおよび330nmの吸光度を
測定し、次式よ抄ビスフェノールA濃度を求める。
ビスフェノールA濃度(シt)−(へ−A6)XnX乙
但し、At −Aoはそれぞれ、294nmおよび33
0nmの吸光度、nは希釈倍率である。
但し、At −Aoはそれぞれ、294nmおよび33
0nmの吸光度、nは希釈倍率である。
(水相中の炭酸ソーダの濃度)
ビスフェノールA濃晩の測定に使用した残りの水相につ
いて、 Wink10r法にて炭酸ソーダ濃度(f/l
)を求める。
いて、 Wink10r法にて炭酸ソーダ濃度(f/l
)を求める。
(分子量分布)
相対粘度測定に際して得たポリマーの1重量シテトラヒ
ドロフランm液を調製し、ゲル壷パーミェーション・ク
ロマドグ5フイー(9オ一ターズ社製 ALC/GPC
2ot型)により、重量平均分子量と数平均分子量の比
(Mw/M″n)を求める。My/Mnが1に近い程。
ドロフランm液を調製し、ゲル壷パーミェーション・ク
ロマドグ5フイー(9オ一ターズ社製 ALC/GPC
2ot型)により、重量平均分子量と数平均分子量の比
(Mw/M″n)を求める。My/Mnが1に近い程。
分子量分布が狭いことを示す。
実施例1
第3図の装置を使用した。第1反応器(1)は長さ20
0 m 、内径15■の管に直径0.5麿のステンレス
繊維50fを充填し、下端が第2反応器内の反応生成混
合液面下になるように設置した(有効容量約28111
t)。第2反応器(2)は51のタンクで有効容量4t
の位置に反応生成混合液排出口(6)を設けた。ジャゲ
ット(3)および熱交換器(5,5’)Kは冷却水を通
した。
0 m 、内径15■の管に直径0.5麿のステンレス
繊維50fを充填し、下端が第2反応器内の反応生成混
合液面下になるように設置した(有効容量約28111
t)。第2反応器(2)は51のタンクで有効容量4t
の位置に反応生成混合液排出口(6)を設けた。ジャゲ
ット(3)および熱交換器(5,5’)Kは冷却水を通
した。
ビスフェノールA 24.1!If t−7,0重量う
の苛性ソーダ水浴液に30℃で溶解して165 f/l
のビスフェノールAの苛性ソーダ水溶液を、他方。
の苛性ソーダ水浴液に30℃で溶解して165 f/l
のビスフェノールAの苛性ソーダ水溶液を、他方。
−isoOでホスゲン11.4fft−塩化メチジ/に
溶解して、1649/I! のホスゲンの塩化メチレン
m液をそれぞれ調製した。
溶解して、1649/I! のホスゲンの塩化メチレン
m液をそれぞれ調製した。
まず、熱交換器(5′)の水を止め、ビスフェノールA
の苛性ソーダ水mfLを421/f4rの流量で導管7
,1lt−通して第2反応器に導入し、同時にホスゲン
の塩化メチレン溶液を20 //Hrの流量で第1反応
器を通して第2反応器に導入し。
の苛性ソーダ水mfLを421/f4rの流量で導管7
,1lt−通して第2反応器に導入し、同時にホスゲン
の塩化メチレン溶液を20 //Hrの流量で第1反応
器を通して第2反応器に導入し。
反応せしめた。反応生成混合液が排出口(6)より排出
され始めたら、ポンプ(4)により反応生成混合液を8
001/Hr の流量で、熱交換器(5)に送り、その
14/ls容量を導管(ll)を通して第2反応器に戻
し、残1)1/15容9は水を通した熱交換器(5つお
よび導管(7)を通って、ビスフェノールへの苛性ソー
ダd液と会して、第1反応器(入るようにした。第1反
応器の入口では水相中のビスフェノールAの濃ih約i
o。
され始めたら、ポンプ(4)により反応生成混合液を8
001/Hr の流量で、熱交換器(5)に送り、その
14/ls容量を導管(ll)を通して第2反応器に戻
し、残1)1/15容9は水を通した熱交換器(5つお
よび導管(7)を通って、ビスフェノールへの苛性ソー
ダd液と会して、第1反応器(入るようにした。第1反
応器の入口では水相中のビスフェノールAの濃ih約i
o。
Vtであった。第1反応器内の温度が184:1’0を
維持するように熱交換器(5′)に通す水温を調節し、
第2反応器内の温度が25±1“0を維持するようにジ
ャゲット(3)の水温f:調節し念。第2反応器の排出
口(6)より排出された反応生成混合液を、30分毎に
6回サンプリングして。
維持するように熱交換器(5′)に通す水温を調節し、
第2反応器内の温度が25±1“0を維持するようにジ
ャゲット(3)の水温f:調節し念。第2反応器の排出
口(6)より排出された反応生成混合液を、30分毎に
6回サンプリングして。
前記の方法で分析したところ、3回目以降は、オリゴマ
ーの相対粘度は1.041〜1.045 、末端塩素は
5.2〜5.5%、また、水相のpHは13以上。
ーの相対粘度は1.041〜1.045 、末端塩素は
5.2〜5.5%、また、水相のpHは13以上。
ビスフェノールAの濃度は23〜24971.炭酸ソー
ダの濃度は4.8〜5.5 f/lと、何れも極めて安
定した値であった。
ダの濃度は4.8〜5.5 f/lと、何れも極めて安
定した値であった。
次に、上記の3〜6回目にサンプリングした反応生成混
合液の残り合計1.5/を、30重量%苛性ソーダ水溶
液55F、t−ブチルフェノール3.2F、)リエチル
アミンo、ts9と共に攪拌機付き21フラスコに入れ
、25°Cで2時間反応せしめた。得られたポリカーボ
ネートの相対粘度は1.428で1My/Mnは2.4
8であった。
合液の残り合計1.5/を、30重量%苛性ソーダ水溶
液55F、t−ブチルフェノール3.2F、)リエチル
アミンo、ts9と共に攪拌機付き21フラスコに入れ
、25°Cで2時間反応せしめた。得られたポリカーボ
ネートの相対粘度は1.428で1My/Mnは2.4
8であった。
実施例2
実施例1と同じ装置を使用し、反応生成混合物の導管(
7)を経る第1反応器への送量を2/15容量にしたほ
かは実施例1と同様に操作した。
7)を経る第1反応器への送量を2/15容量にしたほ
かは実施例1と同様に操作した。
このときの第1反応器の入口での水相中のビスフェノー
ルAの濃度は約75 f/l であった。サンプリン
グ3回目以降の反応生成混合液の分析結果は、オリゴマ
ーの相対粘度が1.042〜1.047 。
ルAの濃度は約75 f/l であった。サンプリン
グ3回目以降の反応生成混合液の分析結果は、オリゴマ
ーの相対粘度が1.042〜1.047 。
末端塩素量が5.3〜5.9 f/l 、また水相はp
Hが13以上、炭酸ソーダの濃度が4.7〜5.6 y
/l 。
Hが13以上、炭酸ソーダの濃度が4.7〜5.6 y
/l 。
ビスフェノールAの濃度は21〜239/l と安定し
ていた。
ていた。
また、重合結果は相対粘度が1.425 、 Mw/M
nは2.73であった。
nは2.73であった。
実施例3
実施例1の第1反応器に50fのステ/レス繊維に代え
て、10Fのステンレス繊維をまず充填し、その上に直
径3mのガラス球20jFを充填した(有効容量的27
al/)以外は実施例1と同じ装置を使用し、同じよつ
に操作した。サンプリング3回目以降の反応生成混合液
の分析結果は、オリゴマーの相対粘度が1.044〜1
.047 。
て、10Fのステンレス繊維をまず充填し、その上に直
径3mのガラス球20jFを充填した(有効容量的27
al/)以外は実施例1と同じ装置を使用し、同じよつ
に操作した。サンプリング3回目以降の反応生成混合液
の分析結果は、オリゴマーの相対粘度が1.044〜1
.047 。
末端塩素量が5.0〜5.6 f/l 、 また水相
はpHが13以上、炭酸ソーダの濃度が4.6〜5.3
f/l 。
はpHが13以上、炭酸ソーダの濃度が4.6〜5.3
f/l 。
ビスフェノールAの濃度は20〜22 f/lと安定し
ていた。
ていた。
また1重合結果は相対粘度は1.428 、My/in
は2.68でめった。
は2.68でめった。
比較例1
実施例1と同じ装置を使用し、反応生成混合液を導管(
7)の方に送らないようにしたほかは実施例1と同じに
操作した。第1反応器の温度は32〜39゛0の間で上
下した。サンプリング3回目以降の反応生成混合液の分
析結果は、オリゴマーの相対粘度は1.046〜1.0
54 、末端塩素は4.5〜5.3%、水相のpHは1
3以上、ビスフェノールAの濃度は20〜27 f/l
、炭酸ソーダの濃度は8〜10 f/lと、何れも不安
定であった。
7)の方に送らないようにしたほかは実施例1と同じに
操作した。第1反応器の温度は32〜39゛0の間で上
下した。サンプリング3回目以降の反応生成混合液の分
析結果は、オリゴマーの相対粘度は1.046〜1.0
54 、末端塩素は4.5〜5.3%、水相のpHは1
3以上、ビスフェノールAの濃度は20〜27 f/l
、炭酸ソーダの濃度は8〜10 f/lと、何れも不安
定であった。
また1重合反応の結果は、ポリマーの相対粘度は1.3
83で、MY/M nは2.90でめった。
83で、MY/M nは2.90でめった。
比較例2
実施例1と同じ装置を使用し、反応生成混合液の導管(
7)を経る第1反応器への送量を6/15容量にしたほ
かは実施例1と同様に操作した。
7)を経る第1反応器への送量を6/15容量にしたほ
かは実施例1と同様に操作した。
このときの第1反応器の入口での水相中のどスフエノー
ルAの濃度は約48 f/lでめった。サンプリング3
回目以降の反応生成混合液の分析結果は、オリゴマーの
相対粘度が1.037〜1.045゜末端塩素量が4.
8〜5.811/l 、また水相けpHが13以上、ビ
スフェノールAの濃度は22〜29fl/l 、炭酸ソ
ーダの濃度は7.8〜9.9 f/lと何れも不安定で
めった。
ルAの濃度は約48 f/lでめった。サンプリング3
回目以降の反応生成混合液の分析結果は、オリゴマーの
相対粘度が1.037〜1.045゜末端塩素量が4.
8〜5.811/l 、また水相けpHが13以上、ビ
スフェノールAの濃度は22〜29fl/l 、炭酸ソ
ーダの濃度は7.8〜9.9 f/lと何れも不安定で
めった。
また重合反応の結果は、ポリマーの相対粘度は1.39
5 、Mv+r/Mnは2.93でめった。
5 、Mv+r/Mnは2.93でめった。
第1〜4図は本発明において使用される装置の例の略図
である。 l:第1反応器 2:第2反応器 3:ジャフット 4:送液ポンプ5.5’:冷却
用熱交換器 6:反応生成混合液排出口 ア:冷却反応生成混合液導管 8: 2価フェノールのアルカリ水浴液導入口9 :ホ
スゲン導入口 lo:有機浴剤導入口11:反応生成
混合液循環配管 刺]目 才zip 才314 才417I手続補正書 昭和61年ノ月−乙日
である。 l:第1反応器 2:第2反応器 3:ジャフット 4:送液ポンプ5.5’:冷却
用熱交換器 6:反応生成混合液排出口 ア:冷却反応生成混合液導管 8: 2価フェノールのアルカリ水浴液導入口9 :ホ
スゲン導入口 lo:有機浴剤導入口11:反応生成
混合液循環配管 刺]目 才zip 才314 才417I手続補正書 昭和61年ノ月−乙日
Claims (1)
- 2価フェノールのアルカリ水溶液、ホスゲン、有機溶
剤および冷却された第2反応器の反応生成混合液を2価
フェノールのアルカリ水溶液の濃度が55〜150g/
lとなる量で第1反応器に導入して、10〜25℃で0
.5〜20秒間反応せしめ、続いて第2反応器で10〜
30℃で1〜20分間反応せしめることを特徴とするポ
リカーボネートオリゴマーの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP884486A JPH0655810B2 (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | ポリカ−ボネ−トオリゴマ−の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP884486A JPH0655810B2 (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | ポリカ−ボネ−トオリゴマ−の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62167321A true JPS62167321A (ja) | 1987-07-23 |
JPH0655810B2 JPH0655810B2 (ja) | 1994-07-27 |
Family
ID=11704069
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP884486A Expired - Fee Related JPH0655810B2 (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | ポリカ−ボネ−トオリゴマ−の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0655810B2 (ja) |
-
1986
- 1986-01-21 JP JP884486A patent/JPH0655810B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0655810B2 (ja) | 1994-07-27 |
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |