JPS62162638A - 光フアイバ母材の製造方法 - Google Patents
光フアイバ母材の製造方法Info
- Publication number
- JPS62162638A JPS62162638A JP273086A JP273086A JPS62162638A JP S62162638 A JPS62162638 A JP S62162638A JP 273086 A JP273086 A JP 273086A JP 273086 A JP273086 A JP 273086A JP S62162638 A JPS62162638 A JP S62162638A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- optical fiber
- burner
- preform
- soot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01413—Reactant delivery systems
- C03B37/0142—Reactant deposition burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/60—Relationship between burner and deposit, e.g. position
- C03B2207/62—Distance
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/60—Relationship between burner and deposit, e.g. position
- C03B2207/64—Angle
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/60—Relationship between burner and deposit, e.g. position
- C03B2207/66—Relative motion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/70—Control measures
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、光ファイバ母Ｈの製造方法に係り、特にＶＡ
Ｄ法によりスート母Ｈのコア部およびクラッド部をＩＩ
′ｉＩ ｌｌｉに形成する光フンフィバ母材の製造方法
に関する。
Ｄ法によりスート母Ｈのコア部およびクラッド部をＩＩ
′ｉＩ ｌｌｉに形成する光フンフィバ母材の製造方法
に関する。
［従来の技術］
近年の光通信技術の発展に伴ない、伝送路としての光フ
ァイバの開発が盛んに行なわれているが、中でも単一モ
ード光ファイバは低損失、広帯域であるために長距離伝
送システムの伝送路に適し、特に注目されている。一般
に、この単一モード光ファイバは生産性が高く且つ低損
失のファイバを得ることのできるＶＡＤ法（気相軸付法
）によって製造されてきた。
ァイバの開発が盛んに行なわれているが、中でも単一モ
ード光ファイバは低損失、広帯域であるために長距離伝
送システムの伝送路に適し、特に注目されている。一般
に、この単一モード光ファイバは生産性が高く且つ低損
失のファイバを得ることのできるＶＡＤ法（気相軸付法
）によって製造されてきた。
第４図にＶＡＤ法による従来の光ファイバ母材の製造方
法を示す。コアバーナ１から酸素、水素、アルゴン等の
不活性ガス及びコアガラス原料となるＳｉＣβａ、Ｑｅ
Ｃβ４を送り出し、一方タラッドバーナ２からは上記の
各不活性ガスおよびクラッドガラス原料となるＳｉＣβ
４を送り出してそれぞれ火炎加水分解反応を起こさせ、
回転上昇する石英棒などのターゲットの先端にコア部４
１およびクラッド部４２の各スートを堆積しスート母材
４０を形成する。なお、コアガラス原料のＧｃＣβ４は
コア部の屈折率をクラッド部より高くして所望の屈折率
分布を得るためのものである。
法を示す。コアバーナ１から酸素、水素、アルゴン等の
不活性ガス及びコアガラス原料となるＳｉＣβａ、Ｑｅ
Ｃβ４を送り出し、一方タラッドバーナ２からは上記の
各不活性ガスおよびクラッドガラス原料となるＳｉＣβ
４を送り出してそれぞれ火炎加水分解反応を起こさせ、
回転上昇する石英棒などのターゲットの先端にコア部４
１およびクラッド部４２の各スートを堆積しスート母材
４０を形成する。なお、コアガラス原料のＧｃＣβ４は
コア部の屈折率をクラッド部より高くして所望の屈折率
分布を得るためのものである。
このようにして形成されたスート母材４０を加熱して焼
結させることにより透明ガラス化し光ファイバ母材とし
ていた。
結させることにより透明ガラス化し光ファイバ母材とし
ていた。
［発明が解決しようとする問題点］
ところで、火炎加水分解反応により形成されるスート母
材４０のコア部４１に添加されるＧｅのＳ度は母材コア
部４１の底面温度によって異なり、第５図に示すように
底面温度が高い程ＧＯ濃度が高（なることが知られてい
る。このＧｅ１１１度はコア部４１の屈折率を決定する
ものであるので、コア部４１の底面温度が変動すると製
造された光ファイバの比屈折率差が変化してしまう。従
って、長手方向の比屈折率差が一定である高品質の光フ
ァイバを製造するためには、スート母材コア部４１の底
面温度を一定に保つ必要がある。
材４０のコア部４１に添加されるＧｅのＳ度は母材コア
部４１の底面温度によって異なり、第５図に示すように
底面温度が高い程ＧＯ濃度が高（なることが知られてい
る。このＧｅ１１１度はコア部４１の屈折率を決定する
ものであるので、コア部４１の底面温度が変動すると製
造された光ファイバの比屈折率差が変化してしまう。従
って、長手方向の比屈折率差が一定である高品質の光フ
ァイバを製造するためには、スート母材コア部４１の底
面温度を一定に保つ必要がある。
しかしながら、コアバーナ１の火炎はそのすぐ上に位置
するクラッドバーナ２の火炎の影響を受けるためにコア
部４１の底面温度を一定１．に保持することが困難であ
った。
するクラッドバーナ２の火炎の影響を受けるためにコア
部４１の底面温度を一定１．に保持することが困難であ
った。
具体的な従来例を以下に記す。コアバーナ１及びクラッ
ドバーナ２としてそれぞれ第６図、第７図に示ずような
中心層が３分割されている角型４銀管バーナおよび丸型
４重管バーナを用い、コアバーナ１の中心層６１から流
量３００ｍｇ ／ｍｉｎのＳｉ Ｃ４！ａ 、 ２０ｍ
ｇ ／ｍｉｎのＧｅ Ｏｆ；！ａ 、 １２０ｍｆｆ
１／ｍｉｎのＡ「、中心Ｉｆ！１６２から１，５ｊ！／
ｍｉｎ＋７）Ａｒｓ中心［６３から １．０４！ ／ｍ
ｌｎのト（２，第２層６４から３．０ｆｆｉ／ｌｌ１ｉ
ｎの１−１２、第３層６５から１．５ ｆｔ ／ ｉ＋
ｉｎのＡｒ、第４層６６から１（Ｈ！／ｍｉｎの０２を
それぞれ送り出す。一方、クラッドバーナ２の中心層７
１から流！２ａ／１ｎのＳｉ Ｃｉ！４゜２５０ｍｊ！
／ｍｉｎのＡｒ、第２１ｉ１７２から５１ ／ｍｉｎの
ト（２，第３層７３から０．１！／ｌｌ１ｉｎのＡ「、
第４層７４から６β／ｎ＋ｉｎの０２を送り出ず。この
とき各ガスの流量が一定に保たれる・ようにマスフロー
コントローラで制御し、またスート母材のコア部４１の
底面が常に一定位置に留まるように母材引上げ速度を制
御した。このようにして１ｑられた単一モード光ファイ
バ用スート母材のコア部の底面温度の時間変化および各
時刻に形成された母材の比屈折率差を求めたところ第８
図のようになった。図かられかるように、コア部の底面
温度は６００℃を中心に約±１０℃の幅で変動し、これ
に伴なって比屈折率差が０．３±０．０５％の範囲で変
化している。すなわち母材の比屈折率差が長手方向にお
いて、一定ではなく変動していることを示している。従
って、このような母材を線引きして得られる光ファイバ
は同様に比屈折率差が長手方向において均一でなく、そ
のため伝送損失が大きくなり良好な伝送特性を得ること
ができなかった。
ドバーナ２としてそれぞれ第６図、第７図に示ずような
中心層が３分割されている角型４銀管バーナおよび丸型
４重管バーナを用い、コアバーナ１の中心層６１から流
量３００ｍｇ ／ｍｉｎのＳｉ Ｃ４！ａ 、 ２０ｍ
ｇ ／ｍｉｎのＧｅ Ｏｆ；！ａ 、 １２０ｍｆｆ
１／ｍｉｎのＡ「、中心Ｉｆ！１６２から１，５ｊ！／
ｍｉｎ＋７）Ａｒｓ中心［６３から １．０４！ ／ｍ
ｌｎのト（２，第２層６４から３．０ｆｆｉ／ｌｌ１ｉ
ｎの１−１２、第３層６５から１．５ ｆｔ ／ ｉ＋
ｉｎのＡｒ、第４層６６から１（Ｈ！／ｍｉｎの０２を
それぞれ送り出す。一方、クラッドバーナ２の中心層７
１から流！２ａ／１ｎのＳｉ Ｃｉ！４゜２５０ｍｊ！
／ｍｉｎのＡｒ、第２１ｉ１７２から５１ ／ｍｉｎの
ト（２，第３層７３から０．１！／ｌｌ１ｉｎのＡ「、
第４層７４から６β／ｎ＋ｉｎの０２を送り出ず。この
とき各ガスの流量が一定に保たれる・ようにマスフロー
コントローラで制御し、またスート母材のコア部４１の
底面が常に一定位置に留まるように母材引上げ速度を制
御した。このようにして１ｑられた単一モード光ファイ
バ用スート母材のコア部の底面温度の時間変化および各
時刻に形成された母材の比屈折率差を求めたところ第８
図のようになった。図かられかるように、コア部の底面
温度は６００℃を中心に約±１０℃の幅で変動し、これ
に伴なって比屈折率差が０．３±０．０５％の範囲で変
化している。すなわち母材の比屈折率差が長手方向にお
いて、一定ではなく変動していることを示している。従
って、このような母材を線引きして得られる光ファイバ
は同様に比屈折率差が長手方向において均一でなく、そ
のため伝送損失が大きくなり良好な伝送特性を得ること
ができなかった。
［発明の目的］
本発明の目的は前記した従来技術の欠点を解消し、長手
方向において比屈折率差が均一で伝送損失の小さい光フ
ァイバを１ｇることができる光ファイバ母材の製造方法
を提供することにある。
方向において比屈折率差が均一で伝送損失の小さい光フ
ァイバを１ｇることができる光ファイバ母材の製造方法
を提供することにある。
［発明の概要］
本発明者等は上記本発明の目的を達成し得る製造方法を
開発Ｊ゛べく種々検討した結果、スート母材コア部の底
面温度を検出し、検出温度が一定となるようにコアバー
ナの位置を鉛直方向に移動させるフィードバック制御を
行なうことが有効であることを見出した。
開発Ｊ゛べく種々検討した結果、スート母材コア部の底
面温度を検出し、検出温度が一定となるようにコアバー
ナの位置を鉛直方向に移動させるフィードバック制御を
行なうことが有効であることを見出した。
すなわち本発明の光ファイバ良材の！！１造方法は、コ
ア部の底面温度を検出し、該底面温度が所定の値に保持
されるように底面温度の変化に応じてコアバーナを上下
方向に移動させることによって、長手方向において比屈
折率差が均一である光ファイバ母材を製造できるように
したものである。
ア部の底面温度を検出し、該底面温度が所定の値に保持
されるように底面温度の変化に応じてコアバーナを上下
方向に移動させることによって、長手方向において比屈
折率差が均一である光ファイバ母材を製造できるように
したものである。
ここで、コアバーナの上下方向の移動がｔｎ材の比屈折
率差に及ぼす効果を例を挙げて説明する。
率差に及ぼす効果を例を挙げて説明する。
前記の第４図の従来例と同一のコアバーナ１およびクラ
ッドバーナ２を用い、各バーナから従来例と同一の組成
および流量のガスを送り出してスート母材を形成した。
ッドバーナ２を用い、各バーナから従来例と同一の組成
および流量のガスを送り出してスート母材を形成した。
このときコアバーナ１を従来例における位置より上方に
１ｍｍ （−１ｍｍ ）から下方に４ｍ１ｌ（＋４ｍ
ｍ ）まで鉛直方向に移動させ、形成されたスート母材
を焼結して１ｇられる光ファイバ母材の比屈折率差を調
べたところ第２図のような結果が得られた。ずなわら、
比屈折率差はコアバーナ１が鉛直方向上方に位ｉする程
小さく、鉛直方向下方に位置する程大ぎくなる。これは
、スート母材のコア部の底面温度がコアバーナ１の位置
によって変化するためであり、コア部の底面温度はコア
バーナ１が上方に位置する程低く、下方に位置する程高
くなる。
１ｍｍ （−１ｍｍ ）から下方に４ｍ１ｌ（＋４ｍ
ｍ ）まで鉛直方向に移動させ、形成されたスート母材
を焼結して１ｇられる光ファイバ母材の比屈折率差を調
べたところ第２図のような結果が得られた。ずなわら、
比屈折率差はコアバーナ１が鉛直方向上方に位ｉする程
小さく、鉛直方向下方に位置する程大ぎくなる。これは
、スート母材のコア部の底面温度がコアバーナ１の位置
によって変化するためであり、コア部の底面温度はコア
バーナ１が上方に位置する程低く、下方に位置する程高
くなる。
従って、コアバーナを、Ｅ下方向に移動さ仕ることによ
ってスート母材コア部の底面温度を一定に保つことが可
能となり、そのため長手方向におい１比屈折率差が均一
である光ファイバ母材を製造することができるようにな
る。
ってスート母材コア部の底面温度を一定に保つことが可
能となり、そのため長手方向におい１比屈折率差が均一
である光ファイバ母材を製造することができるようにな
る。
［実施例１
以下、本発明の実施例について添付図面を参照して説明
する。
する。
第１図は本発明による光ファイバ母材の製造方法を実施
するための製造装置の概略構成図である。
するための製造装置の概略構成図である。
コアバーナ１およびクラッドバーナ２は第４図の従来例
で用いられたものと同一であり、それぞれ第６図および
第７図に示１４重管構造を有している。幅用温度Ｅｌ
４は形成されたスート１１１材３のコア部３１の底面温
度Ｔを検出して制御部５に出力Ｊる。制御部５は幅Ｉｎ
温度計４から入力した底面温度］−と予め設定されてい
る基準温度Ｔｏとの差分ΔＴ−Ｔ−Ｔｏをとり、この差
分ΔＴに嶋づいてコアバーナ１の移動ｍＤを算出し、こ
の移動潰りを示すｆ、ＩＩ罪信号Ｓを出力する。コアバ
ーナ駆動部６は制御部５から制御信号Ｓを入力すると、
制御信号Ｓにより伝達された移ｅｈｘｏだ１ノコアバー
ナ１を鉛直方向に移動する。
で用いられたものと同一であり、それぞれ第６図および
第７図に示１４重管構造を有している。幅用温度Ｅｌ
４は形成されたスート１１１材３のコア部３１の底面温
度Ｔを検出して制御部５に出力Ｊる。制御部５は幅Ｉｎ
温度計４から入力した底面温度］−と予め設定されてい
る基準温度Ｔｏとの差分ΔＴ−Ｔ−Ｔｏをとり、この差
分ΔＴに嶋づいてコアバーナ１の移動ｍＤを算出し、こ
の移動潰りを示すｆ、ＩＩ罪信号Ｓを出力する。コアバ
ーナ駆動部６は制御部５から制御信号Ｓを入力すると、
制御信号Ｓにより伝達された移ｅｈｘｏだ１ノコアバー
ナ１を鉛直方向に移動する。
次にこの製造装置の動作を説明する。
まず、コアバーナ１およびクラッドバーナ２から所定の
ガスを送り出してコア部３１Ｊ３よびクラッド部３２か
らなるスート部材３の形成が始まると、輻Ｑ４温度肘４
によってスート母材３のコア部３１の底面温度Ｔが検出
される。この底面温度Ｔは制御部５に入力し″Ｃ基準温
１腹Ｔｏとの差分ΔＴがとられ、その差分ΔＴがＯにな
るようなコアバーナ１の移動ｆｆ１Ｄが算出される。さ
らに移動１ｉ１Ｄを示す制御信号Ｓが制御部５からコア
バーナ駆動部Ｇに出力されて、コアバーナ駆動部６によ
ってコアバーナ１が移動ｆｆ１Ｄだけ上下方向に移動さ
れる。このようにして、コア部３１の底面ＦＱ度Ｔは常
に基準温度Ｔｏに保持される。
ガスを送り出してコア部３１Ｊ３よびクラッド部３２か
らなるスート部材３の形成が始まると、輻Ｑ４温度肘４
によってスート母材３のコア部３１の底面温度Ｔが検出
される。この底面温度Ｔは制御部５に入力し″Ｃ基準温
１腹Ｔｏとの差分ΔＴがとられ、その差分ΔＴがＯにな
るようなコアバーナ１の移動ｆｆ１Ｄが算出される。さ
らに移動１ｉ１Ｄを示す制御信号Ｓが制御部５からコア
バーナ駆動部Ｇに出力されて、コアバーナ駆動部６によ
ってコアバーナ１が移動ｆｆ１Ｄだけ上下方向に移動さ
れる。このようにして、コア部３１の底面ＦＱ度Ｔは常
に基準温度Ｔｏに保持される。
第１図の１１１造装置を用い、コアバーナ１およびクラ
ッドバーナ２からそれぞれｍ４図の従来例と同一の組成
および流旦のガスを送り出してスート部材３を形成し、
さらに焼結して光ファイバ母材を形成した後、線引きし
て単一モード光ファイバを製造した。この光ファイバの
長手方向の比屈折率差の分布を第３図に示す、第３図か
られかるように、本発明の方法により製造された光ファ
イバの比屈折率差は長手方向において０．３±０．０２
％以内の値を示し、極めて均一性に浸れたらのである。
ッドバーナ２からそれぞれｍ４図の従来例と同一の組成
および流旦のガスを送り出してスート部材３を形成し、
さらに焼結して光ファイバ母材を形成した後、線引きし
て単一モード光ファイバを製造した。この光ファイバの
長手方向の比屈折率差の分布を第３図に示す、第３図か
られかるように、本発明の方法により製造された光ファ
イバの比屈折率差は長手方向において０．３±０．０２
％以内の値を示し、極めて均一性に浸れたらのである。
［発明の効果］
以上詳細に説明したように本発明によれば次のごとき浸
れた効果を発揮覆る。
れた効果を発揮覆る。
（１） スー４・母材１７部の底面温度を検出し、こ
の底面温度が所定温度となるようにコアバーナを上下に
移動させるので、コアバーナの近くに位ｉｌｖるクラッ
ドバーナからの火炎の影響を受けても底面温度は一定に
保持され均一性に優れたスート母材を再現よく製造する
ことができる。
の底面温度が所定温度となるようにコアバーナを上下に
移動させるので、コアバーナの近くに位ｉｌｖるクラッ
ドバーナからの火炎の影響を受けても底面温度は一定に
保持され均一性に優れたスート母材を再現よく製造する
ことができる。
（２） 従って、光ファイバの比屈折率差を長子方向
において均一とし、伝送損失の低下を図ることができる
。
において均一とし、伝送損失の低下を図ることができる
。
第１図は本発明の光ファイバ母材の製造方法を実施する
１ｇＪ造１！百の概略構成図、第２図はコアバーナ位置
と母材の比屈折率差との関係を示すグラフ、第３図は本
発明により９！Ｊ造されたψ−モード光ファイバの長手
方向の比屈折率差の分布を示すグラフ、第４図は従来の
光ファイバ母材の製造方法を示す説明図、第５図はスー
ト母材に添加されるＱｃの濃度と母材の底面温度との関
係を示リグラフ、第６図および第７図はそれぞれコアバ
ーナ１およびクラッドバーナ２の構造を承り横断ｍ１図
、第８図は従来の方法により製造された母材の長手方向
の比屈折率差の変化と製造時の母材底面温度の変化とを
示すグラフである。 図中、１はコアバーナ、２はクラッドバーナ、３はスー
ト部材、４は輻射温度計、５は制御部、６はコアバーナ
駆動部、３１はコア部、３２はクラッド部である。
１ｇＪ造１！百の概略構成図、第２図はコアバーナ位置
と母材の比屈折率差との関係を示すグラフ、第３図は本
発明により９！Ｊ造されたψ−モード光ファイバの長手
方向の比屈折率差の分布を示すグラフ、第４図は従来の
光ファイバ母材の製造方法を示す説明図、第５図はスー
ト母材に添加されるＱｃの濃度と母材の底面温度との関
係を示リグラフ、第６図および第７図はそれぞれコアバ
ーナ１およびクラッドバーナ２の構造を承り横断ｍ１図
、第８図は従来の方法により製造された母材の長手方向
の比屈折率差の変化と製造時の母材底面温度の変化とを
示すグラフである。 図中、１はコアバーナ、２はクラッドバーナ、３はスー
ト部材、４は輻射温度計、５は制御部、６はコアバーナ
駆動部、３１はコア部、３２はクラッド部である。
Claims (1)
- （１）コアバーナからコアガラス原料をクラッドバーナ
からクラッドガラス原料をそれぞれターゲットに向けて
供給すると共に各原料を酸水素炎で加水分解して前記タ
ーゲット先端にコア部および該コア部を包含するクラッ
ド部からなるスート母材を形成する光ファイバ母材の製
造方法において、前記コア部の底面温度を検出し、該底
面温度が所定の値に保持されるように前記底面温度の変
化に応じて前記コアバーナを上下方向に移動させること
を特徴とする光ファイバ母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP273086A JPS62162638A (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | 光フアイバ母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP273086A JPS62162638A (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | 光フアイバ母材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62162638A true JPS62162638A (ja) | 1987-07-18 |
Family
ID=11537433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP273086A Pending JPS62162638A (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | 光フアイバ母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62162638A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5116400A (en) * | 1990-09-20 | 1992-05-26 | Corning Incorporated | Apparatus for forming a porous glass preform |
| US5211732A (en) * | 1990-09-20 | 1993-05-18 | Corning Incorporated | Method for forming a porous glass preform |
| US7069748B2 (en) * | 2001-11-09 | 2006-07-04 | Fujikura, Ltd. | Optical fiber, optical fiber preform, and manufacturing method therefor |
-
1986
- 1986-01-09 JP JP273086A patent/JPS62162638A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5116400A (en) * | 1990-09-20 | 1992-05-26 | Corning Incorporated | Apparatus for forming a porous glass preform |
| US5211732A (en) * | 1990-09-20 | 1993-05-18 | Corning Incorporated | Method for forming a porous glass preform |
| US7069748B2 (en) * | 2001-11-09 | 2006-07-04 | Fujikura, Ltd. | Optical fiber, optical fiber preform, and manufacturing method therefor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4257797A (en) | Optical fiber fabrication process | |
| EP0634372A1 (en) | Method of manufacturing single-mode optical fiber preform | |
| JP6700307B2 (ja) | 改良された粒子蒸着システムと方法 | |
| JP3053320B2 (ja) | 光ファイバ用多孔質ガラス母材の製造方法 | |
| JPS62162638A (ja) | 光フアイバ母材の製造方法 | |
| EP1440949A1 (en) | Method for producing optical fiber base material | |
| JPS6044258B2 (ja) | 合成ト−チ | |
| US4341541A (en) | Process for the production of optical fiber | |
| EP0301797B1 (en) | Methods of making optical fiber and products produced thereby | |
| JPH03242341A (ja) | シングルモード光ファイバ用多孔質ガラス母材の製造方法 | |
| EP0023209B1 (en) | Improved optical fiber fabrication process | |
| JPS591222B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| JPS60264336A (ja) | 光学系ガラス母材の製造方法 | |
| JPS6136134A (ja) | 応力付与形偏波保持光フアイバ用母材の作製方法及び装置 | |
| JP2523154B2 (ja) | ガラス微粒子堆積体の製造方法 | |
| JP3169503B2 (ja) | 光ファイバ用多孔質ガラス母材の製造方法 | |
| JP4081713B2 (ja) | ガラス母材の製造方法及びガラス母材の延伸方法 | |
| JP3741832B2 (ja) | 分散シフトファイバガラス母材の製造方法 | |
| JPH0656454A (ja) | 光ファイバ母材の製造方法 | |
| JP3953855B2 (ja) | 多孔質母材の製造方法 | |
| JP2001199730A (ja) | 多孔質ガラス母材の製造方法及びその装置 | |
| JPS61111931A (ja) | 光フアイバ母材の製造方法 | |
| JP2001206729A (ja) | 光ファイバ母材の製造方法 | |
| JPS6120492B2 (ja) | ||
| JPH08188437A (ja) | 光ファイバ母材の製造方法 |