JPS62158844A - 高耐食性Ｎｉ基合金 - Google Patents
高耐食性Ｎｉ基合金Info
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- JPS62158844A JPS62158844A JP119986A JP119986A JPS62158844A JP S62158844 A JPS62158844 A JP S62158844A JP 119986 A JP119986 A JP 119986A JP 119986 A JP119986 A JP 119986A JP S62158844 A JPS62158844 A JP S62158844A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、腐食環境下、特に従来から注目されていた
所謂サワーガス環境（Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ１−環境）
よりも更に腐食性が苛酷な、イオウ（Ｓ）がＦｅＳ ’
ｐ ＮｉＳ等の硫化物としてではなく単体として混入す
るサワーガス環境下においても良好な耐応力腐食割れ性
及び耐水素割れ性を有する油井管用Ｎｉ基合金に関する
ものである。
所謂サワーガス環境（Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ１−環境）
よりも更に腐食性が苛酷な、イオウ（Ｓ）がＦｅＳ ’
ｐ ＮｉＳ等の硫化物としてではなく単体として混入す
るサワーガス環境下においても良好な耐応力腐食割れ性
及び耐水素割れ性を有する油井管用Ｎｉ基合金に関する
ものである。
〈従来技術並びにその問題点〉
近年のエネルギー事情は、油井の深井戸化やサワーガス
環境下での掘井が余儀なくされるところまできており、
高価ではあるが、上記苛酷な環境に十分耐えられるよう
な油井管用高強度・高耐性Ｎｉ基合金が開発され、適用
されるようになってきた（例えば、特開昭５４−１０７
８２８号公報や特開昭５４−１２７８３１号公報参照）
。
環境下での掘井が余儀なくされるところまできており、
高価ではあるが、上記苛酷な環境に十分耐えられるよう
な油井管用高強度・高耐性Ｎｉ基合金が開発され、適用
されるようになってきた（例えば、特開昭５４−１０７
８２８号公報や特開昭５４−１２７８３１号公報参照）
。
ところが、最近の油井情報によれば、腐食性が苛酷であ
るとされてきた上記サワーガス環境とは別に、該サワー
ガス環境に更にイオウ（Ｓ）が単体として混入している
環境が見出され、このような環境においては、これまで
に提案された如き耐サワーガス用Ｎｉ基合金をもってし
ても耐食性の点で十分に満足できるものでないことが明
らかとなった。
るとされてきた上記サワーガス環境とは別に、該サワー
ガス環境に更にイオウ（Ｓ）が単体として混入している
環境が見出され、このような環境においては、これまで
に提案された如き耐サワーガス用Ｎｉ基合金をもってし
ても耐食性の点で十分に満足できるものでないことが明
らかとなった。
この点について更に詳述すると、先にも説明した如く、
近年の新しい油井やガス井では油や天然ガスのほか、水
や塩類（Ｃｔ″−１Ｂｒ−等）と−緒にＨ２Ｓ ＋Ｃｏ
２等の腐食性ガスの混在した環境が多くなる傾向にあっ
たが、地上にて実施されるこれら環境成分の分析結果に
よると、最近、上記腐食性ガスや、水、塩類等にまじっ
てイオウ（Ｓ）が単体（ＦｅＳやＮｉＳ等の硫化物形態
をとっていない）で認められるような新たな環境に属す
る油井の存在も確認されるようになったのである。この
ような環境に存在するイオウ（Ｓ）は、地中深くにおい
てＮ２ＳＸ ： Ｎ２Ｓ十５Ｘ−０ なる式で示される如く、ポリサルファイド（Ｎ２８Ｍ）
になるとも、Ｓ単体の１ま存在するとも言われているが
、温度や圧力（特にＨ２Ｓ分圧）の状態によっては、 ４ Ｓ ＋ ４ Ｎ２０ ＋ ３ Ｈ２Ｓ ＋Ｈ２Ｓｏ
。
近年の新しい油井やガス井では油や天然ガスのほか、水
や塩類（Ｃｔ″−１Ｂｒ−等）と−緒にＨ２Ｓ ＋Ｃｏ
２等の腐食性ガスの混在した環境が多くなる傾向にあっ
たが、地上にて実施されるこれら環境成分の分析結果に
よると、最近、上記腐食性ガスや、水、塩類等にまじっ
てイオウ（Ｓ）が単体（ＦｅＳやＮｉＳ等の硫化物形態
をとっていない）で認められるような新たな環境に属す
る油井の存在も確認されるようになったのである。この
ような環境に存在するイオウ（Ｓ）は、地中深くにおい
てＮ２ＳＸ ： Ｎ２Ｓ十５Ｘ−０ なる式で示される如く、ポリサルファイド（Ｎ２８Ｍ）
になるとも、Ｓ単体の１ま存在するとも言われているが
、温度や圧力（特にＨ２Ｓ分圧）の状態によっては、 ４ Ｓ ＋ ４ Ｎ２０ ＋ ３ Ｈ２Ｓ ＋Ｈ２Ｓｏ
。
なる式の如くにＳ或いはＨ，Ｓｏ、等の形態となってい
ることも否定できない。
ることも否定できない。
このうち、Ｈ２ＳｘはＨ２Ｓガスのりザーバー（貯蔵役
）としてＨ２Ｓ濃度を増大させる働きがちシ、一方、Ｈ
２ＳＯ４はｐＨを低下させる働きがある。
）としてＨ２Ｓ濃度を増大させる働きがちシ、一方、Ｈ
２ＳＯ４はｐＨを低下させる働きがある。
ところで、これらの現象を確認するため、本発明者等も
Ｈ２Ｓ −Ｃｏ２− Ｃ１−環境下とＨ２Ｓ −Ｃｏ２
−Ｃｔ−−Ｓ環境下でのＮｉ基合金（含オーステナイト
系合金）に及ぼす耐食性の差異に関する調査実験を行っ
たが、その結果、イオウ（Ｓ）添加の有無によってＮｉ
基合金の耐食性に及ぼす影響が異なシ、イオウ（Ｓ）の
存在がＮｉ基合金の耐食性を著しく劣化すると言う事実
の確認はなされたが、イオウ（Ｓ）が共存した場合の腐
食機構については明断な解明がなされず、大別して ■ Ｎ２ Ｓ ｚ ０Ｈ２Ｓのリザーバー説式ｒ Ｈ２
Ｓ ＋５ｘ−１； Ｎ２ＳｘＪに従ってポリサルファイ
ド（Ｎ２ＳＸ）が高温環境で発生し、Ｎ２ｓのリザーバ
ーとして働くので、Ｎ２ＳＸが材料に接すると高Ｈ２Ｓ
環境と同様の作用をする、■ Ｎ２Ｓｏ、による低ｐＨ
化説 Ｈ２Ｓが存在しない単体Ｓのみの環境下でも、水があれ
ばｒ ４ Ｓ ＋ ４ Ｎ２０ 、！ ３ Ｈ２Ｓ ＋
Ｈ２Ｓ０４Ｊなる式に従ってＨ２Ｓが発生すると同時に
Ｎ２Ｓｏ。
Ｈ２Ｓ −Ｃｏ２− Ｃ１−環境下とＨ２Ｓ −Ｃｏ２
−Ｃｔ−−Ｓ環境下でのＮｉ基合金（含オーステナイト
系合金）に及ぼす耐食性の差異に関する調査実験を行っ
たが、その結果、イオウ（Ｓ）添加の有無によってＮｉ
基合金の耐食性に及ぼす影響が異なシ、イオウ（Ｓ）の
存在がＮｉ基合金の耐食性を著しく劣化すると言う事実
の確認はなされたが、イオウ（Ｓ）が共存した場合の腐
食機構については明断な解明がなされず、大別して ■ Ｎ２ Ｓ ｚ ０Ｈ２Ｓのリザーバー説式ｒ Ｈ２
Ｓ ＋５ｘ−１； Ｎ２ＳｘＪに従ってポリサルファイ
ド（Ｎ２ＳＸ）が高温環境で発生し、Ｎ２ｓのリザーバ
ーとして働くので、Ｎ２ＳＸが材料に接すると高Ｈ２Ｓ
環境と同様の作用をする、■ Ｎ２Ｓｏ、による低ｐＨ
化説 Ｈ２Ｓが存在しない単体Ｓのみの環境下でも、水があれ
ばｒ ４ Ｓ ＋ ４ Ｎ２０ 、！ ３ Ｈ２Ｓ ＋
Ｈ２Ｓ０４Ｊなる式に従ってＨ２Ｓが発生すると同時に
Ｎ２Ｓｏ。
も生成され、これがｐＨを低下させる、と言う２つの説
のいずれかが有力であるとの推測の域を脱することはで
きなかった。
のいずれかが有力であるとの推測の域を脱することはで
きなかった。
く問題点を解決するだめの手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、通常のサワーガ
ス環境（Ｈ２Ｓ −Ｃｏ２− Ｃ１−環境）のみならず
、これにイオウ（Ｓ）が単体で混入している環境におい
ても十分に満足し得る耐食性を有した合金を提供すべく
更に研究を続けた結果、以下に示される知見を得るに至
ったのである。即ち、（ａＪ サワーガス環境に更に
イオウ（Ｓ）の単体が混入する環境においては、間違い
な〈従来のサワーガス環境におけるＮｉ基合金の腐食機
構と異なった腐食形態が存在し、単体Ｓは温度及び圧力
（特にＨ２Ｓ分圧）に依存して「５ｘ−１＋Ｈ２Ｓ＋！
Ｈ２Ｓｘ」の反応に従い３態（Ｓｘ−ｘ、Ｈ２Ｓ及びＮ
２ＳＸ）に変化することとな！’ 、５Ｘ−１として遊
離したイオウ（Ｓ）若しくはＨ２Ｓｘが存在すると、こ
れが油井管部材に局所的に付着し、その部分において著
しい孔食が発生し、応力腐食割れを引き起すこと、（ｂ
） 従来のサワーガス環境においては上記反応式に示
されるようなイオウ（Ｓ）の形態変化がほとんど認めら
れず、従って５ｘ−１或いはＮ３ＳＸによる特異な腐食
形態は生じないが、イオウ（Ｓ）の単体が混入するサワ
ーガス環境で上記のような特異な腐食形態が起きる理由
は、このような環境中においてはｒ ４ Ｓ ＋ ４
Ｎ２０ ；： ３Ｈ２Ｓ ＋ Ｎ２Ｓｏ、 Ｊなる反応
もなされて、Ｈ２Ｓが発生すると同時にＨ２ＳＯ４も生
じることとなシ、該環境のｐＨを低下させるためと考え
られること、 （Ｃ） このような特異な腐食形態を呈する環境にお
いて油井管用材料に十分な耐食性を発揮させるためには
、従来の耐サワーガス用Ｎｉ基合金において形成される
耐食性皮膜よりも更に強硬で、かつ修復性の良好な保護
皮膜を形成させることが不可欠であり、一方では、合金
部材の破壊特性を向上させて孔食の進展を阻止し、応力
腐食割れを未然に防ぐ平文てを講じる必要があること、
（ｄ） サワーガス環境における従来のＮｉ基油井管
用材料の保護皮膜強度やその修復能は、概ねＣｒ、Ｍｏ
、 Ｗの含有量に比例して向上するが、単体Ｓを含む環
境では、これらに加えてＣｕの役割が極めて重要であり
、０．３０％（以下、成分割合を示すチは重量％とする
）以上のＣｕを含有させた上で、環境温度が２５０℃以
下の場合には Ｃｒ（％）＋１ ｏＭｏ（％）＋ ５ ｗｔ％）≧１４
０を確保し、また環境温度がよシ高い３００℃以下の場
合には Ｃｒ（％）＋ １０Ｍ０（％）＋ ５ Ｗ（％）≧１８
０を確保しなければ、十分に強硬でしかも修復性の良好
な保護皮膜が形成されないこと、 （ｅ） 更に、前記（Ｃ１項でも述べたように、特異
な腐食形態を緩和し合金部材の耐食性を向上させるには
保護皮膜強化策のみでは不十分であり、孔食の進展を阻
止する内質的改善が不可欠であるが、このためには前記
（ｄ）項で示した成分調整に加えてＮｂの添加をも実施
し、これらによってＭｏ−Ｗ−Ｃｒ−Ｃ系炭化物の析出
及びそのクラスター化を抑制することが極めて有効であ
ること。
ス環境（Ｈ２Ｓ −Ｃｏ２− Ｃ１−環境）のみならず
、これにイオウ（Ｓ）が単体で混入している環境におい
ても十分に満足し得る耐食性を有した合金を提供すべく
更に研究を続けた結果、以下に示される知見を得るに至
ったのである。即ち、（ａＪ サワーガス環境に更に
イオウ（Ｓ）の単体が混入する環境においては、間違い
な〈従来のサワーガス環境におけるＮｉ基合金の腐食機
構と異なった腐食形態が存在し、単体Ｓは温度及び圧力
（特にＨ２Ｓ分圧）に依存して「５ｘ−１＋Ｈ２Ｓ＋！
Ｈ２Ｓｘ」の反応に従い３態（Ｓｘ−ｘ、Ｈ２Ｓ及びＮ
２ＳＸ）に変化することとな！’ 、５Ｘ−１として遊
離したイオウ（Ｓ）若しくはＨ２Ｓｘが存在すると、こ
れが油井管部材に局所的に付着し、その部分において著
しい孔食が発生し、応力腐食割れを引き起すこと、（ｂ
） 従来のサワーガス環境においては上記反応式に示
されるようなイオウ（Ｓ）の形態変化がほとんど認めら
れず、従って５ｘ−１或いはＮ３ＳＸによる特異な腐食
形態は生じないが、イオウ（Ｓ）の単体が混入するサワ
ーガス環境で上記のような特異な腐食形態が起きる理由
は、このような環境中においてはｒ ４ Ｓ ＋ ４
Ｎ２０ ；： ３Ｈ２Ｓ ＋ Ｎ２Ｓｏ、 Ｊなる反応
もなされて、Ｈ２Ｓが発生すると同時にＨ２ＳＯ４も生
じることとなシ、該環境のｐＨを低下させるためと考え
られること、 （Ｃ） このような特異な腐食形態を呈する環境にお
いて油井管用材料に十分な耐食性を発揮させるためには
、従来の耐サワーガス用Ｎｉ基合金において形成される
耐食性皮膜よりも更に強硬で、かつ修復性の良好な保護
皮膜を形成させることが不可欠であり、一方では、合金
部材の破壊特性を向上させて孔食の進展を阻止し、応力
腐食割れを未然に防ぐ平文てを講じる必要があること、
（ｄ） サワーガス環境における従来のＮｉ基油井管
用材料の保護皮膜強度やその修復能は、概ねＣｒ、Ｍｏ
、 Ｗの含有量に比例して向上するが、単体Ｓを含む環
境では、これらに加えてＣｕの役割が極めて重要であり
、０．３０％（以下、成分割合を示すチは重量％とする
）以上のＣｕを含有させた上で、環境温度が２５０℃以
下の場合には Ｃｒ（％）＋１ ｏＭｏ（％）＋ ５ ｗｔ％）≧１４
０を確保し、また環境温度がよシ高い３００℃以下の場
合には Ｃｒ（％）＋ １０Ｍ０（％）＋ ５ Ｗ（％）≧１８
０を確保しなければ、十分に強硬でしかも修復性の良好
な保護皮膜が形成されないこと、 （ｅ） 更に、前記（Ｃ１項でも述べたように、特異
な腐食形態を緩和し合金部材の耐食性を向上させるには
保護皮膜強化策のみでは不十分であり、孔食の進展を阻
止する内質的改善が不可欠であるが、このためには前記
（ｄ）項で示した成分調整に加えてＮｂの添加をも実施
し、これらによってＭｏ−Ｗ−Ｃｒ−Ｃ系炭化物の析出
及びそのクラスター化を抑制することが極めて有効であ
ること。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
Ｎｉ基合金を、
Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ二〇、０５超〜０．３０％、
Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０
．００５０％以下、Ｎｉ：４５〜６０％、Ｃｒ：１５〜
３Ｃ）％、 Ｍｏ及びＷの１ ＆以上： Ｍｏは１６チ未満、Ｗは５．０％以下であって、かつ １２≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）〈 １６を満足する量、 Ｃｕ： ０．３０〜３．０％、 Ｔｉ：２．０％以下、
Ｎｂ：０１３０〜３．０％、 Ａｕ：１．Ｏチ以下、Ｎ
：０．０５０％以下 を含有し、必要により、更に Ｃａ：５．０係以下、 Ｖ、Ｔａ、Ｚｒ及びＨｆの１種以上：各々１．０％以下
、 希土類元素二〇１０％以下、 Ｍｇ： ０．１０％以下、 Ｃａ：０．１０％以下、 Ｙ：０．２０％以下 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び他の不可避的不純物：残り から成るとともに、 Ｃｒ（％） ＋ １０Ｍｏ （％） ＋ ５ ｗ （％
）≧１４０なる式を満足する成分組成に構成することに
より、最近見出された油井やガス井における如き、イオ
ウ（Ｓ）を単体として含むところの２５０℃以下程度の
サワーガス環境下においても極めて浸れた耐応力腐食割
れ性及び耐水素割れ性を発揮せしめるようにした点、 に特徴を有するものである。
Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０
．００５０％以下、Ｎｉ：４５〜６０％、Ｃｒ：１５〜
３Ｃ）％、 Ｍｏ及びＷの１ ＆以上： Ｍｏは１６チ未満、Ｗは５．０％以下であって、かつ １２≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）〈 １６を満足する量、 Ｃｕ： ０．３０〜３．０％、 Ｔｉ：２．０％以下、
Ｎｂ：０１３０〜３．０％、 Ａｕ：１．Ｏチ以下、Ｎ
：０．０５０％以下 を含有し、必要により、更に Ｃａ：５．０係以下、 Ｖ、Ｔａ、Ｚｒ及びＨｆの１種以上：各々１．０％以下
、 希土類元素二〇１０％以下、 Ｍｇ： ０．１０％以下、 Ｃａ：０．１０％以下、 Ｙ：０．２０％以下 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び他の不可避的不純物：残り から成るとともに、 Ｃｒ（％） ＋ １０Ｍｏ （％） ＋ ５ ｗ （％
）≧１４０なる式を満足する成分組成に構成することに
より、最近見出された油井やガス井における如き、イオ
ウ（Ｓ）を単体として含むところの２５０℃以下程度の
サワーガス環境下においても極めて浸れた耐応力腐食割
れ性及び耐水素割れ性を発揮せしめるようにした点、 に特徴を有するものである。
次いで、この発明において、Ｎｉ基合金の成分組成を前
述のように数値限定した理由を説明する。
述のように数値限定した理由を説明する。
ア） Ｃ
合金中のＣ含有量がＯ，ｌ Ｏ％を超えるとＭ６０タイ
プの炭化物量（但し、ＭはＭｏ、 Ｎｉ、Ｃｒ、 Ｗ等
である）が著しく増加し、合金の延性並びに靭性を劣化
することから、Ｃ含有量は０．１０％以下と定めた。な
お、好ましくはＣ含有量を０．０２０％以下にまで低減
することが推奨されるが、特にその含有量を０．０１０
％以下に抑制すると延性、靭性並びに耐食性はよシ一層
顕著に改善される。
プの炭化物量（但し、ＭはＭｏ、 Ｎｉ、Ｃｒ、 Ｗ等
である）が著しく増加し、合金の延性並びに靭性を劣化
することから、Ｃ含有量は０．１０％以下と定めた。な
お、好ましくはＣ含有量を０．０２０％以下にまで低減
することが推奨されるが、特にその含有量を０．０１０
％以下に抑制すると延性、靭性並びに耐食性はよシ一層
顕著に改善される。
イ） ５ｉ
Ｓｌは、脱酸剤として有効な成分であるために添加され
るものであるが、多量に添加するとσ、Ｐ１Ｌａｖｅｓ
相等の延性・靭性に対して好ましくない金属間化合物（
以下、“ＴＣＰ相″と略称する）を生成しやすくなる。
るものであるが、多量に添加するとσ、Ｐ１Ｌａｖｅｓ
相等の延性・靭性に対して好ましくない金属間化合物（
以下、“ＴＣＰ相″と略称する）を生成しやすくなる。
その上、Ｓ１含有量が特に０．３０係を超えると、凝固
時のミクロ偏析が助長され、前記Ｍ６Ｃ及びＰ相の形成
が著しく促進される傾向がみられる。このような理由で
、Ｓｌ含有量の上限を０．３０ ％と定めだが、その含
有量を０．１０ ％以下にまで低減すれば、炭化物の粒
界析出抑制効果も加わって延性、靭性並びに耐食性が更
に向上する。一方、Ｓｉ含有量を０．０５ ％以下にま
で低減することは合金製造上面倒な操業を強いられるこ
とから、Ｓ１含有量は０．０５％を超える範囲と定めた
。
時のミクロ偏析が助長され、前記Ｍ６Ｃ及びＰ相の形成
が著しく促進される傾向がみられる。このような理由で
、Ｓｌ含有量の上限を０．３０ ％と定めだが、その含
有量を０．１０ ％以下にまで低減すれば、炭化物の粒
界析出抑制効果も加わって延性、靭性並びに耐食性が更
に向上する。一方、Ｓｉ含有量を０．０５ ％以下にま
で低減することは合金製造上面倒な操業を強いられるこ
とから、Ｓ１含有量は０．０５％を超える範囲と定めた
。
つ） Ｍｎ
Ｍｎは、通常、脱硫剤として添加される成分であるが、
その含有量が２．０％を超えるとＴＣＰ相生成を促進す
る場合があることから、この発明の合金ではＭｎ含有量
を２．０％以下と定めた。
その含有量が２．０％を超えるとＴＣＰ相生成を促進す
る場合があることから、この発明の合金ではＭｎ含有量
を２．０％以下と定めた。
工）Ｐ量及びＳ
Ｐ及びＳは不可避的に混入してくる不純物であり、合金
中に多量に存在すると粒界偏析によυ熱間加工性を低下
させ、また耐食性をも劣化させることから、Ｐ含有量は
０．０３０％以下、Ｓ含有量はＯ，ＯＯ５０％以下とそ
れぞれ定めた。
中に多量に存在すると粒界偏析によυ熱間加工性を低下
させ、また耐食性をも劣化させることから、Ｐ含有量は
０．０３０％以下、Ｓ含有量はＯ，ＯＯ５０％以下とそ
れぞれ定めた。
しかしながら、Ｓ含有量を特にＯ，０Ｏ０７％以下に抑
制すると合金の熱間加工性が飛躍的に向上し、またＰ含
有量をＯ，ＯＯ３０％に抑制することで合金の耐水素割
れ性が著しく改善されるので、好ましくはＰ及びＳの含
有量をこのようなレベルにまで低減するのが良い。
制すると合金の熱間加工性が飛躍的に向上し、またＰ含
有量をＯ，ＯＯ３０％に抑制することで合金の耐水素割
れ性が著しく改善されるので、好ましくはＰ及びＳの含
有量をこのようなレベルにまで低減するのが良い。
なお、第１図は、この発明で規定される成分内にてＰ量
のみ変化させた合金を調整し、３０％程度の冷間加工に
よって高強度としたものより、平行部が４．０ＢφでＧ
Ｌが３０＋ｏ＋の試験片を採取し、これに対して１０気
圧でＨ２Ｓを飽和させたところのＨ２Ｓ −５％ Ｎａ
Ｃ２溶液（２５℃）中にて５ ｍＡ／ｃｍ”−フ ｌ
／ の陰極電流を付加した状態でｌＸｌ０ ｓｅｅの定
歪速度での引張試験を行い、その耐水素割れ性を評価し
たものである。
のみ変化させた合金を調整し、３０％程度の冷間加工に
よって高強度としたものより、平行部が４．０ＢφでＧ
Ｌが３０＋ｏ＋の試験片を採取し、これに対して１０気
圧でＨ２Ｓを飽和させたところのＨ２Ｓ −５％ Ｎａ
Ｃ２溶液（２５℃）中にて５ ｍＡ／ｃｍ”−フ ｌ
／ の陰極電流を付加した状態でｌＸｌ０ ｓｅｅの定
歪速度での引張試験を行い、その耐水素割れ性を評価し
たものである。
また、第２図は、この発明で規定される成分内にてＳ量
のみ変化させた合金を調整し、１１５０℃にて高温延性
試験（試験片１０頷φ、歪み速度：１１／□□□）を行
って熱間加工性に及ぼす影響を示したものである。
のみ変化させた合金を調整し、１１５０℃にて高温延性
試験（試験片１０頷φ、歪み速度：１１／□□□）を行
って熱間加工性に及ぼす影響を示したものである。
この第１図及び第２図からも、Ｐ及びＳ含有量は、でき
れば極低域にまで低減するのが好ましいことが明らかで
ある。
れば極低域にまで低減するのが好ましいことが明らかで
ある。
オ） Ｎｉ
この発明の合金は、Ｎｉマトリックスに固溶強化及び加
工硬化能の良好な元素たるＭｏ、 Ｃｒ、 Ｗ％Ｎｂ等
を添加して強化することを基本としているが、上記元素
の多量添加はオーステナイトの不安定化ヲ招りため、オ
ーステナイト基地を安定化するに足るＮｌ量である４５
チをその含有量の下限と定めた。一方、 Ｎｉはそれ自
身加工硬化能を向上させる元素であるが、６０％を超え
て含有させると耐水素割れ性が劣化することから、Ｎｉ
含有量の上限を６０％と定めた。
工硬化能の良好な元素たるＭｏ、 Ｃｒ、 Ｗ％Ｎｂ等
を添加して強化することを基本としているが、上記元素
の多量添加はオーステナイトの不安定化ヲ招りため、オ
ーステナイト基地を安定化するに足るＮｌ量である４５
チをその含有量の下限と定めた。一方、 Ｎｉはそれ自
身加工硬化能を向上させる元素であるが、６０％を超え
て含有させると耐水素割れ性が劣化することから、Ｎｉ
含有量の上限を６０％と定めた。
力） Ｃｒ
ｃｒは、Ｍｏと共に合金の耐食性及び強度を向上させる
成分であるが、この効果は１５％以上の割合で含有させ
ることによシ顕著である。一方、３０％を超えてｃｒを
含有させると合金の熱間加工性が低下し、更にＴＣＰ相
が生成しやすくなることから、Ｃｒ含有量は１５〜３０
％と定めた。
成分であるが、この効果は１５％以上の割合で含有させ
ることによシ顕著である。一方、３０％を超えてｃｒを
含有させると合金の熱間加工性が低下し、更にＴＣＰ相
が生成しやすくなることから、Ｃｒ含有量は１５〜３０
％と定めた。
キ） Ｍｏ、及びＷ
これらの成分は、Ｃｒとの共存下で合金の強度と耐食性
、特に耐孔食性を著しく向上させる作用を有しているの
で１種以上添加含有せしめられるものであるが、その含
有量が（Ｍｏ（％）＋ ＋Ｗ （％）〕の値で１２未満
であると上記作用に所望の効果が得られず、他方、 Ｍ
ｏ含有量が１６チ以上であったり、Ｗ含有量が５．０％
を超えたシ、或いは（Ｍｏ （％） ＋ １／２Ｗ（％
）〕の値が１６以上の場合には、Ｃｒの多量添加の場合
にみられるようなオーステナイト基地の不安定化を招く
。従って、ＭｏとＷの添加においては、Ｍｏは１６％未
満、Ｗは５．０％以下であって、かつ１２≦Ｍｏ（％＋
十＋ｗ（チ）＜１６ を満足する値にその含有量を定めた。
、特に耐孔食性を著しく向上させる作用を有しているの
で１種以上添加含有せしめられるものであるが、その含
有量が（Ｍｏ（％）＋ ＋Ｗ （％）〕の値で１２未満
であると上記作用に所望の効果が得られず、他方、 Ｍ
ｏ含有量が１６チ以上であったり、Ｗ含有量が５．０％
を超えたシ、或いは（Ｍｏ （％） ＋ １／２Ｗ（％
）〕の値が１６以上の場合には、Ｃｒの多量添加の場合
にみられるようなオーステナイト基地の不安定化を招く
。従って、ＭｏとＷの添加においては、Ｍｏは１６％未
満、Ｗは５．０％以下であって、かつ１２≦Ｍｏ（％＋
十＋ｗ（チ）＜１６ を満足する値にその含有量を定めた。
り） Ｃｕ
イオウ（Ｓ）が単独で認められるサワーガス環境下では
、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗと共にＣｕは耐食性向上に極めて有効
な成分であるが、Ｃｕ含有量が０．３０％未満では所望
の耐食性が得られず、一方、３．０％を趨えてＣｕを含
有させてもその効果が飽和してしまうことから、Ｃｕ含
有量は０．３０〜３．０％と定めた。
、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗと共にＣｕは耐食性向上に極めて有効
な成分であるが、Ｃｕ含有量が０．３０％未満では所望
の耐食性が得られず、一方、３．０％を趨えてＣｕを含
有させてもその効果が飽和してしまうことから、Ｃｕ含
有量は０．３０〜３．０％と定めた。
ケ） Ｔｉ
Ｔ１は、合金中の微量Ｃの安定化に有効であるが、その
含有量が２．０％を超えるとＴＣＰ相が生成し易くなる
ことから、Ｔ１含有量は２．０％以下と定めた。なお、
必要Ｔｌ量はＣ含有量に応じて定まるものであり、特に
その下限値が定まるものではない。
含有量が２．０％を超えるとＴＣＰ相が生成し易くなる
ことから、Ｔ１含有量は２．０％以下と定めた。なお、
必要Ｔｌ量はＣ含有量に応じて定まるものであり、特に
その下限値が定まるものではない。
コ）Ｎｂ
Ｎｂは、イオウ（Ｓ）が単体で認められるサワーガス環
境下での合金の耐食性能を著しく向上させる成分であり
、その上Ｔｉと同様にＣの安定化作用を有し、また強度
上昇にも寄与するものであるが、その含有量が０，３０
％未満では上記作用に所望の効果が得られず、一方、３
．０％を超えて含有させるとＴＣＰ相が生成しやすくな
ることがら、Ｎｂ含有量は０．３０〜３．０％を定めた
。
境下での合金の耐食性能を著しく向上させる成分であり
、その上Ｔｉと同様にＣの安定化作用を有し、また強度
上昇にも寄与するものであるが、その含有量が０，３０
％未満では上記作用に所望の効果が得られず、一方、３
．０％を超えて含有させるとＴＣＰ相が生成しやすくな
ることがら、Ｎｂ含有量は０．３０〜３．０％を定めた
。
なお、第３図は、この発明で規定される成分内にて１．
ｙｂｉのみを変化させ、耐応力腐食割れに及はすＮｂの
効果をみたものである。供試材は、強度（０，２％ｉ力
）を８０〜８５ｋｇｆ／ＴｕＬ２にほぼ一定としたもの
を用い、４．ＯＢφ、ＧＬ：３０ｍｊｎの試験片を作成
した後、２０ ％ ＮａＣ２−０，５％Ｃ’Ｈ３ＣＯＯ
Ｈ−Ｉ Ｅ／／４ Ｓ −１０ａｔｍＨ２Ｓ −２０ａ
ｔｍｃｏ２の溶液（２５０℃）中にてＩＸＩ○ ／ｓ
ｅｅの定歪速度引張試験を行って伸びを測定し、これを
大気中での伸びと比較して耐応力腐食割れ性を評価した
。
ｙｂｉのみを変化させ、耐応力腐食割れに及はすＮｂの
効果をみたものである。供試材は、強度（０，２％ｉ力
）を８０〜８５ｋｇｆ／ＴｕＬ２にほぼ一定としたもの
を用い、４．ＯＢφ、ＧＬ：３０ｍｊｎの試験片を作成
した後、２０ ％ ＮａＣ２−０，５％Ｃ’Ｈ３ＣＯＯ
Ｈ−Ｉ Ｅ／／４ Ｓ −１０ａｔｍＨ２Ｓ −２０ａ
ｔｍｃｏ２の溶液（２５０℃）中にてＩＸＩ○ ／ｓ
ｅｅの定歪速度引張試験を行って伸びを測定し、これを
大気中での伸びと比較して耐応力腐食割れ性を評価した
。
この第３図からも、Ｎｂ含有量が０．３０ ％を越えた
場合に優れた耐応力腐食割れ性が得られることは明らか
である。
場合に優れた耐応力腐食割れ性が得られることは明らか
である。
す） Ｍ
Ｍは有効な脱酸剤として添加されるものであるが、その
含有量が１．０％を越えるとＴＣＰ相が生成しや子くな
ることから、Ｍ含有量は１．０％以下と定めた。
含有量が１．０％を越えるとＴＣＰ相が生成しや子くな
ることから、Ｍ含有量は１．０％以下と定めた。
シ） Ｎ
合金中のＮ含有量が０．０５０％を超えると粗大な窒化
物が形成されて延性並びに靭性が劣化するようになるこ
とから、Ｎ含有量は０．０５０％以下と定めた。
物が形成されて延性並びに靭性が劣化するようになるこ
とから、Ｎ含有量は０．０５０％以下と定めた。
ス） Ｃｏ、 Ｖ 、 Ｔａ、 Ｚｒ、及びＨｆこれら
の成分には、合金の延性・靭性を改善するとともに耐食
性をも改善する作用があるので、必要により１種以上含
有せしめられるものであるが、以下、個々の元素につい
て含有割合を限定した理由を特徴的な作用とともに説明
する。
の成分には、合金の延性・靭性を改善するとともに耐食
性をも改善する作用があるので、必要により１種以上含
有せしめられるものであるが、以下、個々の元素につい
て含有割合を限定した理由を特徴的な作用とともに説明
する。
１）ＣＯ
Ｃｏ成分は、特に合金の耐水素割れ性の向上に有効なも
のであるが、その含有量が５．０％を超えるとＴＣＰ相
が生成しやすくなることから、Ｃｏ含有量は５．０％以
下と定めた。
のであるが、その含有量が５．０％を超えるとＴＣＰ相
が生成しやすくなることから、Ｃｏ含有量は５．０％以
下と定めた。
ｉｉ） Ｖ 、 Ｔａ、 Ｚｒ、及びＨｆこれらの成
分はＣの安定化に有効なものであるが、それぞれ１％を
超えて含有させるとＴＣＰ（目が生成しやすくなること
から、Ｖ、 Ｔａ、 Ｚｒ及びＨｆのうちの１種以上の
含有量は１．０％以下と定めた。
分はＣの安定化に有効なものであるが、それぞれ１％を
超えて含有させるとＴＣＰ（目が生成しやすくなること
から、Ｖ、 Ｔａ、 Ｚｒ及びＨｆのうちの１種以上の
含有量は１．０％以下と定めた。
セ）希土類元素（ＲＥＭ ） 、Ｍｇ、 Ｃａ、及びＹ
これらの成分は、少なくとも１種の微量添加により合金
の熱間加工性を向上させる作用を有しているので、必要
により１種以上含有せしめられるものであるが、希土類
元素含有量が０．１０ ％を、Ｍｇ含有量が０．１０俤
を、Ｃａ含有景が０．１０％を、そしてＹ含有量が０．
２０％をそれぞれ越えた場合には、低融点化合物を生成
しやすくなって逆に熱間加工性を劣化するようになるこ
とから、希土類元素含有量は０．１０％以下と、Ｍｇ含
有量は０．１０％以下と、Ｃａ含有量は０．１０％以下
と、そしてＹ含有量は０．２０％以下とそれぞれ定めた
。
これらの成分は、少なくとも１種の微量添加により合金
の熱間加工性を向上させる作用を有しているので、必要
により１種以上含有せしめられるものであるが、希土類
元素含有量が０．１０ ％を、Ｍｇ含有量が０．１０俤
を、Ｃａ含有景が０．１０％を、そしてＹ含有量が０．
２０％をそれぞれ越えた場合には、低融点化合物を生成
しやすくなって逆に熱間加工性を劣化するようになるこ
とから、希土類元素含有量は０．１０％以下と、Ｍｇ含
有量は０．１０％以下と、Ｃａ含有量は０．１０％以下
と、そしてＹ含有量は０．２０％以下とそれぞれ定めた
。
ソ） Ｆｅ
Ｆｅには、合金の強度を確保するとともに、Ｎｉ含有量
を低減ならしめて合金価格を引き下げる効果があるので
、残部成分は実質的にＦｅとした。
を低減ならしめて合金価格を引き下げる効果があるので
、残部成分は実質的にＦｅとした。
り）Ｃｒ、Ｍｏ及びＷの含有量バランスＨ２Ｓ −Ｃｏ
２− Ｃ１−−３環境でのＮ工合金の溶出（腐食）は、
Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、並びにＣｕ及びＮｂに依存する
。即ち、耐食性はこれらの元素から成る表面皮膜によっ
て確保されるものであり、この表面皮膜中のこれらの元
素の含有バランスが耐食性を左右する上で最も重要な因
子となる。上記油井環境下での応力腐食割れに対しては
、ＭｏはＣｒの１０倍の効果があシ、またＷはＣｒの５
倍の効果をもっておシ、このＣｒ、Ｍｏ及びＷが、式 １式％） をそれぞれ満たすとともに、Ｃｒが１５〜３０％、Ｃｕ
が０．３０〜３． Ｏ％ 、Ｎｌ：＋が０．３０〜３．
０ Ｔｏ、Ｎｉが４５％以上であれば、単体イオウ（Ｓ
）を含んだ環境においても応力腐食割れに対して優れた
抵抗性を有する耐食性皮膜を得ることができる。
２− Ｃ１−−３環境でのＮ工合金の溶出（腐食）は、
Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、並びにＣｕ及びＮｂに依存する
。即ち、耐食性はこれらの元素から成る表面皮膜によっ
て確保されるものであり、この表面皮膜中のこれらの元
素の含有バランスが耐食性を左右する上で最も重要な因
子となる。上記油井環境下での応力腐食割れに対しては
、ＭｏはＣｒの１０倍の効果があシ、またＷはＣｒの５
倍の効果をもっておシ、このＣｒ、Ｍｏ及びＷが、式 １式％） をそれぞれ満たすとともに、Ｃｒが１５〜３０％、Ｃｕ
が０．３０〜３． Ｏ％ 、Ｎｌ：＋が０．３０〜３．
０ Ｔｏ、Ｎｉが４５％以上であれば、単体イオウ（Ｓ
）を含んだ環境においても応力腐食割れに対して優れた
抵抗性を有する耐食性皮膜を得ることができる。
つまり 、Ｃｒ、 Ｍｏ及びＷの含有量バランスがＣｒ
（％） ＋ １０Ｍｏ（％ｉ＋ ５ Ｗ（＠＜ １４
０の範囲では、２５０℃以下程度のＨ２Ｓ −Ｃｏ□−
ｃｔ−−Ｓ環境において十分な耐食性能を示さなくなる
。
（％） ＋ １０Ｍｏ（％ｉ＋ ５ Ｗ（＠＜ １４
０の範囲では、２５０℃以下程度のＨ２Ｓ −Ｃｏ□−
ｃｔ−−Ｓ環境において十分な耐食性能を示さなくなる
。
なお、その他のＢ 、 Ｓｎ、 Ｚｎ； Ｐｂ等の元素
は、微量ではこの発明の合金の特性に何ら悪影響を与え
ることがないので、不純物としてそれぞれ０．１０％ま
で許容されるが、この上限値を越えると加工性や耐食性
に悪影響を与えることになるので注意を要する。
は、微量ではこの発明の合金の特性に何ら悪影響を与え
ることがないので、不純物としてそれぞれ０．１０％ま
で許容されるが、この上限値を越えると加工性や耐食性
に悪影響を与えることになるので注意を要する。
続いて、この発明を、実施例によって比較例と対比しな
がら説明する。
がら説明する。
〈実施例〉
まず、第１表に示される化学成分組成の各合金を溶製し
た後、熱間加工によって板材とし、これに２０％程度の
冷間加工を施して所望の強度（室温での０．２チ耐力に
て７０〜ｌ ＯＯｋｇｆ ／Ｍ”）を得た。この板材か
ら、引張試験、衝撃試験及び腐食試験に供する各試験片
を採取し、下記要領にて各種試験を実施した。
た後、熱間加工によって板材とし、これに２０％程度の
冷間加工を施して所望の強度（室温での０．２チ耐力に
て７０〜ｌ ＯＯｋｇｆ ／Ｍ”）を得た。この板材か
ら、引張試験、衝撃試験及び腐食試験に供する各試験片
を採取し、下記要領にて各種試験を実施した。
なお、耐水素割れ試験に供した材料は、３００℃にて１
０００ ｈｒの長時間加熱処理を施した後試験片とした
。
０００ ｈｒの長時間加熱処理を施した後試験片とした
。
（Ａ） 引張試験
試験温度：室温、
試験片：４．ＯＭφで、ＧＬが２０朋、（Ｂ） シャ
ルピー衝撃試験 試験温度二〇℃、 試験片： １０ｔｍＸ １０ｍｘＸ ５５ｍｙｎの２ｕ
Ｖノツチ付、 （Ｃ） 耐応力腐食割れ試験 腐食溶液： ２０ ％ ＮａＣ４−Ｉ Ｅ／Ｌ Ｓ −
（０，１％ １，１０ ）ａｔｍＨ２ｓ−２０ａｔｍｃ
Ｏ２ｘ 試験温度：２５０℃、 浸漬時間：５００ｈｒ。
ルピー衝撃試験 試験温度二〇℃、 試験片： １０ｔｍＸ １０ｍｘＸ ５５ｍｙｎの２ｕ
Ｖノツチ付、 （Ｃ） 耐応力腐食割れ試験 腐食溶液： ２０ ％ ＮａＣ４−Ｉ Ｅ／Ｌ Ｓ −
（０，１％ １，１０ ）ａｔｍＨ２ｓ−２０ａｔｍｃ
Ｏ２ｘ 試験温度：２５０℃、 浸漬時間：５００ｈｒ。
付加芯カニ１σア、
試験片＝１０間幅ｘ２ｍｍ厚×７５ｕ長のＲ０，２５Ｕ
ノツチ付、 （ＤＪ 耐水素割れ試験 ′ ＮＡＣＥ条件二５ ％ＮａＣＬ−０，５％ＣＨ３ＣＯ０
Ｈ−１ａｔｍＨ２Ｓ 。
ノツチ付、 （ＤＪ 耐水素割れ試験 ′ ＮＡＣＥ条件二５ ％ＮａＣＬ−０，５％ＣＨ３ＣＯ０
Ｈ−１ａｔｍＨ２Ｓ 。
試験温度＝２５℃、
浸漬時間ニア２０ｈｒ。
付加芯カニ１σ７、
試験片：１０ｕ幅Ｘ２Ｍ厚×７５鰭長のＲｏ、２５Ｕノ
ツチ付。
ツチ付。
このようにして得られた試験結果を、第１表に併せて示
す。
す。
なお、腐食試験の結果は、“割れ又は孔食のみられなか
ったもの″を「Ｏ」、“試験後に割れ又は孔食の発生し
たもの″を「×」で示した。
ったもの″を「Ｏ」、“試験後に割れ又は孔食の発生し
たもの″を「×」で示した。
第１表に示される結果からも、本発明合金は苛酷な腐食
環境下であっても優れた耐食性を示すことが明らかであ
るのに対して、合金の成分組成が本発明で規定する条件
から外れた比較合金では、いずれも十分な耐食性を示さ
ないことがわかる。
環境下であっても優れた耐食性を示すことが明らかであ
るのに対して、合金の成分組成が本発明で規定する条件
から外れた比較合金では、いずれも十分な耐食性を示さ
ないことがわかる。
なお、第４図は、これらの結果を、合金の”Ｎｉ含有量
”と” ｃｒ （％） ＋ １ ＯＭｏ（％） ＋５
Ｗ （％） ”との関係で整理したグラフである。この
第４図からも、” Ｃｒ（％）＋ｌ ＯＭｏ（％）＋
５ ｗ（％ビ′の値が１４０以上でないと十分な耐食性
を示さないことが明瞭である。
”と” ｃｒ （％） ＋ １ ＯＭｏ（％） ＋５
Ｗ （％） ”との関係で整理したグラフである。この
第４図からも、” Ｃｒ（％）＋ｌ ＯＭｏ（％）＋
５ ｗ（％ビ′の値が１４０以上でないと十分な耐食性
を示さないことが明瞭である。
〈総括的な効果〉
以上に説明した如く、この発明によれば、イオウ（Ｓ）
が単体として存在するサワーガス環境下においても抜群
に優れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性及び耐水素割れ
性を有する油井管用として好適な高強度Ｎｉ基合金が得
られるなど、産業上極めて有用な効果が得られるのであ
る。
が単体として存在するサワーガス環境下においても抜群
に優れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性及び耐水素割れ
性を有する油井管用として好適な高強度Ｎｉ基合金が得
られるなど、産業上極めて有用な効果が得られるのであ
る。
第１図は、本発明合金におけるＰ含有量と耐水素割れ性
（腐食性溶液中での伸び／大気中での伸び）との関係を
示すグラフ、 第２図は、本発明合金におけるＳ含有量と熱間加工性（
１１５０℃における絞シ率）との関係を示すグラフ、 第３図は、Ｎｂを除いては本発明と同様組成の合金にお
けるＮｂ含有量と耐応力腐食割れ性（腐食性溶液中での
伸び／大気中での伸び）との関係を示すグラフ、 第４図は、本発明の実施例における腐食試験結果を”
Ｎｉ含有量″と” Ｃｒ（％） ＋ ｌ ＯＭｏ（％）
＋５Ｗ（％ビ′との関係で整理したグラフである。 出願人 住友金為工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫ほか１名パリ市（％） ノ容腋すて・°／′）神び°／太久中で“Ｑ神さＮｉ含
肩ｔ（重量％］
（腐食性溶液中での伸び／大気中での伸び）との関係を
示すグラフ、 第２図は、本発明合金におけるＳ含有量と熱間加工性（
１１５０℃における絞シ率）との関係を示すグラフ、 第３図は、Ｎｂを除いては本発明と同様組成の合金にお
けるＮｂ含有量と耐応力腐食割れ性（腐食性溶液中での
伸び／大気中での伸び）との関係を示すグラフ、 第４図は、本発明の実施例における腐食試験結果を”
Ｎｉ含有量″と” Ｃｒ（％） ＋ ｌ ＯＭｏ（％）
＋５Ｗ（％ビ′との関係で整理したグラフである。 出願人 住友金為工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫ほか１名パリ市（％） ノ容腋すて・°／′）神び°／太久中で“Ｑ神さＮｉ含
肩ｔ（重量％］
Claims (4)
- （１）重量割合にて、 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．０５超〜０．３０％、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
００５０％以下、Ｎｉ：４５〜６０％、Ｃｒ：１５〜３
０％、 Ｍｏ及びＷの１種以上： Ｍｏは１６％未満、Ｗは５．０％以下であつて、かつ １２≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）＜１６ を満足する量、 Ｃｕ：０．３０〜３．０％、Ｔｉ：２．０％以下、Ｎｂ
：０．３０〜３．０％、Ａｌ：１．０％以下、Ｎ：０．
０５０％以下、 Ｆｅ及び他の不可避的不純物：残り から成るとともに、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧１４０なる
式を満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、
耐応力腐食割れ性及び耐水素割れ性に優れた高耐食性Ｎ
ｉ基合金。 - （２）重量割合にて、 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．０５超〜０．３０％、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
００５０％以下、Ｎｉ：４５〜６０％、Ｃｒ：１５〜３
０％、 Ｍｏ及びＷの１種以上： Ｍｏは１６％未満、Ｗは５．０％以下であつて、かつ １２≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）＜１６ を満足する量、 Ｃｕ：０．３０〜３．０％、Ｔｉ：２．０％以下、Ｎｂ
：０．３０〜３．０％、Ａｌ：１．０％以下、Ｎ：０．
０５０％以下 を含有し、更に Ｃｏ：５．０％以下、 Ｖ、Ｔａ、Ｚｒ及びＨｆの１種以上：各々１．０％以下
のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び他の不可避的不純物：残り から成るとともに、 （％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧１４０なる式を
満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、耐応
力腐食割れ性及び耐水素割れ性に優れた高耐食性Ｎｉ基
合金。 - （３）重量割合にて、 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．０５超〜０．３０％、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
００５０％以下、Ｎｉ：４５〜６０％、Ｃｒ：１５〜３
０％、 Ｍｏ及びＷの１種以上： Ｍｏは１６％未満、Ｗは５．０％以下であつて、かつ １２≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）＜１６ を満足する量、 Ｃｕ：０．３０〜３．０％、Ｔｉ：２．０％以下、Ｎｂ
：０．３０〜３．０％、Ａｌ：１．０％以下、Ｎ：０．
０５０％以下 を含有し、更に 希土類元素：０．１０％以下、 Ｍｇ：０．１０％以下、 Ｃａ：０．１０％以下、 Ｙ：０．２０％以下 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び他の不可避的不純物：残り から成るとともに、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧１４０なる
式を満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、
耐応力腐食割れ性及び耐水素割れ性に優れた高耐食性Ｎ
ｉ基合金。 - （４）重量割合にて、 Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．０５超〜０．３０％、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
００５０％以下、Ｎｉ：４５〜６０％、Ｃｒ：１５〜３
０％、 Ｍｏ及びＷの１種以上： Ｍｏは１６％未満、Ｗは５．０％以下であつて、かつ １２≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）＜１６ を満足する量、 Ｃｕ：０．３０〜３．０％、Ｔｉ：２．０％以下、Ｎｂ
：０．３０〜３．０％、Ａｌ：１．０％以下、Ｎ：０．
０５０％以下 を含有し、更に Ｃｏ：５．０％以下、 Ｖ、Ｔａ、Ｚｒ及びＨｆの１種以上：各々１．０％以下
のうちの１種以上、並びに 希土類元素：０．１０％以下、 Ｍｇ：０．１０％以下、 Ｃａ：０．１０％以下、 Ｙ：０．２０％以下 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び他の不可避的不純物：残り から成るとともに、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧１４０なる
式を満足する成分組成に構成されたことを特徴とする、
耐応力腐食割れ性及び耐水素割れ性に優れた高耐食性Ｎ
ｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001199A JPH0674471B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 高耐食性Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001199A JPH0674471B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 高耐食性Ｎｉ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62158844A true JPS62158844A (ja) | 1987-07-14 |
| JPH0674471B2 JPH0674471B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=11494790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61001199A Expired - Lifetime JPH0674471B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 高耐食性Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0674471B2 (ja) |
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1986
- 1986-01-07 JP JP61001199A patent/JPH0674471B2/ja not_active Expired - Lifetime
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