JPS6215282B2 - - Google Patents
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- JPS6215282B2 JPS6215282B2 JP56078587A JP7858781A JPS6215282B2 JP S6215282 B2 JPS6215282 B2 JP S6215282B2 JP 56078587 A JP56078587 A JP 56078587A JP 7858781 A JP7858781 A JP 7858781A JP S6215282 B2 JPS6215282 B2 JP S6215282B2
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- Japan
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- rolling
- rolling mill
- flange width
- edger
- flange
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 84
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
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- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000003079 width control Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
Description
本発明はＨ形鋼の圧延方法に関するもので、特
にフランジ幅が全長において均一になるように圧
延することをその目的とするものである。 従来よりＨ形鋼が広く知られているが、これは
一般に第１図に示すような圧延工程を経て製造さ
れる。即ち、まずブルーム又はビームブランクを
加熱炉１，１′にて1100℃〜1300℃に加熱した
後、粗圧延機２において第２図ａに示すようなカ
リバー形状を有するロール９，９′で粗圧延し、
第２図ｂのような形状に仕上げられる。次いで、
かかる被圧延材８はエツジヤー圧延機３と粗ユニ
バーサル圧延機４で構成された１組又は２組の粗
圧延機群５，６で圧延されることになる。 第３図はこの粗ユニバーサル圧延機４の概略
図、第４図は同じくエツジヤー圧延機３の概略図
を示している。即ち、第３図の粗ユニバーサル圧
延機４では被圧延材８を水平ロール１０，１０′
と竪ロール１１，１１′によつて圧延し、被圧延
材８のフランジ厚、ウエブ厚を減じて規定製品厚
に近づけていくものであり、また第４図のエツジ
ヤー圧延機３では水平ロール１２，１２′により
被圧延材８のフランジ足先を圧下し、規定フラン
ジ幅に仕上げるものである。 かかる第１粗圧延機群５と第２粗圧延機群６を
通過した被圧延材は最終的に第５図に示すような
水平ロール１３，１３′と竪ロール１４，１４′か
ら構成される仕上ユニバーサル圧延機７で目標寸
法となるよう仕上げられる。 このようにして製造されるＨ形鋼は第６図に示
すごとくウエブ高さＨ、ウエブ厚tw、フランジ
厚tf、フランジ幅Ｂがそれぞれ規定公差内となる
ように圧延されるが、これらの寸法のうち最も調
整が難しく、かつ変動の大きいものがフランジ幅
Ｂであり、このフランジ幅変動で特に問題となる
のが、全長におけるフランジ幅変動である。 かかるフランジ幅変動は第７図に示すごとく、
３種類に大別することができる。即ち、 ○イ 長さ方向両端のフランジ幅が中央に比べて大
きい１５。 ○ロ 中央フランジ幅が長さ方向両端部に比べて大
きい１６。 ○ハ 圧延TopからBottom方向にかけてしだいに
フランジ幅が大きくなる１７。 このようなフランジ幅変動が生じる要因は必ず
しも明確ではないが、このフランジ幅変動に対し
て現在有効な手段は見い出されていない。 ところで、フランジ幅制御は前述したごとくエ
ツジヤー圧延機３によつて行なわれることになる
が、現状のエツジヤー圧延機は各パス毎の設定圧
下量（ロール間隙）が一定であるため、エツジヤ
ー圧延前の材料にフランジ幅変動があつた場合、
エツジヤー圧延機での圧下量は、エツジヤー圧延
前のフランジ幅に比例する。即ちフランジ幅の大
きい部分はエツジヤーの圧下量が大きくなり、小
さい部分は圧下量が小さくなるものである。 一方、前記したエツジヤー圧延を行なつた場
合、第８図に示すごとく、被圧延材８のフランジ
足先にドツグボーン１８が生じることになる。こ
のドツグボーン１８はエツジヤーの圧下量に比例
して大きくなり、したがつて前述したごとくエツ
ジヤー圧延前のフランジ幅の大きな部分はエツジ
ヤー圧延後大きなドツグボーン１８が残り、フラ
ンジ幅の小さな部分は小さなドツグボーンとして
残ることになる。またエツジヤー圧延後、再びユ
ニバーサル圧延機で圧下することになるが、こう
したドツグボーン１８が大きい程フランジ部の圧
下が強くなり、フランジ幅が大きくなる。つまり
エツジヤー圧延直後は見かけ上フランジ幅は一定
となるが、次のユニバーサル圧延によりエツジヤ
ー圧延前のフランジ幅変動傾向が残るものであ
る。 本発明は上述したような現状に鑑みて検討の結
果提案されたものであり、粗ユニバーサル圧延機
及びエツジヤー圧延機で構成される圧延機群によ
る圧延工程でエツジヤー圧延手前の全長フランジ
幅及び温度を検出し、これに応じてエツジヤー圧
延機のロール開度を調整することにより、全長に
わたつて均一なフランジ幅を有するＨ形鋼を製造
しようとするものである。 以下本発明を具体的に説明すると、まず第９図
に示すごとく、例えば被圧延材を粗ユニバーサル
圧延機１９―エツジヤー圧延機２０―粗ユニバー
サル圧延機１９の３パスさせた場合について検討
してみる。この場合、粗ユニバーサル圧延機１９
で圧延した後のフランジ幅が第１０図の２４のよ
うな変動を示したとすると、続くエツジヤー圧延
機２０では、これと対応してフランジ幅が２５と
なるようにエツジヤー圧延機２０のロール開度を
調整しつつ圧延を行ない、次いで再び前記粗ユニ
バーサル圧延機１９で圧延すると２６のように被
圧延材の全長フランジ幅は均一となる（なお戻り
エツジヤー圧延は空パスとなる）。 これをさらに具体的に検討してみると、まず、
粗ユニバーサル圧延機１９での圧延後の全長フラ
ンジ幅をＢ（U1）、（ｘ）、エツジヤー圧延機２０
での圧延後の全長フランジ幅をＢ（E1）、（ｘ）、
続く粗ユニバーサル圧延機１９での全長フランジ
幅をＢ（U2）、（ｘ）、エツジヤー実圧下量E1
（ｘ）＝Ｂ（U1）（ｘ）―Ｂ（E1）（ｘ）とすると
（ｘは長さ方向０―ｎ）、Ｂ（U2）（ｘ）＝Ｂ
（E1）（ｘ）＋Ｋ・E1（ｘ）＋α＋β（ｘ）となる
（０＜Ｋ＜１）。 ただし、 Ｋ：エツジヤーによるドツグボーンが次ユニバ
ーサルフランジ幅拡がりに与える係数 α：フランジ、ウエブ圧下バランスによるフラ
ンジ幅拡がり量 β（ｘ）：圧延時点の温度差によるフランジ幅
変動量 上記Ｂ（U2）（ｘ）を求める式を説明すると、
次粗ユニバーサル圧延機１９での全長フランジ幅
Ｂ（U2）（ｘ）は、その前のエツジヤー圧延機２
０での圧延後の全長フランジ幅Ｂ（E1）（ｘ）
に、更に次粗ユニバーサル圧延機１９による圧延
の際のフランジ幅伸び分が加えられたものであ
る。このフランジ幅伸び分はドツグボーンを横方
向から圧下することにより縦方向に伸びるフラン
ジ幅伸び分（Ｋ・E1（ｘ））と、次ユニバーサル
圧延時のフランジ及びウエブの圧下により伸びる
フランジ幅伸び分（α）と、圧延時点の温度差に
より伸びるフランジ幅変動量（β（ｘ））の総和
である。 ここで、Ｂ（U2）（ｘ）＝Ｃ＝一定（変動しな
い）とすると、上記Ｂ（U2）（ｘ）を求める式
は、 Ｃ＝Ｂ（E1）（ｘ）＋Ｋ・E1（ｘ）＋α＋β
（ｘ） となる。又、前述したE1（ｘ）を求める式〔E1
（ｘ）＝Ｂ（U1）（ｘ）―Ｂ（E1）（ｘ）〕をこれに
代入すると、 Ｃ＝Ｂ（E1）（ｘ）＋Ｋ〔Ｂ（U1）（ｘ）―Ｂ（E1）（ｘ）〕＋α＋β（ｘ） ＝（１―Ｋ）・Ｂ（E1）（ｘ）＋Ｋ・Ｂ（U1）（ｘ）＋α＋β（ｘ） 従つて、（１―Ｋ）・Ｂ（E1）（ｘ）＝Ｃ―Ｋ・Ｂ
（U1）（ｘ）―α―β（ｘ）となり、更に、 Ｂ（E1）（ｘ）＝ Ｃ―Ｋ・Ｂ（Ｕ１）（ｘ）―α―β（ｘ）／１―
Ｋ… となる。 ここでＣは目標として与えられる量であり、
Ｋ、αは事前に設定できる値である。即ち、エツ
ジヤー圧延前のフランジ幅Ｂ（U1）（ｘ）と温度
を計測することにより、エツジヤー圧延機２０の
ロール開度を全長において式のごとく変化させ
ると、全長均一なフランジ幅を有する精度の高い
Ｈ形鋼を得ることができる。 第１１図はこれを実現するための制御ブロツク
図を示したものであり、１９は粗ユニバーサル圧
延機、２０はエツジヤー圧延機であつて、該エツ
ジヤー圧延機２０の手前に温度計30及びフランジ
幅計３１を配し、これからエツジヤー圧延機２０
の手前の被圧延材の温度及びフランジ幅を検出す
ると共に、この検出値をエツジヤー圧延機パスス
ケジユール演算機３２に入力し、前記式からエ
ツジヤー圧延後に所定のフランジ幅を求め、エツ
ジヤー圧延機２０のロール開度を制御するもので
ある。 なお、粗ユニバーサル圧延機１９のロール開度
はユニバーサル圧延機パススケジユール演算機３
３からの指令によつて行なわれる。 次に上記した本発明に従つてＨ形鋼を圧延し、
全長フランジ幅の変動を調べ、これを従来法と比
較してみた。
にフランジ幅が全長において均一になるように圧
延することをその目的とするものである。 従来よりＨ形鋼が広く知られているが、これは
一般に第１図に示すような圧延工程を経て製造さ
れる。即ち、まずブルーム又はビームブランクを
加熱炉１，１′にて1100℃〜1300℃に加熱した
後、粗圧延機２において第２図ａに示すようなカ
リバー形状を有するロール９，９′で粗圧延し、
第２図ｂのような形状に仕上げられる。次いで、
かかる被圧延材８はエツジヤー圧延機３と粗ユニ
バーサル圧延機４で構成された１組又は２組の粗
圧延機群５，６で圧延されることになる。 第３図はこの粗ユニバーサル圧延機４の概略
図、第４図は同じくエツジヤー圧延機３の概略図
を示している。即ち、第３図の粗ユニバーサル圧
延機４では被圧延材８を水平ロール１０，１０′
と竪ロール１１，１１′によつて圧延し、被圧延
材８のフランジ厚、ウエブ厚を減じて規定製品厚
に近づけていくものであり、また第４図のエツジ
ヤー圧延機３では水平ロール１２，１２′により
被圧延材８のフランジ足先を圧下し、規定フラン
ジ幅に仕上げるものである。 かかる第１粗圧延機群５と第２粗圧延機群６を
通過した被圧延材は最終的に第５図に示すような
水平ロール１３，１３′と竪ロール１４，１４′か
ら構成される仕上ユニバーサル圧延機７で目標寸
法となるよう仕上げられる。 このようにして製造されるＨ形鋼は第６図に示
すごとくウエブ高さＨ、ウエブ厚tw、フランジ
厚tf、フランジ幅Ｂがそれぞれ規定公差内となる
ように圧延されるが、これらの寸法のうち最も調
整が難しく、かつ変動の大きいものがフランジ幅
Ｂであり、このフランジ幅変動で特に問題となる
のが、全長におけるフランジ幅変動である。 かかるフランジ幅変動は第７図に示すごとく、
３種類に大別することができる。即ち、 ○イ 長さ方向両端のフランジ幅が中央に比べて大
きい１５。 ○ロ 中央フランジ幅が長さ方向両端部に比べて大
きい１６。 ○ハ 圧延TopからBottom方向にかけてしだいに
フランジ幅が大きくなる１７。 このようなフランジ幅変動が生じる要因は必ず
しも明確ではないが、このフランジ幅変動に対し
て現在有効な手段は見い出されていない。 ところで、フランジ幅制御は前述したごとくエ
ツジヤー圧延機３によつて行なわれることになる
が、現状のエツジヤー圧延機は各パス毎の設定圧
下量（ロール間隙）が一定であるため、エツジヤ
ー圧延前の材料にフランジ幅変動があつた場合、
エツジヤー圧延機での圧下量は、エツジヤー圧延
前のフランジ幅に比例する。即ちフランジ幅の大
きい部分はエツジヤーの圧下量が大きくなり、小
さい部分は圧下量が小さくなるものである。 一方、前記したエツジヤー圧延を行なつた場
合、第８図に示すごとく、被圧延材８のフランジ
足先にドツグボーン１８が生じることになる。こ
のドツグボーン１８はエツジヤーの圧下量に比例
して大きくなり、したがつて前述したごとくエツ
ジヤー圧延前のフランジ幅の大きな部分はエツジ
ヤー圧延後大きなドツグボーン１８が残り、フラ
ンジ幅の小さな部分は小さなドツグボーンとして
残ることになる。またエツジヤー圧延後、再びユ
ニバーサル圧延機で圧下することになるが、こう
したドツグボーン１８が大きい程フランジ部の圧
下が強くなり、フランジ幅が大きくなる。つまり
エツジヤー圧延直後は見かけ上フランジ幅は一定
となるが、次のユニバーサル圧延によりエツジヤ
ー圧延前のフランジ幅変動傾向が残るものであ
る。 本発明は上述したような現状に鑑みて検討の結
果提案されたものであり、粗ユニバーサル圧延機
及びエツジヤー圧延機で構成される圧延機群によ
る圧延工程でエツジヤー圧延手前の全長フランジ
幅及び温度を検出し、これに応じてエツジヤー圧
延機のロール開度を調整することにより、全長に
わたつて均一なフランジ幅を有するＨ形鋼を製造
しようとするものである。 以下本発明を具体的に説明すると、まず第９図
に示すごとく、例えば被圧延材を粗ユニバーサル
圧延機１９―エツジヤー圧延機２０―粗ユニバー
サル圧延機１９の３パスさせた場合について検討
してみる。この場合、粗ユニバーサル圧延機１９
で圧延した後のフランジ幅が第１０図の２４のよ
うな変動を示したとすると、続くエツジヤー圧延
機２０では、これと対応してフランジ幅が２５と
なるようにエツジヤー圧延機２０のロール開度を
調整しつつ圧延を行ない、次いで再び前記粗ユニ
バーサル圧延機１９で圧延すると２６のように被
圧延材の全長フランジ幅は均一となる（なお戻り
エツジヤー圧延は空パスとなる）。 これをさらに具体的に検討してみると、まず、
粗ユニバーサル圧延機１９での圧延後の全長フラ
ンジ幅をＢ（U1）、（ｘ）、エツジヤー圧延機２０
での圧延後の全長フランジ幅をＢ（E1）、（ｘ）、
続く粗ユニバーサル圧延機１９での全長フランジ
幅をＢ（U2）、（ｘ）、エツジヤー実圧下量E1
（ｘ）＝Ｂ（U1）（ｘ）―Ｂ（E1）（ｘ）とすると
（ｘは長さ方向０―ｎ）、Ｂ（U2）（ｘ）＝Ｂ
（E1）（ｘ）＋Ｋ・E1（ｘ）＋α＋β（ｘ）となる
（０＜Ｋ＜１）。 ただし、 Ｋ：エツジヤーによるドツグボーンが次ユニバ
ーサルフランジ幅拡がりに与える係数 α：フランジ、ウエブ圧下バランスによるフラ
ンジ幅拡がり量 β（ｘ）：圧延時点の温度差によるフランジ幅
変動量 上記Ｂ（U2）（ｘ）を求める式を説明すると、
次粗ユニバーサル圧延機１９での全長フランジ幅
Ｂ（U2）（ｘ）は、その前のエツジヤー圧延機２
０での圧延後の全長フランジ幅Ｂ（E1）（ｘ）
に、更に次粗ユニバーサル圧延機１９による圧延
の際のフランジ幅伸び分が加えられたものであ
る。このフランジ幅伸び分はドツグボーンを横方
向から圧下することにより縦方向に伸びるフラン
ジ幅伸び分（Ｋ・E1（ｘ））と、次ユニバーサル
圧延時のフランジ及びウエブの圧下により伸びる
フランジ幅伸び分（α）と、圧延時点の温度差に
より伸びるフランジ幅変動量（β（ｘ））の総和
である。 ここで、Ｂ（U2）（ｘ）＝Ｃ＝一定（変動しな
い）とすると、上記Ｂ（U2）（ｘ）を求める式
は、 Ｃ＝Ｂ（E1）（ｘ）＋Ｋ・E1（ｘ）＋α＋β
（ｘ） となる。又、前述したE1（ｘ）を求める式〔E1
（ｘ）＝Ｂ（U1）（ｘ）―Ｂ（E1）（ｘ）〕をこれに
代入すると、 Ｃ＝Ｂ（E1）（ｘ）＋Ｋ〔Ｂ（U1）（ｘ）―Ｂ（E1）（ｘ）〕＋α＋β（ｘ） ＝（１―Ｋ）・Ｂ（E1）（ｘ）＋Ｋ・Ｂ（U1）（ｘ）＋α＋β（ｘ） 従つて、（１―Ｋ）・Ｂ（E1）（ｘ）＝Ｃ―Ｋ・Ｂ
（U1）（ｘ）―α―β（ｘ）となり、更に、 Ｂ（E1）（ｘ）＝ Ｃ―Ｋ・Ｂ（Ｕ１）（ｘ）―α―β（ｘ）／１―
Ｋ… となる。 ここでＣは目標として与えられる量であり、
Ｋ、αは事前に設定できる値である。即ち、エツ
ジヤー圧延前のフランジ幅Ｂ（U1）（ｘ）と温度
を計測することにより、エツジヤー圧延機２０の
ロール開度を全長において式のごとく変化させ
ると、全長均一なフランジ幅を有する精度の高い
Ｈ形鋼を得ることができる。 第１１図はこれを実現するための制御ブロツク
図を示したものであり、１９は粗ユニバーサル圧
延機、２０はエツジヤー圧延機であつて、該エツ
ジヤー圧延機２０の手前に温度計30及びフランジ
幅計３１を配し、これからエツジヤー圧延機２０
の手前の被圧延材の温度及びフランジ幅を検出す
ると共に、この検出値をエツジヤー圧延機パスス
ケジユール演算機３２に入力し、前記式からエ
ツジヤー圧延後に所定のフランジ幅を求め、エツ
ジヤー圧延機２０のロール開度を制御するもので
ある。 なお、粗ユニバーサル圧延機１９のロール開度
はユニバーサル圧延機パススケジユール演算機３
３からの指令によつて行なわれる。 次に上記した本発明に従つてＨ形鋼を圧延し、
全長フランジ幅の変動を調べ、これを従来法と比
較してみた。
【表】
上表から明らかなように本発明によれば、全長
フランジ幅の変動はきわめて小さくなり、全長均
一なフランジ幅を有するＨ形鋼を製造することが
可能とある。
フランジ幅の変動はきわめて小さくなり、全長均
一なフランジ幅を有するＨ形鋼を製造することが
可能とある。
第１図は従来のＨ形鋼圧延ラインの概略図、第
２図ａは粗圧延機のロール形状を示す概略図、第
２図ｂは同じく粗圧延仕上り形状を示す概略図、
第３図は粗ユニバーサル圧延機の概略図、第４図
はエツジヤー圧延機の概略図、第５図は仕上げユ
ニバーサル圧延機の概略図、第６図は一般的なＨ
形鋼の概略図、第７図は各種全長フランジ幅変動
の状態を説明するためのグラフ、第８図はフラン
ジ足先に生ずるドツグボーンの状態を示す概略
図、第９図は本発明を説明するための圧延ライン
の一部を示す概略図、第１０図は本発明の原理を
説明するための全長フランジ幅変動を示すグラ
フ、第１１図は本発明を実現するための一例を示
した制御ブロツク図を各示す。 図中、１９は粗ユニバーサル圧延機、２０はエ
ツジヤー圧延機、３０は温度計、３１はフランジ
幅計、３２はエツジヤー圧延機パススケジユール
演算器である。
２図ａは粗圧延機のロール形状を示す概略図、第
２図ｂは同じく粗圧延仕上り形状を示す概略図、
第３図は粗ユニバーサル圧延機の概略図、第４図
はエツジヤー圧延機の概略図、第５図は仕上げユ
ニバーサル圧延機の概略図、第６図は一般的なＨ
形鋼の概略図、第７図は各種全長フランジ幅変動
の状態を説明するためのグラフ、第８図はフラン
ジ足先に生ずるドツグボーンの状態を示す概略
図、第９図は本発明を説明するための圧延ライン
の一部を示す概略図、第１０図は本発明の原理を
説明するための全長フランジ幅変動を示すグラ
フ、第１１図は本発明を実現するための一例を示
した制御ブロツク図を各示す。 図中、１９は粗ユニバーサル圧延機、２０はエ
ツジヤー圧延機、３０は温度計、３１はフランジ
幅計、３２はエツジヤー圧延機パススケジユール
演算器である。
Claims (1)
- １ 粗ユニバーサル圧延機及びエツジヤー圧延機
で構成される圧延機群による圧延工程を経てＨ形
鋼を圧延するにあたり、エツジヤー圧延手前の被
圧延材全長のフランジ幅及び温度を検出し、この
検出結果に応じてエツジヤー圧延機のロール開度
を調整することを特徴とするＨ形鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7858781A JPS57193203A (en) | 1981-05-26 | 1981-05-26 | Rolling method for h-steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7858781A JPS57193203A (en) | 1981-05-26 | 1981-05-26 | Rolling method for h-steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57193203A JPS57193203A (en) | 1982-11-27 |
| JPS6215282B2 true JPS6215282B2 (ja) | 1987-04-07 |
Family
ID=13666038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7858781A Granted JPS57193203A (en) | 1981-05-26 | 1981-05-26 | Rolling method for h-steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57193203A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2566684B1 (fr) * | 1984-07-02 | 1986-12-19 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede pour prevenir les defauts de symetrie des poutrelles en cours de laminage sur cage universelle et dispositif de mise en oeuvre |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5039068A (ja) * | 1973-06-27 | 1975-04-10 | ||
| JPS5046547A (ja) * | 1974-01-16 | 1975-04-25 | ||
| JPS54149357A (en) * | 1978-05-16 | 1979-11-22 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Control unit for breadth of rolled sheet |
| JPS5653808A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-13 | Nippon Steel Corp | Controlling method for sheet breadth in hot rolling mill |
-
1981
- 1981-05-26 JP JP7858781A patent/JPS57193203A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5039068A (ja) * | 1973-06-27 | 1975-04-10 | ||
| JPS5046547A (ja) * | 1974-01-16 | 1975-04-25 | ||
| JPS54149357A (en) * | 1978-05-16 | 1979-11-22 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Control unit for breadth of rolled sheet |
| JPS5653808A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-13 | Nippon Steel Corp | Controlling method for sheet breadth in hot rolling mill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57193203A (en) | 1982-11-27 |
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