JP3332712B2 - 平面形状制御方法及び平面形状制御装置 - Google Patents
平面形状制御方法及び平面形状制御装置Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、厚板圧延の平面形
状制御方法及び厚板圧延の平面形状制御装置に関する。
状制御方法及び厚板圧延の平面形状制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に厚板圧延機は、仕上圧延機一台、
または粗圧延機および仕上圧延機の組合せで構成されて
いる。近年歩留り向上を目的とし厚板成品を極力矩形に
近づけるため幅圧下圧延機の設置が活発となっている。
または粗圧延機および仕上圧延機の組合せで構成されて
いる。近年歩留り向上を目的とし厚板成品を極力矩形に
近づけるため幅圧下圧延機の設置が活発となっている。
【０００３】厚板形状不良の例を図４に基づいて説明す
る。一般に圧延後の最終厚板成品の形状は幅出し比（成
品幅／スラブ幅）が小さいと、図４（ａ）に示すように
舌状のクロップとつづみ状の先後端幅精度不良を生じ、
逆に、幅出し比が大きいと、図４（ｂ）に示すようにフ
ィッシュテール状のクロップとたいこ状の先後端幅精度
不良を生ずる。また、図４（ｃ）に示すような板幅精度
不良が、加熱炉・焼けムラ（スキッドマーク）などを原
因として発生することも知られている。更に、水平圧延
時のスラブ側面は板厚方向に幅広がり差があるため図４
（ｄ）に示すようなまくれ込みを生じることもある。
る。一般に圧延後の最終厚板成品の形状は幅出し比（成
品幅／スラブ幅）が小さいと、図４（ａ）に示すように
舌状のクロップとつづみ状の先後端幅精度不良を生じ、
逆に、幅出し比が大きいと、図４（ｂ）に示すようにフ
ィッシュテール状のクロップとたいこ状の先後端幅精度
不良を生ずる。また、図４（ｃ）に示すような板幅精度
不良が、加熱炉・焼けムラ（スキッドマーク）などを原
因として発生することも知られている。更に、水平圧延
時のスラブ側面は板厚方向に幅広がり差があるため図４
（ｄ）に示すようなまくれ込みを生じることもある。
【０００４】このような成品の平面形状不良は歩留りの
著しい低下をもたらすので成品の平面形状を矩形に近づ
ける種々の対策が考えられている。これらのうちの有力
な手段として、幅圧延機を用いる方法がある。
著しい低下をもたらすので成品の平面形状を矩形に近づ
ける種々の対策が考えられている。これらのうちの有力
な手段として、幅圧延機を用いる方法がある。
【０００５】図５に基づいて幅圧延機による厚板先後端
の平面形状の制御例を示す。スラブ１は、第１段階とし
て板厚の均一化を主目的とした成形圧延を経た後、水平
面内で９０度回転されられて幅圧延機３ａ，３′ａで長
さ方向に幅圧延されながら水平幅出し圧延される（図５
ではスラブ１を９０度回転させる代わりに圧延方向を９
０度回転して図示してある）。これをさらに水平面内で
９０度転回させ、幅圧延機３ｂ，３′ｂで幅方向に幅圧
延を行なった後仕上圧延される。
の平面形状の制御例を示す。スラブ１は、第１段階とし
て板厚の均一化を主目的とした成形圧延を経た後、水平
面内で９０度回転されられて幅圧延機３ａ，３′ａで長
さ方向に幅圧延されながら水平幅出し圧延される（図５
ではスラブ１を９０度回転させる代わりに圧延方向を９
０度回転して図示してある）。これをさらに水平面内で
９０度転回させ、幅圧延機３ｂ，３′ｂで幅方向に幅圧
延を行なった後仕上圧延される。
【０００６】図５で示した平面形状制御例は、幅圧下量
を変えることで先後端の平面形状を制御するものであ
る。
を変えることで先後端の平面形状を制御するものであ
る。
【０００７】図６、図７には板先後端の平面形状の変形
の模式状態を示してある。図６はエッジングの工程がな
い場合、即ち水平圧延のみの場合で、図７はエッジング
を付与した場合である。
の模式状態を示してある。図６はエッジングの工程がな
い場合、即ち水平圧延のみの場合で、図７はエッジング
を付与した場合である。
【０００８】図６、図７中の横軸は、板先後端のクロッ
プ長（ΔＬ）の和（ΔＬTop ＋ΔＬ Bottm ）で、図６、
図７中の縦軸は、板先後端と中央部の板幅偏差（ΔＷ）
の和（ΔωTop ＋ΔωBottm ）である。図中Ｖはエッジ
ング圧延のパスを、Ｈは水平圧延のパスを、ＤＢＴは成
形圧延工程を、ＤＷは幅出し圧延工程を、ＤＡＴは仕上
げ圧延の前段を、ＤＦは仕上げ工程をそれぞれ示してあ
る。
プ長（ΔＬ）の和（ΔＬTop ＋ΔＬ Bottm ）で、図６、
図７中の縦軸は、板先後端と中央部の板幅偏差（ΔＷ）
の和（ΔωTop ＋ΔωBottm ）である。図中Ｖはエッジ
ング圧延のパスを、Ｈは水平圧延のパスを、ＤＢＴは成
形圧延工程を、ＤＷは幅出し圧延工程を、ＤＡＴは仕上
げ圧延の前段を、ＤＦは仕上げ工程をそれぞれ示してあ
る。
【０００９】エッジングの工程がない場合、即ち水平圧
延のみの場合、板先後端では変形に対する拘束が小さい
ため板幅中央部の圧延方向伸びが板幅端部より大きくま
た板長手方向中央部より幅広がり量が大きくなる。一方
エッジングを付与した場合、板先後端では図中第３象限
に示したように、板幅中央部の圧延方向伸びが板幅端部
の圧延方向伸びより小さく、かつ、板長手方向中央と比
較して幅落ちが生じる傾向となる。実生産工程において
は、上述の変形量を考慮し板先後端が矩形となるような
最適なエッジング量を選定する必要がある。
延のみの場合、板先後端では変形に対する拘束が小さい
ため板幅中央部の圧延方向伸びが板幅端部より大きくま
た板長手方向中央部より幅広がり量が大きくなる。一方
エッジングを付与した場合、板先後端では図中第３象限
に示したように、板幅中央部の圧延方向伸びが板幅端部
の圧延方向伸びより小さく、かつ、板長手方向中央と比
較して幅落ちが生じる傾向となる。実生産工程において
は、上述の変形量を考慮し板先後端が矩形となるような
最適なエッジング量を選定する必要がある。
【００１０】図８には現在の代表的な厚板ミルのライン
構成を示してある。加熱炉から搬出されたスラブ１は、
粗圧延工程（エッジャ３ａ，３′ａ、水平圧延機２ａ）
及び仕上げ圧延工程（エッジャ３ａ，３′ｂ、水平圧延
機２ｂ）での加工を受けて所定の形状寸法に作り出さ
れ、加速冷却機３０により材料の作り込みが行われる。
そして、ホットレベラ３１により形状が矯正され、自動
板形状測定器（ＡＳＭ）３２により板先後端のクロップ
及び板幅などの所定データが測定された後、クーリング
ベット３３へと搬入される。自動板形状測定器３２によ
り得られた板先後端のクロップの情報は後工程のシャー
ラインでの板切りのために用いられ、また平面形状を制
御、即ち、エッジング量の調整のために用いられる。
構成を示してある。加熱炉から搬出されたスラブ１は、
粗圧延工程（エッジャ３ａ，３′ａ、水平圧延機２ａ）
及び仕上げ圧延工程（エッジャ３ａ，３′ｂ、水平圧延
機２ｂ）での加工を受けて所定の形状寸法に作り出さ
れ、加速冷却機３０により材料の作り込みが行われる。
そして、ホットレベラ３１により形状が矯正され、自動
板形状測定器（ＡＳＭ）３２により板先後端のクロップ
及び板幅などの所定データが測定された後、クーリング
ベット３３へと搬入される。自動板形状測定器３２によ
り得られた板先後端のクロップの情報は後工程のシャー
ラインでの板切りのために用いられ、また平面形状を制
御、即ち、エッジング量の調整のために用いられる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＡＳＭ
３２からのデータはすでに圧延が終了した板のデータで
あること、また、クロップ長、幅異形量を得るためには
煩雑なデータ処理が必要であり、精度もさほど良くない
というのが実情である。
３２からのデータはすでに圧延が終了した板のデータで
あること、また、クロップ長、幅異形量を得るためには
煩雑なデータ処理が必要であり、精度もさほど良くない
というのが実情である。
【００１２】本発明は上記状況に鑑みてなされたもの
で、効率的かつ高精度に平面形状の制御が行え、圧延中
の板へのフィードバック制御も可能な厚板圧延の平面形
状制御方法及び平面形状制御装置を提供することを目的
とする。
で、効率的かつ高精度に平面形状の制御が行え、圧延中
の板へのフィードバック制御も可能な厚板圧延の平面形
状制御方法及び平面形状制御装置を提供することを目的
とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の厚板圧延の平面形状制御方法は、エッジング
ロールを用いて板先後端を矩形化する厚板圧延における
平面形状制御方法であって、圧延後の板幅を計測し、計
測値から板先後端の幅異形量を演算し、幅異形量と予め
計算で求めたパススケジュール毎の設定幅異形量とを比
較演算し、比較演算結果に基づいて次パススケジュール
のエッジングロールの圧下量を制御することを特徴とす
る。
の本発明の厚板圧延の平面形状制御方法は、エッジング
ロールを用いて板先後端を矩形化する厚板圧延における
平面形状制御方法であって、圧延後の板幅を計測し、計
測値から板先後端の幅異形量を演算し、幅異形量と予め
計算で求めたパススケジュール毎の設定幅異形量とを比
較演算し、比較演算結果に基づいて次パススケジュール
のエッジングロールの圧下量を制御することを特徴とす
る。
【００１４】また、パススケジュール毎の設定幅異形量
Δωを下式により演算し、最終パススケジュール後の設
定幅異形量Δωを０とすることを特徴とする。 Δω＝（ΔωTop ＋ΔωBottm ）／２ 但し ΔωTop ：板先端部と板中央部との板幅偏差 ΔωBottm ：板後端部と板中央部との板幅偏差
Δωを下式により演算し、最終パススケジュール後の設
定幅異形量Δωを０とすることを特徴とする。 Δω＝（ΔωTop ＋ΔωBottm ）／２ 但し ΔωTop ：板先端部と板中央部との板幅偏差 ΔωBottm ：板後端部と板中央部との板幅偏差
【００１５】また、パススケジュール毎の設定幅異形量
Δωを下式により演算し、最終パススケジュール後の設
定幅異形量Δωを０とすることを特徴とする。 Δω＝ ΣΔωi ／Ｎ 但し Δωi ：圧延方向にＮ分割し、その各分割点と板
中央部との板幅偏差
Δωを下式により演算し、最終パススケジュール後の設
定幅異形量Δωを０とすることを特徴とする。 Δω＝ ΣΔωi ／Ｎ 但し Δωi ：圧延方向にＮ分割し、その各分割点と板
中央部との板幅偏差
【００１６】また、パススケジュール毎の設定幅異形量
Δωは、圧延材の圧延方向をＮ分割し、各分割点の板幅
の標準偏差が最小となるよう設定し、最終パススケジュ
ールの標準偏差を０とすることを特徴とする。
Δωは、圧延材の圧延方向をＮ分割し、各分割点の板幅
の標準偏差が最小となるよう設定し、最終パススケジュ
ールの標準偏差を０とすることを特徴とする。
【００１７】上記目的を達成するための本発明の厚板圧
延の平面形状制御装置の構成は、エッジングロールを備
えた厚板圧延の平面形状制御装置であって、水平圧延ロ
ールの下流に配置した板幅検出手段と、板幅検出手段か
らの信号に基づき板幅を測定する測定手段と、測定手段
からの信号に基づき板先後端の幅異形量を演算する演算
手段と、予め設定されたパススケジュール毎の設定幅異
形量と前記幅異形量とを比較演算する比較演算手段と、
比較演算手段による演算結果に基づきエッジングロール
の圧下量を制御する制御手段とをからなることを特徴と
する。
延の平面形状制御装置の構成は、エッジングロールを備
えた厚板圧延の平面形状制御装置であって、水平圧延ロ
ールの下流に配置した板幅検出手段と、板幅検出手段か
らの信号に基づき板幅を測定する測定手段と、測定手段
からの信号に基づき板先後端の幅異形量を演算する演算
手段と、予め設定されたパススケジュール毎の設定幅異
形量と前記幅異形量とを比較演算する比較演算手段と、
比較演算手段による演算結果に基づきエッジングロール
の圧下量を制御する制御手段とをからなることを特徴と
する。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１には本発明の一実施形態に係
る厚板圧延の平面形状制御装置の概略構成、図２にはエ
ッジング圧下量と幅異形量及びクロップ長及び歩留りと
の関係を説明するグラフを示してある。
る厚板圧延の平面形状制御装置の概略構成、図２にはエ
ッジング圧下量と幅異形量及びクロップ長及び歩留りと
の関係を説明するグラフを示してある。
【００１９】図１において、１１は鋼板、１２は水平圧
延ロール、１３，１３′はエッジングロール、１４ａ，
１４ｂは圧延機近傍に設置された板幅検出器（例えばレ
ーザ変位計）、１５は板幅測定部、１６は圧延全長の板
幅から算出する板先後端の幅異形量演算部、１７はエッ
ジャギャップ設定値の演算部である。板幅検出器１４の
鋼板１１の全長に亘る板幅の実測値から幅異形量演算部
１６により、板先後端の幅異形量を求める。
延ロール、１３，１３′はエッジングロール、１４ａ，
１４ｂは圧延機近傍に設置された板幅検出器（例えばレ
ーザ変位計）、１５は板幅測定部、１６は圧延全長の板
幅から算出する板先後端の幅異形量演算部、１７はエッ
ジャギャップ設定値の演算部である。板幅検出器１４の
鋼板１１の全長に亘る板幅の実測値から幅異形量演算部
１６により、板先後端の幅異形量を求める。
【００２０】各パス終了後、上記幅異形量ΔωTop i ，
ΔωBottom i を測定する。予め計算で求められたパスス
ケジュールの設定演算（演算部１７にデータとして記
憶）時の幅異形量ΔωTop Pi，ΔωBottom Pcと、測定さ
れた幅異形量ΔωTop i ，Δω Bottom i との比較を行
う。
ΔωBottom i を測定する。予め計算で求められたパスス
ケジュールの設定演算（演算部１７にデータとして記
憶）時の幅異形量ΔωTop Pi，ΔωBottom Pcと、測定さ
れた幅異形量ΔωTop i ，Δω Bottom i との比較を行
う。
【数１】 上記の実測値と計算値の差δから、次エッジパスでのエ
ッジッグ圧下量の補正量δhEを、 δhE＝ａ1 ・δ ・・・（２） にて求める。ここで、ａ1 は調整のパラメータである。
ッジッグ圧下量の補正量δhEを、 δhE＝ａ1 ・δ ・・・（２） にて求める。ここで、ａ1 は調整のパラメータである。
【００２１】上述のように各パス後の幅異形量を実測
し、設定値からのずれ量を次エッジングパスにて補正
し、仕上げ圧延出側において （ΔωTop ＋ΔωBottom）・（1/2)＝０ ・・・（３） となるように制御する。
し、設定値からのずれ量を次エッジングパスにて補正
し、仕上げ圧延出側において （ΔωTop ＋ΔωBottom）・（1/2)＝０ ・・・（３） となるように制御する。
【００２２】図２には所定のパススケジュールにて圧延
した際のエッジング圧下率と板先後端の平均の幅異形量
（ａ）及び板先後端の平均のクロップ長（ｂ）及び歩留
りとの関係（ｃ）を示してある。図に示したように、エ
ッジング圧下率を略１４％とすることで、板先後端の平
均の幅異形量は０となり、その時の歩留りは略最大値を
とる。従って、クロップ形状を測定しなくても板幅検出
器１４により幅異形量を測定することで、実用上歩留り
を最大とする最適なエッジング圧下量を求めることがで
きる。
した際のエッジング圧下率と板先後端の平均の幅異形量
（ａ）及び板先後端の平均のクロップ長（ｂ）及び歩留
りとの関係（ｃ）を示してある。図に示したように、エ
ッジング圧下率を略１４％とすることで、板先後端の平
均の幅異形量は０となり、その時の歩留りは略最大値を
とる。従って、クロップ形状を測定しなくても板幅検出
器１４により幅異形量を測定することで、実用上歩留り
を最大とする最適なエッジング圧下量を求めることがで
きる。
【００２３】また（３）式のかわりに、（４）式によ
り、板の全長の板幅偏差の平均が０となるように、即
ち、鋼板１１が矩形となるように制御してもよい。圧延
方向板中央部の板幅をωC とすると、ΔωC ＝ωi −ω
C となり、ωi はｉ分割点の板幅であり、このΔωi の
平均値が、 Δω＝ ΣΔωi ／Ｎ ・・・（４） となる。但しΔωi は、圧延方向にＮ分割し、その各分
割点と板中央部との板幅偏差である。
り、板の全長の板幅偏差の平均が０となるように、即
ち、鋼板１１が矩形となるように制御してもよい。圧延
方向板中央部の板幅をωC とすると、ΔωC ＝ωi −ω
C となり、ωi はｉ分割点の板幅であり、このΔωi の
平均値が、 Δω＝ ΣΔωi ／Ｎ ・・・（４） となる。但しΔωi は、圧延方向にＮ分割し、その各分
割点と板中央部との板幅偏差である。
【００２４】また、（５）式により、板の全長の板幅偏
差の標準偏差が最小となるように、即ち、鋼板１１が矩
形となるように制御してもよい。板幅の標準偏差につい
て、圧延方向にＮ分割した時の板幅をω1 ・・ωi ・・
ωN とする。
差の標準偏差が最小となるように、即ち、鋼板１１が矩
形となるように制御してもよい。板幅の標準偏差につい
て、圧延方向にＮ分割した時の板幅をω1 ・・ωi ・・
ωN とする。
【数２】
【００２５】図３には圧延前の板幅を測定する板幅検出
器２１ａ，２１ｂを追設した実施形態例を示してある。
図３に示した平面形状制御装置により、圧延前の鋼板１
１の板幅を実測して前述同様の制御を実施することで、
エッジャーロール３，３′での圧下量の設定精度が向上
する。この結果、図１で示した実施形態例と同様に高精
度な平面形状の制御が可能となる。
器２１ａ，２１ｂを追設した実施形態例を示してある。
図３に示した平面形状制御装置により、圧延前の鋼板１
１の板幅を実測して前述同様の制御を実施することで、
エッジャーロール３，３′での圧下量の設定精度が向上
する。この結果、図１で示した実施形態例と同様に高精
度な平面形状の制御が可能となる。
【００２６】
【発明の効果】以上実施形態例と共に具体的に説明した
ように、本発明によれば板幅の実測データのみから平面
形状制御のための最適なエッジング圧下量の設定ができ
クロップの形状を測定する必要がなく、効率的かつ精度
良く平面形状を制御でき大幅な歩留り向上を計ることが
できる。
ように、本発明によれば板幅の実測データのみから平面
形状制御のための最適なエッジング圧下量の設定ができ
クロップの形状を測定する必要がなく、効率的かつ精度
良く平面形状を制御でき大幅な歩留り向上を計ることが
できる。
【図１】本発明の一実施形態に係る厚板圧延の平面形状
制御装置の概略構成図。
制御装置の概略構成図。
【図２】エッジング圧下量と幅異形量及びクロップ長及
び歩留りとの関係を説明するグラフ。
び歩留りとの関係を説明するグラフ。
【図３】本発明の他実施形態に係る厚板圧延の平面形状
制御装置の概略構成図。
制御装置の概略構成図。
【図４】厚板圧延における形状不良状態を表す概念図。
【図５】厚板圧延の圧延状況を表す説明図。
【図６】板先後端の平面形状の変形を表す説明図。
【図７】板先後端の平面形状の変形を表す説明図。
【図８】厚板圧延のライン構成図。
１１ 鋼板 １２ 水平圧延ロール １３，１３′ エッジングロール １４ａ，１４ｂ，２１ａ，２１ｂ 板幅検出器 １５ 板幅測定部 １６ 幅異形量演算部 １７ 演算部
フロントページの続き 審査官 國方 康伸 (56)参考文献 特開 平８−267112（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−185105（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−224106（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−122106（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 37/00 - 37/78
Claims (5)
- 【請求項１】 エッジングロールを用いて板先後端を矩
形化する厚板圧延における平面形状制御方法であって、
圧延後の板幅を計測し、計測値から板先後端の幅異形量
を演算し、幅異形量と予め計算で求めたパススケジュー
ル毎の設定幅異形量とを比較演算し、比較演算結果に基
づいて次パススケジュールのエッジングロールの圧下量
を制御することを特徴とする厚板圧延の平面形状制御方
法。 - 【請求項２】 請求項１において、パススケジュール毎
の設定幅異形量Δωを下式により演算し、最終パススケ
ジュール後の設定幅異形量Δωを０とすることを特徴と
する厚板圧延の平面形状制御方法。 Δω＝（ΔωTop ＋ΔωBottm ）／２ 但し ΔωTop ：板先端部と板中央部との板幅偏差 ΔωBottm ：板後端部と板中央部との板幅偏差 - 【請求項３】 請求項１において、パススケジュール毎
の設定幅異形量Δωを下式により演算し、最終パススケ
ジュール後の設定幅異形量Δωを０とすることを特徴と
する厚板圧延の平面形状制御方法。 Δω＝ ΣΔωi ／Ｎ 但し Δωi ：圧延方向にＮ分割し、その各分割点と板
中央部との板幅偏差 - 【請求項４】 請求項１において、パススケジュール毎
の設定幅異形量Δωは、圧延材の圧延方向をＮ分割し、
各分割点の板幅の標準偏差が最小となるよう設定し、最
終パススケジュールの標準偏差を０とすることを特徴と
する厚板圧延の平面形状制御方法。 - 【請求項５】 エッジングロールを備えた厚板圧延の平
面形状制御装置であって、水平圧延ロールの下流に配置
した板幅検出手段と、板幅検出手段からの信号に基づき
板幅を測定する測定手段と、測定手段からの信号に基づ
き板先後端の幅異形量を演算する演算手段と、予め設定
されたパススケジュール毎の設定幅異形量と前記幅異形
量とを比較演算する比較演算手段と、比較演算手段によ
る演算結果に基づきエッジングロールの圧下量を制御す
る制御手段とをからなることを特徴とする厚板圧延の平
面形状制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07370396A JP3332712B2 (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | 平面形状制御方法及び平面形状制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07370396A JP3332712B2 (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | 平面形状制御方法及び平面形状制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09262612A JPH09262612A (ja) | 1997-10-07 |
| JP3332712B2 true JP3332712B2 (ja) | 2002-10-07 |
Family
ID=13525848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07370396A Expired - Fee Related JP3332712B2 (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | 平面形状制御方法及び平面形状制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3332712B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19744504B4 (de) * | 1997-10-09 | 2004-05-06 | Sms Demag Ag | Walzverfahren für Bandmaterial in einer Walzstraße |
| KR100513821B1 (ko) * | 2000-08-14 | 2005-09-09 | 주식회사 포스코 | 열간 후판 압연에서의 평면형상 제어방법 |
| JP4935697B2 (ja) * | 2008-01-31 | 2012-05-23 | 住友金属工業株式会社 | 厚鋼板の製造方法 |
| JP5453955B2 (ja) * | 2009-06-25 | 2014-03-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延用スラブの幅圧下方法 |
| JP5817450B2 (ja) * | 2011-11-10 | 2015-11-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚板の板幅制御方法 |
-
1996
- 1996-03-28 JP JP07370396A patent/JP3332712B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09262612A (ja) | 1997-10-07 |
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