JPS62151207A - プレス成形性と化成処理性に優れる冷延鋼板 - Google Patents
プレス成形性と化成処理性に優れる冷延鋼板Info
- Publication number
- JPS62151207A JPS62151207A JP60296613A JP29661385A JPS62151207A JP S62151207 A JPS62151207 A JP S62151207A JP 60296613 A JP60296613 A JP 60296613A JP 29661385 A JP29661385 A JP 29661385A JP S62151207 A JPS62151207 A JP S62151207A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- surface roughness
- chemical conversion
- press formability
- average
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業トの利用分野〉
本発明は鋼板表面粗度パターンを制御することにより、
プレス成形性と化成処理性を芹しく向りさせた冷延鋼板
に関するものである。
プレス成形性と化成処理性を芹しく向りさせた冷延鋼板
に関するものである。
〈従来技術とその問題点〉
自動東のパネル、′１′「電器１し厨房冶具なとに使用
される絞り用冷延鋼板には、その特性として優れた深絞
り性が要求される。深絞り性向りのためには、鋼板の機
械的特性として高い延性（Ｅｆｌ）と高いランクフォー
トイ〆１（「値）が必要である。。
される絞り用冷延鋼板には、その特性として優れた深絞
り性が要求される。深絞り性向りのためには、鋼板の機
械的特性として高い延性（Ｅｆｌ）と高いランクフォー
トイ〆１（「値）が必要である。。
さらに実際の絞り成形（とくに自動屯のパネル）におい
ては、張出し成形との複合成形であることか多いため、
加Ｕ硬化指数（ｎ値ンもＩＩ′ｉ、曹になってくる。
ては、張出し成形との複合成形であることか多いため、
加Ｕ硬化指数（ｎ値ンもＩＩ′ｉ、曹になってくる。
また自動＋ｌｊ川鋼用については、焼付塗装＋ｉｉｆ処
理′４−なわち化成処理性か重要であり、この化成処理
性が良好でないと１−分な焼付塗装性か確保できなｔ／
１．。
理′４−なわち化成処理性か重要であり、この化成処理
性が良好でないと１−分な焼付塗装性か確保できなｔ／
１．。
ところで、深絞り成形に関する研究は素材である鋼板側
と、成形技術の両面から行われてきている。しかしなか
ら、製品の高錆度化と複雑化に伴い、鋼板に対する・捻
求特性かより高級化、多様化しつつある。とりわけ自動
小川の冷延鋼板においてはこの傾向か強い。
と、成形技術の両面から行われてきている。しかしなか
ら、製品の高錆度化と複雑化に伴い、鋼板に対する・捻
求特性かより高級化、多様化しつつある。とりわけ自動
小川の冷延鋼板においてはこの傾向か強い。
たとえば、自動１）１車体の組ｊγてには多数のプレス
成形性を点溶接しているのが現状であるが、これらを大
型化、一体化することにより点溶接数を減らしたいとい
う要求が強い。一方、多様化するニーズに応するために
４１のデザインはより複雑化し、そのため従来の鋼板で
は成形が困難な部品が増加している。これらの要求に応
するためには、従来よりも優れたプレス成形性を有する
冷延鋼板が必要である。
成形性を点溶接しているのが現状であるが、これらを大
型化、一体化することにより点溶接数を減らしたいとい
う要求が強い。一方、多様化するニーズに応するために
４１のデザインはより複雑化し、そのため従来の鋼板で
は成形が困難な部品が増加している。これらの要求に応
するためには、従来よりも優れたプレス成形性を有する
冷延鋼板が必要である。
ところで、実際のプレス成形においては、その評価基準
は、従来用いられてきた鋼板の機械的特性（ｒ値、Ｅｊ
２． ｎ値）だけではネト分である。
は、従来用いられてきた鋼板の機械的特性（ｒ値、Ｅｊ
２． ｎ値）だけではネト分である。
たとえば、鋼板表面粗度あるいは拐滑油等もプレス成形
性に大きな影響をおよぼす。
性に大きな影響をおよぼす。
プレス成形性におよぼす鋼板表面粗度の影響を示した公
知技術はいくつか開示されている。たとえば「塑性と加
工Ｊ Ｖｏｌ、３ Ｎｏ、 １４ （１９６２−３）
では、高粘度用滑油の場合、数μｍ程度の鋼板表面粗度
で最も絞り性が向トすることを示している。 一方、特
公昭５９−３４４４１壮公報ではロール表面粗度（Ｒａ
）とピーク（ＰＰＩ）とかそれぞれＲａ＝２．８（μｍ
）、ＰＰ Ｉ ＝２２６なるダルロールで調質圧延す
ることにより、塗装後外観性およびプレス加ｆ性に優れ
る冷延鋼板の調質圧延法を示している。
知技術はいくつか開示されている。たとえば「塑性と加
工Ｊ Ｖｏｌ、３ Ｎｏ、 １４ （１９６２−３）
では、高粘度用滑油の場合、数μｍ程度の鋼板表面粗度
で最も絞り性が向トすることを示している。 一方、特
公昭５９−３４４４１壮公報ではロール表面粗度（Ｒａ
）とピーク（ＰＰＩ）とかそれぞれＲａ＝２．８（μｍ
）、ＰＰ Ｉ ＝２２６なるダルロールで調質圧延す
ることにより、塗装後外観性およびプレス加ｆ性に優れ
る冷延鋼板の調質圧延法を示している。
これらの公知技術は、プレス成形性を向トさせるという
点では優れたものであるが、いずれも鋼板表面粗度を規
制しなくてはならないという欠点がある。
点では優れたものであるが、いずれも鋼板表面粗度を規
制しなくてはならないという欠点がある。
また特開昭５４−９７５２７号では、ＰＰＩ＝１５０の
ロール表面粗度を仔するロールを用いて調質圧延するこ
とにより、りん酸塩処理性の優れた冷延鋼板を製造でき
ることを示している。しかしながらりん酸塩処理性には
優れるものの、プレス成形性には何らの効果なく、さら
に、 般にりん酸塩処理性を必要とするのは自動市川鋼
板であり、必然的にプレス成形性も重要になってくる。
ロール表面粗度を仔するロールを用いて調質圧延するこ
とにより、りん酸塩処理性の優れた冷延鋼板を製造でき
ることを示している。しかしながらりん酸塩処理性には
優れるものの、プレス成形性には何らの効果なく、さら
に、 般にりん酸塩処理性を必要とするのは自動市川鋼
板であり、必然的にプレス成形性も重要になってくる。
以り述ぺた公知技術は、任意の表面粗度（Ｒａ、ＰＰＩ
）を有し、かつプレス成形性と化成処理性に優れる冷延
鋼板の製造に関しては、何ら示唆を学えるものでない。
）を有し、かつプレス成形性と化成処理性に優れる冷延
鋼板の製造に関しては、何ら示唆を学えるものでない。
〈発明の目的〉
本発明は上述した従来技術の欠点を解消し、表面粗度パ
ターンに方向性を持たせ、さらに下向表面粗度とモ均谷
間隔とを規制することによりプレス成形性と化成処理性
を向トさせることができるプレス成形性と化成処理性に
優れる冷延鋼板を提供しようとすることにある。
ターンに方向性を持たせ、さらに下向表面粗度とモ均谷
間隔とを規制することによりプレス成形性と化成処理性
を向トさせることができるプレス成形性と化成処理性に
優れる冷延鋼板を提供しようとすることにある。
〈発明の構成〉
すなわち、本発明は、Ｆ記ｆｉ１式で示される鋼板表面
粗度の規則性を表わす規則度パラメータＳが少なくとも
１方向についてＳニ０．２５で、がっモ均表面組度Ｒａ
（μ１）１）と平均谷間隔Ｌｍｖ（μｍ）とかＲａ×Ｌ
ｍｖ≧５０なる関係を満たすことを特徴とするプレス成
形性と化成処理性に優れる冷延鋼板を提供するものであ
る。
粗度の規則性を表わす規則度パラメータＳが少なくとも
１方向についてＳニ０．２５で、がっモ均表面組度Ｒａ
（μ１）１）と平均谷間隔Ｌｍｖ（μｍ）とかＲａ×Ｌ
ｍｖ≧５０なる関係を満たすことを特徴とするプレス成
形性と化成処理性に優れる冷延鋼板を提供するものであ
る。
ｌｎｌマーｘｉ ｌ
Ｓニー 、Σ −一−７−−−−・・・・・（１）ｎ
ｉｌｌ ｘ ここで、ｘｉ ：鋼板表面凸部ピーク間距離以）′に本
発明を更に詳細に説明する。
ｉｌｌ ｘ ここで、ｘｉ ：鋼板表面凸部ピーク間距離以）′に本
発明を更に詳細に説明する。
まず本発明の基礎となった研究結果がら述べる。
供試鋼はＦ記の表１に示される２種類の低炭素アルミキ
ルト鋼の冷延鋼板を用いた。これをレーザーによるダル
加［（以下レーザーダル加工）を施したスキンパスロー
ルを用いて０．８％圧）”−ｆ、でスキンパス圧延した
。この時、レーザーダル加［法を種々変えることにより
、スキンパス圧延後の鋼板表面粗度パターンを変化させ
た。
ルト鋼の冷延鋼板を用いた。これをレーザーによるダル
加［（以下レーザーダル加工）を施したスキンパスロー
ルを用いて０．８％圧）”−ｆ、でスキンパス圧延した
。この時、レーザーダル加［法を種々変えることにより
、スキンパス圧延後の鋼板表面粗度パターンを変化させ
た。
表 １
［
第１図に、表１に示す供試鋼Ａ、Ｂの鋼板表向粗度パタ
ーンの規則度パラメータＳ値と限界絞り比の関係を示す
。Ｓ値は圧延方向についての測定値であり、平均表面粗
度（Ｒａ）はいずれも約１．２μｍである。限界絞り比
はＳ値に強く依７ｔし、Ｓ≦０．２５とすることにより
プレス成形性が著しく向トした。
ーンの規則度パラメータＳ値と限界絞り比の関係を示す
。Ｓ値は圧延方向についての測定値であり、平均表面粗
度（Ｒａ）はいずれも約１．２μｍである。限界絞り比
はＳ値に強く依７ｔし、Ｓ≦０．２５とすることにより
プレス成形性が著しく向トした。
また表１に示す供試ｗ４Ｂを用い、スキンパス圧延後の
鋼板の平均表面粗度Ｒａ（μｌ１））と下均谷間隔Ｌｍ
ｖ（μａｉ）との４１”１ＲａｘＬ、ｍｖと化成処理性
との関係について調べた結果を第２図に示す。このとき
のスキンパス圧下率は０．８％、Ｓ値は０．１８である
。
鋼板の平均表面粗度Ｒａ（μｌ１））と下均谷間隔Ｌｍ
ｖ（μａｉ）との４１”１ＲａｘＬ、ｍｖと化成処理性
との関係について調べた結果を第２図に示す。このとき
のスキンパス圧下率は０．８％、Ｓ値は０．１８である
。
なお化成処理性は、鋼板（供試鋼Ｂ）に脱脂、水洗、り
ん酸塩処理を施し、以下に述べるピンホールテストを行
った時のピンホール面積率で評価した。またりん酸処理
は日本バー力うイジング＠ｆｉｎＴ：１）１２ヲ用イ５
５℃テ全ｃ度１４．３、遊ｍ酸度０．５に調整し、スプ
レーで１２０秒間吹付けた。
ん酸塩処理を施し、以下に述べるピンホールテストを行
った時のピンホール面積率で評価した。またりん酸処理
は日本バー力うイジング＠ｆｉｎＴ：１）１２ヲ用イ５
５℃テ全ｃ度１４．３、遊ｍ酸度０．５に調整し、スプ
レーで１２０秒間吹付けた。
試験部に鉄イオンと反応して発色する試薬を浸したろ紙
を密着させて、銅板表面に残留するりん酸結晶未付着部
分を検出し、それを画像解析してピンホール面積率とし
て数値化した。化成処理性の１：１ζ価」、（準は、ピ
ンホール面４１）率が０．５％以Ｆが１．０．５〜２％
か２．２〜９％か３．９〜１５％か４．１５％以ヒが５
として求めた。１と２は実用を問題のない評価を示す。
を密着させて、銅板表面に残留するりん酸結晶未付着部
分を検出し、それを画像解析してピンホール面積率とし
て数値化した。化成処理性の１：１ζ価」、（準は、ピ
ンホール面４１）率が０．５％以Ｆが１．０．５〜２％
か２．２〜９％か３．９〜１５％か４．１５％以ヒが５
として求めた。１と２は実用を問題のない評価を示す。
第２図から明らかなように、化成処理性はＲａＸＬＩＩ
ＩＶに強く依存し、Ｒａ×Ｌｍｖ≧５０とすることによ
り、化成処理性か著しく向トした。
ＩＶに強く依存し、Ｒａ×Ｌｍｖ≧５０とすることによ
り、化成処理性か著しく向トした。
本発明者らはこの基礎的データに基づき研究を重ねた結
果、以下のように製造条件を規制することにより、プレ
ス成形性と化成処理性に優れる冷延鋼板の製造が可能と
なることを見い出した。
果、以下のように製造条件を規制することにより、プレ
ス成形性と化成処理性に優れる冷延鋼板の製造が可能と
なることを見い出した。
まず、最も重要なものが鋼板表面粗度パターンである。
そして、本発明おける鋼板表面粗度の規則性を表わす規
則度パラメータＳは、鋼板表面凸部ピーク間距離をＸｉ
とした時、下記のように表わすことができる。
則度パラメータＳは、鋼板表面凸部ピーク間距離をＸｉ
とした時、下記のように表わすことができる。
また平均谷間隔Ｌｍｖは、第３図に示す鋼板表面粗度パ
ターンにおいて なる式で表わせる。
ターンにおいて なる式で表わせる。
ここて、表面粗度の規則性を表わす規則度パラメータＳ
が少なくとも１方向についてＳ≦０．２５を満たすこと
が必須である。Ｓ ＞０．２５では優れたプレス成形性
を得ることが出来ない。従来の冷延鋼板ではＳ値は０．
３〜０．５程度である。
が少なくとも１方向についてＳ≦０．２５を満たすこと
が必須である。Ｓ ＞０．２５では優れたプレス成形性
を得ることが出来ない。従来の冷延鋼板ではＳ値は０．
３〜０．５程度である。
さらに平均表面粗度Ｒａ（μｌ）と平均谷間隔Ｌａ＋ｖ
（μｍ）とがＲａ×Ｌｍｖ≧５０なる関係を満たすこと
が必須である。Ｒａ×Ｌｍｖ＜５０では優れた化成処理
性を得ることが出来ない。
（μｍ）とがＲａ×Ｌｍｖ≧５０なる関係を満たすこと
が必須である。Ｒａ×Ｌｍｖ＜５０では優れた化成処理
性を得ることが出来ない。
なお、このような規則的な鋼板表面粗度パターンをＩＴ
るためには、スキンパスロールの表面粗度パターンも必
然的に規則的でなければいけない。
るためには、スキンパスロールの表面粗度パターンも必
然的に規則的でなければいけない。
そのためのスキンパスロールの加工法としては、放電ダ
ル加工法、レーザーダル加工法、あるいは特別に製造し
たグリッドを使用するショツトブラスト法が適する。
ル加工法、レーザーダル加工法、あるいは特別に製造し
たグリッドを使用するショツトブラスト法が適する。
鋼板表面粗度パターンがＳ≦０．２５およびＲａ×Ｌｍ
ｖ≧５０を満たしていれば、鋼板表面粗度、たとえば・
ト均表面粗度（Ｒａ）、１インチ当りのピーク数（ＰＰ
Ｉ）、さらに潤滑油の種類、プレス条件等は任意でよい
。
ｖ≧５０を満たしていれば、鋼板表面粗度、たとえば・
ト均表面粗度（Ｒａ）、１インチ当りのピーク数（ＰＰ
Ｉ）、さらに潤滑油の種類、プレス条件等は任意でよい
。
なお、本発明における規則的な表面粗度パターンの効果
としては、鋼板表面凹部にたまった潤滑油か均等に凸部
へと供給されることに起因して潤滑条件が良好になるも
のと考えらえる。さらに凸部の金属接触部分が規則的に
存在することにより、鋼板表面とプレス金型との摩擦状
態も変化しているものと考えられる。
としては、鋼板表面凹部にたまった潤滑油か均等に凸部
へと供給されることに起因して潤滑条件が良好になるも
のと考えらえる。さらに凸部の金属接触部分が規則的に
存在することにより、鋼板表面とプレス金型との摩擦状
態も変化しているものと考えられる。
また化成処理性に関しては、鋼板表面粗度パターンがり
ん酸結晶の核生成に影響を及ぼしていると考えられるが
、詳細は明確ではない。
ん酸結晶の核生成に影響を及ぼしていると考えられるが
、詳細は明確ではない。
く実 施 例〉
表２に示す化学組成の鋼片を転炉一連続鋳造法により製
造し、それを１２５０℃に加熱−均熱後、粗圧延−什Ｅ
圧延により ３．２ｍｍ板厚の熱延鋼帯とした。それを
酸洗後、冷間圧延により ０ 、８ｏ＋ｍ板Ｊ２の冷延
鋼帯とし、連続焼鈍（均熱温度７５０℃〜８５０℃）を
施した後、スキンバス圧延（圧下率０．８％）を行った
。
造し、それを１２５０℃に加熱−均熱後、粗圧延−什Ｅ
圧延により ３．２ｍｍ板厚の熱延鋼帯とした。それを
酸洗後、冷間圧延により ０ 、８ｏ＋ｍ板Ｊ２の冷延
鋼帯とし、連続焼鈍（均熱温度７５０℃〜８５０℃）を
施した後、スキンバス圧延（圧下率０．８％）を行った
。
ここでスキンパスロールは、ショツトブラストおよびレ
ーザー加重によりダル目付けを行ったものをイ吏用した
。
ーザー加重によりダル目付けを行ったものをイ吏用した
。
鋼板表面粗度は圧延方向について行い、平均表面粗度Ｒ
ａ、１インチ当りのピーク数ＰＰＩ、パラメータＳ値、
・ト均谷間隔Ｌｍｖを求めた。
ａ、１インチ当りのピーク数ＰＰＩ、パラメータＳ値、
・ト均谷間隔Ｌｍｖを求めた。
引張特性はＪＩＳ Ｓ号試験片により求めた。Ｔ値は！
５％引張ｆ歪を学え、３点法により測定し、Ｌ（圧延）
方向、Ｃ（圧延方向に対して９０°）方向、Ｄ（圧延方
向に対して４５°）方向のモ均値〒＝ （ｒｌ ＋ｒに
＋２ｒＤ）／４で求めた。
５％引張ｆ歪を学え、３点法により測定し、Ｌ（圧延）
方向、Ｃ（圧延方向に対して９０°）方向、Ｄ（圧延方
向に対して４５°）方向のモ均値〒＝ （ｒｌ ＋ｒに
＋２ｒＤ）／４で求めた。
限界絞り比（Ｌ、Ｄ、Ｒ，）は、ポンチ直径３２１′ｌ
１ｍの金Ｊ１）１を用いて深絞りしつる最大素板径ＤＯ
ｍａｘを求め、ポンチ直径ｃｔｐとの比から求めた。
１ｍの金Ｊ１）１を用いて深絞りしつる最大素板径ＤＯ
ｍａｘを求め、ポンチ直径ｃｔｐとの比から求めた。
すなわち
絞り条件は、絞り速度１ ｔｎｒｎ／ ｓ 、潤滑油は
防錆油（オイルタイプ）を用い、全て同一−条件にて行
った。
防錆油（オイルタイプ）を用い、全て同一−条件にて行
った。
化成５６理性は前述したピンホールテストを行って、；
ｆ価し、ピンホール面積率が０．５％以ドを１．０．５
〜２％を２．２〜９％を３．９〜１５％を４，１５％以
ヒな５とした。１と２は実用り問題のない評価を示す。
ｆ価し、ピンホール面積率が０．５％以ドを１．０．５
〜２％を２．２〜９％を３．９〜１５％を４，１５％以
ヒな５とした。１と２は実用り問題のない評価を示す。
表３に入キンパスロールのダル１）付は方法、表面粗度
、材料特性を示す。本発明範囲内にて製造した鋼板は、
比較例に比べて優れたプレス成形性と化成処理性を示す
。
、材料特性を示す。本発明範囲内にて製造した鋼板は、
比較例に比べて優れたプレス成形性と化成処理性を示す
。
〈発明の効果〉
本発明によれば、鋼板表面に規則的な粗度パターンを付
！−，−Ｌ、、さらにモ均表面粗度と）Ｐ−内容間隔と
を規；ｔ、ｌＩすることにより、同 材質の鋼板におい
てもプレス成形と化成処理性が格段に向トし、その使用
範囲か拡がるとともに、ｆｉ ｈｊｘ度の高い成形もｕ
Ｊ能となるなど、プレス成形性と化成処理性に優れた冷
延鋼板の製造が可能となる。
！−，−Ｌ、、さらにモ均表面粗度と）Ｐ−内容間隔と
を規；ｔ、ｌＩすることにより、同 材質の鋼板におい
てもプレス成形と化成処理性が格段に向トし、その使用
範囲か拡がるとともに、ｆｉ ｈｊｘ度の高い成形もｕ
Ｊ能となるなど、プレス成形性と化成処理性に優れた冷
延鋼板の製造が可能となる。
４．１〆１面の部用な説明
第１図は限界絞り比におよぼす規則度パラメータＳ値の
影響を示すグラフである。
影響を示すグラフである。
第２図は化成処理性に及ぼすＲａＸＬａ＋ｖの影響を示
すグラフである。
すグラフである。
第３図は鋼板表面粗度プロフィールを示す図である。
同 弁理士 石 井 陽 パ、゛７”
、−（：゛ＦＩＧ、１
、−（：゛ＦＩＧ、１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 下記（１）式で示される鋼板表面粗度の規則性を表わす
規則度パラメータＳが少なくとも１方向についてＳ≦０
．２５で、かつ平均表面粗度Ｒａ（μｍ）と平均谷間隔
Ｌｍｖ（μｍ）とがＲａ×Ｌｍｖ≧５０なる関係を満た
すことを特徴とするプレス成形性と化成処理性に優れる
冷延鋼板。 ＠ｘ＠＝（１／ｎ）Σ＾ｎ＿ｉ＿＝＿ｌｘｉＳ＝（１／
ｎ）Σ＾ｎ＿ｉ＿＝＿ｌ（｜＠ｘ＠−ｘｉ｜）／＠ｘ＠
・・・・・（１）ここで、ｘｉ：鋼板表面凸部ピーク間
距離
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60296613A JPS62151207A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | プレス成形性と化成処理性に優れる冷延鋼板 |
| US06/944,679 US4775599A (en) | 1985-12-24 | 1986-12-19 | Cold rolled steel sheets having an improved press formability |
| AU66907/86A AU579271B2 (en) | 1985-12-24 | 1986-12-23 | Cold rolled steel sheets having an improved press formability |
| EP86310099A EP0231653B1 (en) | 1985-12-24 | 1986-12-23 | Cold rolled steel sheets having an improved press formability |
| CA000526166A CA1275154C (en) | 1985-12-24 | 1986-12-23 | Cold rolled steel sheets having an improved press formability |
| CN86108640A CN1011121B (zh) | 1985-12-24 | 1986-12-23 | 具有改进的压力成型性能的冷轧薄钢板 |
| DE8686310099T DE3686816T2 (de) | 1985-12-24 | 1986-12-23 | Kaltgewalzte stahlbleche mit guter pressverformbarkeit. |
| KR1019860011229A KR900006655B1 (ko) | 1985-12-24 | 1986-12-24 | 프레스 성형성이 우수한 냉간압연 강판 |
| BR8606445A BR8606445A (pt) | 1985-12-24 | 1986-12-24 | Folhas de aco laminadas a frio tendo uma conformabilidade sob pressao aperfeicoada |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60296613A JPS62151207A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | プレス成形性と化成処理性に優れる冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62151207A true JPS62151207A (ja) | 1987-07-06 |
| JPH0334403B2 JPH0334403B2 (ja) | 1991-05-22 |
Family
ID=17835817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60296613A Granted JPS62151207A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | プレス成形性と化成処理性に優れる冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62151207A (ja) |
-
1985
- 1985-12-24 JP JP60296613A patent/JPS62151207A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| TECNIC INFO=1984 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0334403B2 (ja) | 1991-05-22 |
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