JPH0247269A - 耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、自動車用冷延鋼板として、耐型かじり性にす
ぐれた冷延鋼板およびその製造方法に関する。

〈従来の技術〉 最近、冷延鋼板の生産量に占める、極低炭素鋼ＣＡＬ材
の割合が増大してきている。　これらの極低炭素ＪＣＡ
Ｌ材が自動車用鋼板として使用される場合、自動車製造
工程において要求されるプレス加工性、リン酸塩処理性
等の諸性。

能は、従来の箱焼鈍材（以下ＢＡ材という）と同等もし
くはそれ以上のレベルであることが望まれている。

ところが、これら極低炭素鋼ＣＡＬ材のプレス成形性を
調査したところ、引張特性等の材質はすぐれているにも
かかわらず、プレス条件によってはＢＡ材に比べて劣る
ことがわかった。

特に型かじりの発生がＢＡ材に比べて大きいことが問題
として上げられている。　この原因を発明者らが研究室
実験によって検討した結果、これはプレス加工時におい
て、ＣＡＬ材と金型との摺動抵抗が、ＢＡ材と金型との
摺動抵抗に比して大きいことに起因することが判明した
。

このように摺動抵抗が大きくなると、プレス金型のビー
ト部等の摺動の厳しい箇所でひどい型かじりが発生した
り、この結果鋼板が流入しにくくなり、この流入不足が
原因で鋼板の破断が起こりやすくなる場合がある。

〈発明が解決しようとする課題〉 鋼板表面の摺動性を良好にすることで、プレス加工性を
向上させるものとしては、例えば特公昭６１−２６６０
０に開示されているように、所定の有機高分子皮膜を鋼
板表面に形成させるという発明がある。

しかし、自動車用鋼板はプレス後塗装前処理としてリン
酸塩処理を施すが、従来潤滑処理した冷延鋼板のリン酸
塩処理性は、未処理の冷延鋼板に比べて著しく劣ること
が問題として上げられていた。

さらに、前記有機皮膜形成の場合は、経時変化で変質し
てしまい有害物になってしまう可能性もある。

また、鋼板と金型の直接接触をさける意味で鋼板をめっ
きしてプレス加工性を向上させることも考えられる。　
　１ノかし、めっきの場合、鋼板表面を厳密に管理しな
いとめっきむらが発生しやすくなるという問題がある上
に、文字通り電解を行わなければならないので、コスト
がかかるという欠点がある。

本発明は、極低炭素鋼ＣＡＬ材のリン酸塩処理性を損な
うことなく、プレス加工性を著しく改善させた耐型かじ
り性にすぐれた冷延鋼板およびその製造方法を提供する
ことを目的としている。

〈課題を解決するための手段〉 上記目的を達成するために、本発明によれば、 Ｃ≦０．００４０　　　Ｗ　　ｔ　％、Ｓｉ　　≦０．
　０４ｗｔ　％、 Ｍｎ　≦０．　３５ｗｔ　％、 Ｐ≦０．１ｗｔ　％、 Ｓ≦０．　０２ｗｔ　％、 ＡｆＬ≦０．１ｗｔ　％、 Ｎ≦０．００５０　　　ｗ　　ｔ　％、Ｔｉ：０．０１
　〜０．　０７ｗｔ　　％を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼板上に、Ｐおよび／またはＢの
酸化物のアルカリ金属塩が１〜１０００　ｍｇ／ｍ２形
成されてなることを特徴とする耐型かじり性にすぐれた
冷延鋼板が提供される。

また、本発明によれば、 Ｃ≦０．００４０　　ｗ　ｔ％、 Ｓｉ≦０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ≦０．３５ｗｔ％、 Ｐ≦０．１ｗｔ％、 Ｓ≦Ｏ９，０２ｗｔ％、 Ａλ≦０．１ｗｔ％、 Ｎ≦０．００５０　　ｗ　ｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０７ｗｔ％、 Ｎ　ｂ　：　０．００１〜０．０１０　ｗ　ｔ％を含み
、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板上に、
Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩が１〜１
１０００ＩＩ１／ｍ２形成されてなることを特徴とする
耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板が提供される。

さらに、本発明によれば、 Ｃ≦０．００４０　　ｗ　ｔ％、 ＳＬ≦０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ≦０．３５ｗｔ％、 Ｐ≦０．１ｗｔ％、 Ｓ≦０．０２ｗｔ％、 Ａｎ≦０．１ｗｔ％、 Ｎ≦０．００５０　　ｗ　ｔ％、 Ｔ　ｉ　：　０．０１〜０．０７ｗｔ％、Ｂ　　二　０
．０００１〜０．００３０ｗ　　ｔ　　％を含み、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板上に、Ｐおよ
び／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩が１〜１０００
　ｍｇ／ｍ”形成されてなることを特徴とする耐型かじ
り性にすぐれた冷延鋼板が提供される。

また、本発明によれば、 Ｃ≦０．００４０　　ｗ　ｔ％、 Ｓｉ　≦０．　０４ｗｔ％、 Ｍｎ≦０．　３５ｗｔ％、 Ｐ≦　０．１ｗｔ　％、 Ｓ　≦　０．　０２ｗｔ　％、 Ａ　ｊＺ≦０．１ｗｔ　％、 Ｎ≦　０．００５０　　ｗ　　ｊ　％、Ｔ　　ｉ　　：
　　０．　０　１　〜０．　０　７ｗｔ　％、Ｎ　　ｂ
　　：　　　０．００１〜０．０１０　　ｗ　　ｔ　　
％、Ｂ　　：　　　０．０００１　〜０．００３０ｗ　
　ｔ　　％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼板上に、Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカ
リ金属塩が１〜１０００　ｍｇ／ａａ”形成されてなる
ことを特徴とする耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板が提
供される。

さらに、本発明によれば、上記各鋼板を製造するに際し
、Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩を１０
ｇ／ｌ以上含有し、かつｐＨがａ、Ｏ以下である水溶液
を被覆した後乾燥させることを特徴とする耐型かじり性
にすぐれた冷延鋼板の製造方法が提供される。

以下に本発明をさらに詳細に説明する。

本発明は、つぎに述べる知見に基づいてなされたもので
ある。

一般に、極低炭素鋼は、低炭素鋼に比べて軟かく、また
、連続焼鈍材は、箱焼鈍材に比べて高温加熱時間が短い
ため、鋼板表面に選択酸化による濃化層が少なく清浄で
ある。　したがって、極低炭素鋼の連続焼鈍材は、鋼板
表面に成分濃化が少なく清浄であり、材質的には軟かい
。

極低炭素鋼の連続焼鈍材が、低炭素鋼の箱焼鈍材に比べ
て、耐型かじり性が劣るのは、上述したような、きれい
な鋼板表面と、軟かい材質に原因していると考えられる
。°すなわち、低炭素鋼の箱焼鈍材では、プレス金型と
地鉄の間に、焼鈍時の選択酸化による濃化層が存在し、
地鉄とプレス金型とが直接金属接触していないので、摺
動時の耐焼き付き性にすぐれ、結果的に耐型かじり性が
良好であるのに対して、極低炭素鋼の連続焼鈍材では、
地鉄とプレス金型が直接金属接触しているので、焼き付
きが発生しやすく耐型かじり性が劣る。　さらに、同じ
圧力でプレスした場合、軟かい極低炭素鋼では、金型と
の接触面積が大きくなり、焼き付きが発生しやすくなる
。

したがって、極低炭素連続焼鈍材のすぐれた材質を生か
し、成型性の向上をはかるには、その表面に何らかの被
覆をすることによって、鋼板の耐焼き付き性、すなわち
耐型かじり性を改善する必要がある。

しかし、その被覆は、プレス後のリン酸塩処理の前処理
（水洗・脱脂・表面調整等）で完全に、または完全では
ないにしろ、リン酸塩処理時に正常な亜鉛のリン酸塩結
晶の生成を阻害しない程度まで溶解除去されなければな
らない。

これが不十分であると、リン酸塩被膜の密着性が低下し
、塗装後の耐食性を劣化させることになる。

発明者らは、極低炭素鋼の連続焼鈍材に塗布することで
、極低炭素鋼の連続焼鈍材の耐型かじり性を著しく改善
し、かつリン酸塩処理の前処理で完全に溶解するか、ま
たは完全ではないにしろ、リン酸塩処理時に正常な亜鉛
のリン酸塩結晶の生成を阻害しない程度まで溶解し、低
炭素鋼の箱焼鈍材と同等の良好なリン酸塩処理性を維持
する物買を見つけるべく幾多の実験を重ねた結果、リン
および／またはホウ素の酸化物のアルカリ金属塩が極め
て有効であることを見いだした。

まず、本発明における各成分の限定範囲について述べる
。

Ｃ，Ｎ、これら侵入型固溶元素は過剰に含有すると、延
性、絞り性の劣化をもたらす。Ｃの場合は０．００４０
ｗ　ｔ％、Ｎの場合は０．００５０ｗ　ｔ％を超えると
延性、絞り性の劣化がいちじるしくなる。　　したがっ
て、Ｃは０．００４０ｗ　ｔ％以下、Ｎは０．００５０
ｗ　ｔ％以下とする。

Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ；これら置換型固溶元素は、Ｃ，Ｈに比
べると、延性、絞り性への悪影響は小さく、目的とする
強度レベルに応じて含有させることが可能である。　本
発明の場合、Ｓｉは０．０４ｗｔ％、Ｍｎは０．３５ｗ
ｔ％、ＰはＯ，１ｗｔ％が材質上の上限である。

Ｓ；脱スケール性や化成処理性対策からＳｉは多いほど
よいわけであるが、Ｓｉが０，０２ｗｔ％を超えると鋼
板の腐食性が悪化する。

また、多量のＳｉ添加は材質の劣化を引き起こすので、
Ｓｉの上限を０．０２ｗｔ％とする。

ＡＪＺ、鋼中脱酸に有効であるが、０，１ｗｔ％を超え
ると介在物による表面性状の劣化、化成処理性の劣化を
招くので、０．１ｗｔ％を上限とする。

Ｔｉ　；Ｃ，Ｎ、Ｓ等の固溶成分の固定に有効に寄与す
るだけでなく、Ｃ，Ｎ、Ｓ等との析出物形成による材質
の改善に多大の効果がある。

特に、その添加量としては、Ｃ，Ｎ、Ｓのそれぞれがす
べて限定範囲の上限の場合、それを完全に固定するため
には下記（１）式を満足する量が望ましい、　この式よ
りＴｉの上限を０．０７ｗｔ％とする。　しかしながら
、含有量が０．０１ｗｔ％に満たないとその添加効果に
乏しい。　したがって、Ｔｉ添加量を０．０１〜０．０
７ｗｔ％とする。

次に本発明の請求項２〜４に記載している添加元素Ｎｂ
、Ｂの限定理由について述べる。

Ｎｂ　：　ＮｂはＴｉとの複合添加によって高Ｅ１、高
ｒ値を確保した上で、面内異方性の改善効果がある。　
しかしながら、含有量が０．００１　ｗ　ｔ％に満たな
いとその添加効果が乏しい。　一方、０．０１０　ｗ　
ｔ％を超える添加では異方性の改善効果は飽和し、逆に
ＥｊＺの低下を招く。　　したがッテ、Ｎｂ量は０．０
０１〜０．０１０　ｗｔ％とする。

Ｂ；微量添加によって、耐２次加工脆性の改善に有用で
ある。　しかしながら、多量の添加は、材質の劣化を招
くため、Ｂ量は０．０００１〜０．００３０ｗ　ｔ％と
する。

本発明において、連続焼鈍した極低炭素鋼板上に塗布す
るＰおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩の付着
量を１〜１０００　ｍｇ／ｍ２としたのは、第１図に示
す前記付着量と摺動性・引き抜き最大荷重の関係から明
らかなように、皮膜が１　ｍｇ／ｍ２未満では冷延鋼板
の摺動性改善効果が不十分であるためであり、また皮膜
厚が１０００　ｍｇ／ｍ’より厚くなると、プレス後の
リン酸塩処理の前処理（水洗・脱脂・表面調整等）での
皮膜の除去ができず、リン酸塩処理性の劣化を招くおそ
れがあるためである。　また、塗布量を多くすることは
、コストの点からも望ましくない。

なお、第１図は極低炭素鋼板を濃度の異るリン酸アルカ
リの水溶液に浸漬させ、鋼板への付着量を変化させてそ
れぞれについて後記する摺動性調査方法により引き抜き
最大荷重を測定し、前記付着量との関係を求めたもので
ある。

つぎに、本発明の耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板の製
造方法について説明する。

本発明に用いるＰおよび／またはＢの酸化物のアルカリ
金属塩の濃度は、前記鋼板上への付着量の下限を確保す
るため、これらアルカリ金属塩の濃度が１０ｇ／Ａ以上
であることが必要である。

箭記酸化物のアルカリ金属塩としては、ＮａＨ２ＰＯ４
，に２ＨＰＯ４，Ｎａ３ＰＯ４，Ｎａ２ＨＰ０４Ｎａ２
Ｂ４０ｙ　、　Ｋ２Ｂ４Ｏ７等が可能であり、ざらにＴ
ｉコロイドを含んでいることが望ましい。　また、溶液
のｐＨが６．０より大きいと、これら塩類の水酸化物等
が生成沈殿するため好ましくない。　したがりて、塗布
する水溶液のｐＨは６．０以下が望ましい。

前記水溶液を、極低炭素鋼板に被覆する方法としては、
浴中に鋼板を浸漬させる方法、ロールコータ−で塗布す
る方法、水溶液をスプレーにより塗布する方法などが挙
げられるが、特に被覆方法および被覆後の乾燥方法を限
定するものではない。

〈実施例〉 以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明する。

表１に示す化学組成の鋼スラブを転炉一連続鋳造法によ
り製造し、ついで１２５０℃に加熱−均熱後、粗圧延−
仕上げ圧延により３．２ｍｍ厚の熱延鋼板とした。　つ
いで、これを酸洗後、冷間圧延により、０．７ｍｍ厚の
冷延鋼板とし、連続焼鈍（均熱温度７５０〜８５０℃）
を施した後、スキンパス圧延（圧下率０．７％）を行っ
た。

得られた各冷延板から引張試験用ＪＩＳ５号試験片を切
り出し、機械的諸特性について調べた結果を表２に示す
。

表２より明らかなように、本発明により得られた冷延鋼
板はいずれも、比較鋼と比べてすぐれた材質を呈してい
た。

つぎに、これらの発明鋼に、アルカリ金属塩を被覆した
実施例および比較例を示す。

なお、実施例および比較例の評価は、それぞれ下記摺動
性調査方法およびリン酸塩処理性調査方法によって行っ
た。

（１）摺動性調査方法 摺動性の評価は第２ａ図に示す摺動性測定装置により、
チャック４に挟持した試験片５を引き抜く時の引き抜き
最大荷重を引張試験機１により測定した。　シリンダー
３によるポンチ２のおさえ荷重は１００ｋｇとした。試
験片５は無塗油のものと防錆油を塗布したものの２種類
について２０ｍｍｘ３００ｍｍｘ０．７ｍｍのものを用
意した。

また、試験片５を引き抜く速度は５００ｍｍ／ｍｉｎ、
摺動距離は、５０ｍｍとした。

なお、第２ｂ図に示す形状でＤが１５ｍｍ。

ｈが１ｍｍのポンチ２で試験片５を挟み、ポンチ２で試
験片５に垂直荷重Ｎをかけ、上方向へ引き抜く時の最大
荷重（ｋｇ）を測定した。

（２）リン酸塩処理性調査方法 Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩を被覆し
た鋼板を、脱脂−水洗一表面調整後、下記によりリン酸
塩処理を施した。

処理液二日木バーカライジング社製パルボンドＬ３０２
０処理液 処理方式ｎＦＵＬＬ　　ＤＩＰ方式 処理条件：４２℃で１２０秒間漫潰 評価方法：Ｐ比、リン酸塩皮膜重量（ｇ／ｍ２）および
耐水２次密着性調査方法によ る評価 ここで、Ｐ比とはＰｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅ　（
Ｚｎ２Ｆｅ（ＰＯ４）　ｚ・４ＨｚＯ）の（１００）面
とＨｏｐｅｉ　ｔｅ　（Ｚｎ。

（ＰＯ４）ｚ・４Ｈ２０）の（０２０）面のＸ線回折強
度比であり、この値が高い程、良好な皮膜とされている
。

また、耐水２次密着性調査方法による評価は下記のとお
りである。

自動車車体製造の工程を想定して、得られた各鋼板の試
験片に以下の順序で各処理を行なった。

■　リン酸亜鉛処理（日本バーカライジング社製パルボ
ンドＬ３０２０ＩＡ埋液使用）■　カチオン電着塗装（
日本ペイント社製パワートップＵ−１００塗料使用、２
５０　Ｖ。

膜厚２０μｍ） ■　中塗り塗装（関西ペイント社製アミラックチッピン
グシーラーＮ３使用、膜厚３５〜４０μｍ） ■　上塗り塗装（関西ペイント社製ネオアミラックＢＯ
Ｏ２使用、膜厚３５〜４０μｍ）上記手順より得られた
塗装鋼板を４０℃の純水に１０日間浸漬しセロテープに
よる基盤目剥離を行い塗膜残存率（％）で評価した。

（実施例１） 表１中の本発明鋼のＡｔ１４を脱脂後下に示す浴中に１
０秒間浸漬させた後、８０℃の温風にて乾燥させた。　
付着したＮａ２ＨＰＯ４の量は２ｍｇ／ｍ’であった。

浴組成：　Ｈａｉｌ（ＰＯ４１５ｇ／Ｊ！　　Ｐ　Ｈ２
，０（実施例２） 表１中の本発明鋼のＢ鋼を脱脂後下に示す水溶液をロー
ルコータ−で塗布した後、１００℃の熱風にて乾燥させ
た。　付着したに２Ｂ４０７の量は３５０　ｒａｇ／ｌ
！１”であった。

水溶液組成：に、８４０７　２００　ｇ／ＩＩ。

ｐｈ４．　６ （実施例３） 表１中の本発明鋼のＣ４ｌを脱脂後下に示す水溶液を２
０秒間スプレー塗布した後、６５℃の温風にて乾燥させ
た。　付着したＮａ、Ｂ２Ｏ，の量は８５　ｍｇ／ｍ”
であった。

水溶液組成：　Ｎａ２Ｂ４Ｏ７１５０ｇ　／　Ｉ−ｐｈ
３．７ （実施例４） 表１中の本発明鋼のＥｔＩ４を脱脂後下に示す洛中に５
秒間浸漬させた後、１２０℃の熱風にて乾燥させた。　
付着したＮａ２ＨＰＯ４とに２ＨＰＯ４の和は９７０　
ｍｇ／ｍ’であった。

浴組成：　ＮａＨ２ＰＯ４１２０ｇ　／　ＡＫ２ＨＰＯ
４１７０ｇ／Ａ　　ｐｈ５．４（実施例５） 表１中の本発明鋼のＦｔＩ４を脱脂後下に示す水溶液を
ロールコータ−で塗布した後、１５０℃の熱風にて乾燥
させた。　付着したＮａ、ｐｏ４の量は１４Ｂ／ｗ’で
あった。

水溶液組成：Ｎａ３ＰＯ４５２ｇ／Ｉ　　ＰＨ２，４（
実施例６） 表１中の本発明鋼のＨｌｌを脱脂後下に示す水溶液を１
５秒間スプレー塗布した後、８５℃の温風にて乾燥させ
た。　付着したＮａ２Ｂ、０．とに２Ｂ４０？の和は５
０ＩＩＩｇ／ｌ１１２であった。

水溶液組成：　Ｎａ２Ｂ４０ｙ　１０　ｇ　／　ｊ！に
２Ｂ４０７　２２ｇ／ｊ２　　ｐＨ３，０（実施例７） 表１中の本発明鋼の１鋼を脱脂後下に示す浴中に１５秒
間浸漬させた後、７５℃の温風にて乾燥させた。　付着
したＮａ２ＨＰＯ４とＭａｓＰＯ４の和は５７０　ｍｇ
／ｍ”でった。

浴組成：　Ｎａ２ＨＰ０．１５０　ｇ／ＩＬ。

Ｎａ３ＰＯ４１６０ｇ／ｊ２　　ｐＨ４，７（実施例８
） 表１中の本発明鋼の、Ｎｆｌを脱脂後下に示す水溶液を
ロールコータ−で塗布した後、９０℃の熱風にて乾燥さ
せた。　付着したに２Ｂ４０７の量は１２０　ｍｇ／ｍ
’でありた。

水溶液組成：に２Ｂ４０７　１００ｇ／Ｉｔ　　ｐＨ４
（実施例９） 表１中の本発明鋼のＬ鋼を脱脂後下に示す水溶液を１０
秒間スプレー塗布した後、１２０℃の熱風にて乾燥させ
た。　付着したＮａ２Ｂ４０．の量は３５　ｍｇ／ｍ２
であった。

水溶液組成；　Ｎ８２Ｂ４０ｔ　１９０　ｇ　／　Ａｐ
Ｈ３，５ （実施例１０） 表１中の本発明鋼のＭ＃Ａを脱脂後下に示す浴中に２０
秒間浸漬させた後、１００℃の熱風にて乾燥させた。　
付着したに２ＨＰＯ４の量は６００　ｍｇ／ｍ”であっ
た。

浴組成：に２ＨＰ０４　１３０ｇ／ｌ　　ｐＨ３，３（
実施例１１） 表１中の本発明鋼のＮｍを脱脂後下に示す水溶液をロー
ルコータ−で塗布した後、１００℃の熱風にて乾燥させ
た。　付着したＮａ２ＨＰＯ４の量は２０　ｍｇ／ｍ２
であった。

水溶液組成：　Ｎａ２ＨＰＯ４４５ｇ／ｊ！　　Ｐ　Ｈ
２，８（比較例１） 表１中の本発明鋼のＢ１１を脱脂後下に示す浴に３０秒
間浸漬させた後、８０℃の温風にて乾燥させた。　付着
したに、ＨＰＯ４とＮａ２）ＨＰＯ４の和は０・　５　
ｒｎｇ／ｍ”であフた。

浴組成：　ＨａＪＰＯ，４ｇ　／　ｊ！、ＫＪＰＯ４４
ｇ　／　Ｊ２ｐＨ４，０ （比較例２） 表１中の本発明鋼のＦ鋼を脱脂後下に示す水溶液を１５
秒間スプレー塗布した後、１４０℃の熱風にて乾燥させ
た。　付着したに２Ｂ４０？の量は１１５０　ｍｇ７ｍ
”であった。

水溶液組成：　Ｋ２Ｂ４Ｏ７３５０ｇ／ｆｔｐＨ２，７ （比較例３） 表１中の本発明鋼の１ｔＩ４を脱脂後下に示す水溶液を
ロールコータ−で塗布した後１２０℃の熱風にて乾燥さ
せた。　付着したＮａ５ＰＯ４の量は０　、８　ｍｇ／
ｍ’であった。

水溶液組成：Ｎａ５ＰＯ４１０ｇ／ＩＬ　　　ｐＨ７（
比較例４） 表１中の本発明鋼のＭ鋼を脱脂後下に示す水溶液を１０
秒間スプレー塗布した後、９０℃の熱風にて乾燥させた
。　付着したに２Ｂ４０７とＮａ２４０ｙの和は１２０
０　ｍｇ／ｍ’であった。

水溶液組成：　Ｋ２Ｂ４Ｏ７１５０ｇ　／　ｆｌ、Ｎａ
２ＢａＯｔ　１５０ｇ／Ｉｔ　　ｐＨ３，２（比較例５
） 表１中の本発明鋼のＮ鋼を脱脂後、その鋼板表面にポリ
ウレタン６１ｗｔ％、ポリアクリル酸エステル１２ｗｔ
％、ポリエチレンオキサイド１６ｗｔ％、グリシン１１
ｗｔ％からなる組成の有機皮膜を形成させた。

上記各実施例および比較例の製品の型かじり性即ち摺動
性およびリン酸塩処理性を表３に示す。

この表から、本発明によりアルカリ金属塩を塗布した実
施例１〜１１は、リン酸塩処理性を損うことなく摺動性
が著しく改善されていることがわかる。

〈発明の効果〉 本発明は、以上説明したように構成されているので、リ
ン酸塩処理性を損なうことなく、プレス加工性を著しく
改善させた耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板を得ること
ができる。

また、本発明の製造方法によりＰおよび／またはＢの酸
化物のアルカリ金属塩の水溶液を鋼板に被覆することに
よって耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板を低コストで得
ることができる。

３・・・シリンダー ４・・・チャック、 ５・・・試験片

【図面の簡単な説明】

第１図はＰ塩付着量と摺動性の関係を示す図である。 第２ａ図および第２ｂ図はそれぞれ摺動性測定装置およ
びこれに用いるポンチの説明図である。 符号の説明 １・・・引張試験機、 ２・・・ポンチ、

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ≦０．００４０ｗｔ％、 Ｓｉ≦０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ≦０．３５ｗｔ％、 Ｐ≦０．１ｗｔ％、 Ｓ≦０．０２ｗｔ％、 Ａｌ≦０．１ｗｔ％、 Ｎ≦０．００５０ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０７ｗｔ％ を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板
   上に、Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩が
   １〜１０００ｍｇ／ｍ＾２形成されてなることを特徴と
   する耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板。
2. （２）Ｃ≦０．００４０ｗｔ％、 Ｓｉ≦０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ≦０．３５ｗｔ％、 Ｐ≦０．１ｗｔ％、 Ｓ≦０．０２ｗｔ％、 Ａｌ≦０．１ｗｔ％、 Ｎ≦０．００５０ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０７ｗｔ％、 Ｎｂ：０．００１〜０．０１０ｗｔ％ を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板
   上に、Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩が
   １〜１０００ｍｇ／ｍ＾２形成されてなることを特徴と
   する耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板。
3. （３）Ｃ≦０．００４０ｗｔ％、 Ｓｉ≦０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ≦０．３５ｗｔ％、 Ｐ≦０．１ｗｔ％、 Ｓ≦０．０２ｗｔ％、 Ａｌ≦０．１ｗｔ％、 Ｎ≦０．００５０ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０７ｗｔ％、 Ｂ：０．０００１〜０．００３０ｗｔ％ を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板
   上に、Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩が
   １〜１０００ｍｇ／ｍ＾２形成されてなることを特徴と
   する耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板。
4. （４）Ｃ≦０．００４０ｗｔ％、 Ｓｉ≦０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ≦０．３５ｗｔ％、 Ｐ≦０．１ｗｔ％、 Ｓ≦０．０２ｗｔ％、 Ａｌ≦０．１ｗｔ％、 Ｎ≦０．００５０ｗｔ％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０７ｗｔ％、 Ｎｂ：０．００１〜０．０１０ｗｔ％、 Ｂ：０．０００１〜０．００３０ｗｔ％ を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板
   上に、Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩が
   １〜１０００ｍｇ／ｍ＾２形成されてなることを特徴と
   する耐型かじり性にすぐれた冷延鋼板。
5. （５）請求項１〜４のいずれかに記載の鋼板を製造する
   に際し、Ｐおよび／またはＢの酸化物のアルカリ金属塩
   を１０ｇ／ｌ以上含有し、かつｐＨが６．０以下である
   水溶液を被覆した後乾燥させることを特徴とする耐型か
   じり性にすぐれた冷延鋼板の製造方法。