JPS6213503A - 押出ニツケル含有粉末からの溶接ワイヤ− - Google Patents
押出ニツケル含有粉末からの溶接ワイヤ−Info
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- JPS6213503A JPS6213503A JP61155912A JP15591286A JPS6213503A JP S6213503 A JPS6213503 A JP S6213503A JP 61155912 A JP61155912 A JP 61155912A JP 15591286 A JP15591286 A JP 15591286A JP S6213503 A JPS6213503 A JP S6213503A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/20—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces by extruding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、一般に溶接ワイヤー（ｗ＠ｌｄ ｗｉｒｅ
）に関し、更に詳細には、ニッケル含有溶接ワイヤーお
よび金属粉末からのワイヤーの押出製造法に関する。
）に関し、更に詳細には、ニッケル含有溶接ワイヤーお
よび金属粉末からのワイヤーの押出製造法に関する。
背景技術
現在、通常の溶接ワイヤーは、大きい鋳塊、例えば３イ
ンチ（ｔｏ、ｒｏｍ）平方×長さり０インチ（λコｒ、
Ａｃｔ）から作られ、これらの鋳塊は熱間および冷間圧
延されて最終大きさ、例えば直径７インチ（０，ＪＪｃ
ｍ）のワイヤーにされなければならない。このことは、
人力、エネルギーおよび材料の浪費である。また、溶接
ワイヤー用の成る望ましい組成物は、通常の鋳塊冶金に
よってワイヤーに加工することが困難または不可能であ
る。更に、低容量または低い材料加工率を有する溶接ワ
イヤーは、棚卸しコストのため資本の浪費であることが
ある。
ンチ（ｔｏ、ｒｏｍ）平方×長さり０インチ（λコｒ、
Ａｃｔ）から作られ、これらの鋳塊は熱間および冷間圧
延されて最終大きさ、例えば直径７インチ（０，ＪＪｃ
ｍ）のワイヤーにされなければならない。このことは、
人力、エネルギーおよび材料の浪費である。また、溶接
ワイヤー用の成る望ましい組成物は、通常の鋳塊冶金に
よってワイヤーに加工することが困難または不可能であ
る。更に、低容量または低い材料加工率を有する溶接ワ
イヤーは、棚卸しコストのため資本の浪費であることが
ある。
粉末冶金（Ｐ／Ｍ）で加工された合金の直接押出および
圧密（ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ ）は、前記困難を
克服するであろう。しかしながら、Ｐ／Ｍ押出技術は、
溶接電極工業によっては採用されていない。
圧密（ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ ）は、前記困難を
克服するであろう。しかしながら、Ｐ／Ｍ押出技術は、
溶接電極工業によっては採用されていない。
Ｐ／Ｍ技術を溶接ワイヤーに適用する少数の文献だけが
あるらしい。これらのいずれも、大抵、合金粉末を予め
作られたワイヤーの回シに圧密することによって常法で
鍛錬されたペースワイヤーを被覆することを取シ扱５゜
例えば、Ｃ１Ｇ、 ゲッツエルによるＴｒ＠ａｔｉｅ
ｓ ｏｎ Ｐｏｗｄｅｒ Ｍ＠ｔａｌｌｕｒｇｙＶｏ
ｌｕｍｅ ＩＩ 、インターサイエンス・パプリツシャ
−，＜・インコーホレーテッド、ニューヨーク、１９３
０年、第ｊ６Ｉｒ貰およびＣ，Ｅ、ピアソンによるＴｈ
ｅ Ｅｘｔｒｕｓｌｏｎ ｏｆ Ｍ＠ｔａ１ｍ 、ジ嘗
ン０ウイリ“６エンド・サンズ・インコーホレーテッド
、二島−ヨーク、ｌハ■年第２〇ｌ貞参照。前者の文献
は１インゴツト鉄基ワイヤー」を言及し、そして後者の
文献は「アーク溶接用の特殊な棒の製法」を簡単に言及
しているが、詳細を与えていない。
あるらしい。これらのいずれも、大抵、合金粉末を予め
作られたワイヤーの回シに圧密することによって常法で
鍛錬されたペースワイヤーを被覆することを取シ扱５゜
例えば、Ｃ１Ｇ、 ゲッツエルによるＴｒ＠ａｔｉｅ
ｓ ｏｎ Ｐｏｗｄｅｒ Ｍ＠ｔａｌｌｕｒｇｙＶｏ
ｌｕｍｅ ＩＩ 、インターサイエンス・パプリツシャ
−，＜・インコーホレーテッド、ニューヨーク、１９３
０年、第ｊ６Ｉｒ貰およびＣ，Ｅ、ピアソンによるＴｈ
ｅ Ｅｘｔｒｕｓｌｏｎ ｏｆ Ｍ＠ｔａ１ｍ 、ジ嘗
ン０ウイリ“６エンド・サンズ・インコーホレーテッド
、二島−ヨーク、ｌハ■年第２〇ｌ貞参照。前者の文献
は１インゴツト鉄基ワイヤー」を言及し、そして後者の
文献は「アーク溶接用の特殊な棒の製法」を簡単に言及
しているが、詳細を与えていない。
この詳細を与える文献は、Ｆ、 Ｃ，ケリーおよびＦ、
Ｅ、フィッシャーによる「押出粉末金Ｒ溶接欅」、ｒＴ
ｈａ Ｉｒｏｎ Ａｇｅ Ｊ 、１９ＩＡ４年ノ２
月１９日、第Ａｌ１１〜第１２真である。中密度（約７
５憾）のｉｔ−を溶接棒が、作られた。これらの実験欅
は、現代の高速自動化被覆法の厳しさには耐えることが
できるとは信じられない。事実、約９１％以上の密度を
有する溶接棒は、破壊して離れかつ製品収量を商業上許
容可能な水準以下に下げる傾向があるので、有用ではな
い。
Ｅ、フィッシャーによる「押出粉末金Ｒ溶接欅」、ｒＴ
ｈａ Ｉｒｏｎ Ａｇｅ Ｊ 、１９ＩＡ４年ノ２
月１９日、第Ａｌ１１〜第１２真である。中密度（約７
５憾）のｉｔ−を溶接棒が、作られた。これらの実験欅
は、現代の高速自動化被覆法の厳しさには耐えることが
できるとは信じられない。事実、約９１％以上の密度を
有する溶接棒は、破壊して離れかつ製品収量を商業上許
容可能な水準以下に下げる傾向があるので、有用ではな
い。
登明の居専
従って、Ｐ／Ｍ技術を利用した溶接ワイヤーの製法が、
提供される。提案されているものは、造粒Ｐ／Ｍスラリ
ーからの正味に近い直径の溶接ワイヤーの直接押出＋圧
密である。スラグ、−〔オーガ（ｔｕｇ＠ｒ ） ）
Ｉｉ押出機は、連続法に更に容易に役に立つので、パッ
チピストン型よ）も好ましいｊ 純ニッケルまたはニッケル含有合金粉末、結合剤、潤滑
剤および水からなる粒状スラリーは、連続的に押し出さ
れ、そして圧密されて溶接ワイヤーを形成する。理論密
度の約りｌ〜タク嗟の密度が、達成された。
提供される。提案されているものは、造粒Ｐ／Ｍスラリ
ーからの正味に近い直径の溶接ワイヤーの直接押出＋圧
密である。スラグ、−〔オーガ（ｔｕｇ＠ｒ ） ）
Ｉｉ押出機は、連続法に更に容易に役に立つので、パッ
チピストン型よ）も好ましいｊ 純ニッケルまたはニッケル含有合金粉末、結合剤、潤滑
剤および水からなる粒状スラリーは、連続的に押し出さ
れ、そして圧密されて溶接ワイヤーを形成する。理論密
度の約りｌ〜タク嗟の密度が、達成された。
発明を実施するための好ましい形態
多数の各種のＰ／Ｍ合金系が、溶接ワイヤーを作るのに
使用された。一般に、Ｐ／Ｍ棒の溶接性、即ち操作性、
アーク安定性、スラグ除去、健全さ、溶接多孔質巣の欠
如などは、商業的材料と等価であると判定された。遭遇
される時々の問題は、不完全なスラグ被覆率および出発
亀裂を包含した。
使用された。一般に、Ｐ／Ｍ棒の溶接性、即ち操作性、
アーク安定性、スラグ除去、健全さ、溶接多孔質巣の欠
如などは、商業的材料と等価であると判定された。遭遇
される時々の問題は、不完全なスラグ被覆率および出発
亀裂を包含した。
不完全なスラグ被覆率は、Ｐ／Ｍ棒内の平らまたは凹面
溶接ビード輪郭によると信じられる。このことは、フラ
、クス組成物の変化によって補正され得る。出発亀裂は
、溶接ビード組成物に関連することがある。十分な密溝
下のＰ／Ｍ欅の強度および靭性は、ワイヤーの密度が理
論密度の少なくとも約りｊ優であるならば商業的フラッ
クス被覆操作を耐え抜くのに適当であるらしい。
溶接ビード輪郭によると信じられる。このことは、フラ
、クス組成物の変化によって補正され得る。出発亀裂は
、溶接ビード組成物に関連することがある。十分な密溝
下のＰ／Ｍ欅の強度および靭性は、ワイヤーの密度が理
論密度の少なくとも約りｊ優であるならば商業的フラッ
クス被覆操作を耐え抜くのに適当であるらしい。
本明細書の目的で、「ニッケル含有」なる表現は、ニッ
ケルｕ係〜ｔｏｏｋ（重量優）である如何なる元素状ま
たは合金系をも意味する。
ケルｕ係〜ｔｏｏｋ（重量優）である如何なる元素状ま
たは合金系をも意味する。
例！
Ｐ／Ｍ技術を使用して実質上純粋なニッケル粉末を製造
した。ニッケルー２００粉末のヒート（ｂｅａｔ ）
（インコーアロイズ・インターナシ冒ナル・インコーホ
レーテッドの製品）！；ＯＫｐを常法で次の通シ水微粒
化した。
した。ニッケルー２００粉末のヒート（ｂｅａｔ ）
（インコーアロイズ・インターナシ冒ナル・インコーホ
レーテッドの製品）！；ＯＫｐを常法で次の通シ水微粒
化した。
ｔつのサイズナ４ｃ３のジェット、コ０で４４．３ｄ’
で弘 直径０．２２６インチ（７，ｊ−）のノズル２２００″
Ｆ （／２０１Ａ”Ｃ）に予熱されたタンディッシ約ｌ
！００ボンド／平方インチ（ｔｏ、 Ｊ ＭＰａ ）の
水圧 アルゴンタンク７ラツシ。
で弘 直径０．２２６インチ（７，ｊ−）のノズル２２００″
Ｆ （／２０１Ａ”Ｃ）に予熱されたタンディッシ約ｌ
！００ボンド／平方インチ（ｔｏ、 Ｊ ＭＰａ ）の
水圧 アルゴンタンク７ラツシ。
化学分析値および粉末サイズ分布をそれぞれ表Ｉおよび
表ＩＩＫ与える。他の微粒化組成物、例えばモネル（Ｍ
ＯＮＥＬ ）合金４！ＯＯ（モネルは４７３０７丁ミリ
−・オブ・カンパニーズの商標である）、キープロニッ
ケルなどを意図することができる。また、粉末は、予め
ブレンドされた混合元素状粉末、例えばＮｉ−Ｃｒ、
Ｎｉ−Ａｌ、 Ｎ１−Ｃｂなど、または微粒化粉末と混
合元素との組み合わせであることができる。水微粒化粉
末は、適用可能な場合には、コストおよび圧縮性の見地
からガス微粒化粉末よりも好ましい。
表ＩＩＫ与える。他の微粒化組成物、例えばモネル（Ｍ
ＯＮＥＬ ）合金４！ＯＯ（モネルは４７３０７丁ミリ
−・オブ・カンパニーズの商標である）、キープロニッ
ケルなどを意図することができる。また、粉末は、予め
ブレンドされた混合元素状粉末、例えばＮｉ−Ｃｒ、
Ｎｉ−Ａｌ、 Ｎ１−Ｃｂなど、または微粒化粉末と混
合元素との組み合わせであることができる。水微粒化粉
末は、適用可能な場合には、コストおよび圧縮性の見地
からガス微粒化粉末よりも好ましい。
表！
水撒粒化ニッケル粉末の化学分析
（ヒートＡ）
Ｍｎ ８１ ＡＩ ＴＩ Ｆ＠Ｃｕ ＣＯ！
Ｎ、 Ｎｉ０１７０．０４０．０？ ０．１／ １７
．／＜４０．／Ｊ Ｏ，０／Ｉｔ Ｏ，１１ ０．００
２残部表■ ＋１００ ／３．０ −１００ ＋２００ ２７．を −一００ ＋３２ｊ ２１．ター
３２！ ３！、！ バッチ１０ボンド（弘、！ｔＫ９）をコブレードロス（
Ｒａｇｓ ：商標）ミキサー中で次の通り調製した。
Ｎ、 Ｎｉ０１７０．０４０．０？ ０．１／ １７
．／＜４０．／Ｊ Ｏ，０／Ｉｔ Ｏ，１１ ０．００
２残部表■ ＋１００ ／３．０ −１００ ＋２００ ２７．を −一００ ＋３２ｊ ２１．ター
３２！ ３！、！ バッチ１０ボンド（弘、！ｔＫ９）をコブレードロス（
Ｒａｇｓ ：商標）ミキサー中で次の通り調製した。
１、 １００メッシａＮｔ粉末１１、、！を重量係、
エチルセルロース結合剤３重量係およびステアリン酸亜
鉛潤滑剤１７．ｊ重量係を約１０分間ブレンドした。
エチルセルロース結合剤３重量係およびステアリン酸亜
鉛潤滑剤１７．ｊ重量係を約１０分間ブレンドした。
コロ 水ｉｏ重重量上添加し、約２０分間ブレンドした
。
。
混合物のコンシスチンシーは、「重粘上」のコンシスチ
ンシーに似ている。
ンシーに似ている。
意図される他の水をベースとする結合剤系は、メチルセ
ルロースまたは水ガラスを包含する。溶媒をペースとす
る系は、結合剤としてポリビニルピロリドンと一緒のジ
エチレングリコールであることができた。結合剤、潤滑
剤および水の量は、焼結時の製品分解を最小限にするた
めに許容可能な押出性と一致し【できるだけ低く保たれ
るべきである。
ルロースまたは水ガラスを包含する。溶媒をペースとす
る系は、結合剤としてポリビニルピロリドンと一緒のジ
エチレングリコールであることができた。結合剤、潤滑
剤および水の量は、焼結時の製品分解を最小限にするた
めに許容可能な押出性と一致し【できるだけ低く保たれ
るべきである。
押出
実験室サイズのスクリュー型オーガ重合体プレスを使用
して、混合物を押し出した。
して、混合物を押し出した。
！、 オーガ直径−０，７重インチ（／り、ｌ龍）直径
コ、オーガ長さ対置径比−叱：ｌ
ジ オーガ圧縮比−λ：ｌ
久 オーガ速度−３１Ａｒｐｍ
尤 ダイ直径−０，２３０インチ（ｅ，μＵ）４ 押出
比−３二１ ２ 押出速度−２フイ一ト／分（０，４１ｍ７分）ξ
バレルおよびダイホルダー冷却−氷パツクえ グリーン
棒−３９？／フィート（１３Ｑｙ−／ｆｎ）ＩＯ，空気
乾燥俸−３６？／フィー）（／コＯＰ／愼）１１、
棒−直径０．２参〇インチ（ル、ｌ鵡）×長さ約７弘イ
ンチ（３ｊ、≦１） 製品処理量を最大限にするために商業的サイズの押出機
および自動化テークアツプ装置を使用する時に押出条件
が対応して変化するであろうことが、認識されるべきで
ある。１°棒」および］”ワイヤ」なる用語は、交換可
能に使用される。
比−３二１ ２ 押出速度−２フイ一ト／分（０，４１ｍ７分）ξ
バレルおよびダイホルダー冷却−氷パツクえ グリーン
棒−３９？／フィート（１３Ｑｙ−／ｆｎ）ＩＯ，空気
乾燥俸−３６？／フィー）（／コＯＰ／愼）１１、
棒−直径０．２参〇インチ（ル、ｌ鵡）×長さ約７弘イ
ンチ（３ｊ、≦１） 製品処理量を最大限にするために商業的サイズの押出機
および自動化テークアツプ装置を使用する時に押出条件
が対応して変化するであろうことが、認識されるべきで
ある。１°棒」および］”ワイヤ」なる用語は、交換可
能に使用される。
焼結
棒を２０３０″Ｆ （１１２１℃）で４中で１〜１時間
焼結した。焼結直径は、０１２３０インチ（ｊｊｍ）で
あった。すべての棒は、中心下方への直径約０．０２１
インチ（０，６ψ１ｌＩｌ）の穴を含んでいたので、焼
結密度は、意味がない。勿論、焼結温度、時間および雰
囲気は、金属粉末含量に依存して変化するであろう。
焼結した。焼結直径は、０１２３０インチ（ｊｊｍ）で
あった。すべての棒は、中心下方への直径約０．０２１
インチ（０，６ψ１ｌＩｌ）の穴を含んでいたので、焼
結密度は、意味がない。勿論、焼結温度、時間および雰
囲気は、金属粉末含量に依存して変化するであろう。
欅中の中心穴は、ダイ内で発生する熱の結果である。押
出材料は、熱のため膨張し、径方向膨張の結果、空隙が
形成される。この穴は、ダイを再整備しかつダイホルダ
ーおよびバレルの制御された冷却で排除され得る。中心
穴の排除は、全強度および靭性な増大するであろう。
出材料は、熱のため膨張し、径方向膨張の結果、空隙が
形成される。この穴は、ダイを再整備しかつダイホルダ
ーおよびバレルの制御された冷却で排除され得る。中心
穴の排除は、全強度および靭性な増大するであろう。
すべての直径０．２３０インチ（ｊｊｍ）の焼結棒を７
パスで直径０−１９０インチ（４Ｃｊｍ）に冷間スェー
ジングした（冷間圧下３２％）。この冷間圧下は、中心
における穴を閉じるのに十分ではなかりた。／７！０″
Ｐ（りｊ４”Ｃ）、Ｈ，中でに分間焼鈍後、若干の棒を
２パスで直径０，１６０インチ（４１，／ｍ）に冷間ス
ェージングした。この時点で、中心穴を閉じ、棒は理論
密度のりＡｎであった。若干の棒を再度／７！０″Ｆ（
りｔｌＬ℃） 、 Ｈ，中で９分間焼鈍し、コパスでｏ
、ｔｚｚ、０．／！コまた０、／参タインチ（３，２ａ
＋、３４關、３．７鵡）に冷間スェージングした。
パスで直径０−１９０インチ（４Ｃｊｍ）に冷間スェー
ジングした（冷間圧下３２％）。この冷間圧下は、中心
における穴を閉じるのに十分ではなかりた。／７！０″
Ｐ（りｊ４”Ｃ）、Ｈ，中でに分間焼鈍後、若干の棒を
２パスで直径０，１６０インチ（４１，／ｍ）に冷間ス
ェージングした。この時点で、中心穴を閉じ、棒は理論
密度のりＡｎであった。若干の棒を再度／７！０″Ｆ（
りｔｌＬ℃） 、 Ｈ，中で９分間焼鈍し、コパスでｏ
、ｔｚｚ、０．／！コまた０、／参タインチ（３，２ａ
＋、３４關、３．７鵡）に冷間スェージングした。
この時点で、密度は、それぞれ理論密度の〃、りｒまた
はタタ憾でありた。棒の条件を表■に表示する。
はタタ憾でありた。棒の条件を表■に表示する。
ＣＷは冷間加工である。
試料参および７は、ニッケル約り！憾、鉄３係、および
炭素ｌＬｓからなる商業的Ｎ１−ＲＯＤ溶接電極である
（Ｎｌ−ＲＯＤはインコ・）Ｔミリ−・オプ・カンパニ
ーズの商標である）。
炭素ｌＬｓからなる商業的Ｎ１−ＲＯＤ溶接電極である
（Ｎｌ−ＲＯＤはインコ・）Ｔミリ−・オプ・カンパニ
ーズの商標である）。
溶接棒評価
フラックス被覆
商業的専売の混合物を実験室押出機で使用して。
大部分の押出棒を７ラツクス被覆した。試料ｒの棒！本
を商業的押出機で７ラツクス被覆した。１つの棒は、欠
陥で破壊した。それぞれ試料ＩＱおよびｒからの棒１３
本および７本を商業的装置で困難なしに７ラツクス被覆
した。理論密度のタル〜タタ係程度の最終密度は、フラ
ックス被覆時に「取扱性」に十分な強度を与えるらしい
。フラックス被覆棒を強制通風炉中で１００″Ｆ（もυ
℃）において約ｌ了時間焼成した。
を商業的押出機で７ラツクス被覆した。１つの棒は、欠
陥で破壊した。それぞれ試料ＩＱおよびｒからの棒１３
本および７本を商業的装置で困難なしに７ラツクス被覆
した。理論密度のタル〜タタ係程度の最終密度は、フラ
ックス被覆時に「取扱性」に十分な強度を与えるらしい
。フラックス被覆棒を強制通風炉中で１００″Ｆ（もυ
℃）において約ｌ了時間焼成した。
先ず、直径０．／Ｊ、１インチ（３，２鵡）および０．
１！！インチ（３，り鰭）の実験室製造棒は、ダクタイ
ル鉄およびねずみ鋳鉄の両方に対する単一ビード・オン
・プレート試験を経て商業的に製造された棒に等価であ
ることが示された。溶接設定は、それぞれ直径０．／２
！イ／テ（３，２ＩａＩ）およびＱ、１３インチ（３，
り鰭）の棒の場合に／１０ｋ１２：ＬＶおよびｉｓｏ
Ａ％」Ｖであった。
１！！インチ（３，り鰭）の実験室製造棒は、ダクタイ
ル鉄およびねずみ鋳鉄の両方に対する単一ビード・オン
・プレート試験を経て商業的に製造された棒に等価であ
ることが示された。溶接設定は、それぞれ直径０．／２
！イ／テ（３，２ＩａＩ）およびＱ、１３インチ（３，
り鰭）の棒の場合に／１０ｋ１２：ＬＶおよびｉｓｏ
Ａ％」Ｖであった。
Ｐ／Ｍ棒（試料！および６）は、スラグ被覆率以外は（
即ち、りｊ４ｖｓコントロールの場合の被覆＄／ＤＯ係
）溶接性がコントロールＮＩ−ＲＯＤ溶接電極（試料４
Ａ）と本質上等価であると判定された。このことは、ダ
クタイル鉄およびねずみ鋳鉄の両方で見られた。ビード
縁におけるこの不完全な被覆は、実験欅溶接ビードが凸
よシも平らまたは凹である傾向を有するという観察に関
係され得る。溶接ビード内の凸状は、フラックス組成物
または溶接条件の変化によって達成され得る。
即ち、りｊ４ｖｓコントロールの場合の被覆＄／ＤＯ係
）溶接性がコントロールＮＩ−ＲＯＤ溶接電極（試料４
Ａ）と本質上等価であると判定された。このことは、ダ
クタイル鉄およびねずみ鋳鉄の両方で見られた。ビード
縁におけるこの不完全な被覆は、実験欅溶接ビードが凸
よシも平らまたは凹である傾向を有するという観察に関
係され得る。溶接ビード内の凸状は、フラックス組成物
または溶接条件の変化によって達成され得る。
コントロールｖｌ直径０．／コｊインチ（３，コ鵡）ね
ずみ鋳鉄の場合には、Ｐ／Ｍ俸（試料６、ｑおよび１０
）のスラグ被覆率は約７０％であり、一方ダクタイル鉄
の場合にはｔｏｏ４であった。この挙動（問題をもたら
さない）は、商業的棒で見られている。この現象の理由
は、完全には理解されていない。
ずみ鋳鉄の場合には、Ｐ／Ｍ俸（試料６、ｑおよび１０
）のスラグ被覆率は約７０％であり、一方ダクタイル鉄
の場合にはｔｏｏ４であった。この挙動（問題をもたら
さない）は、商業的棒で見られている。この現象の理由
は、完全には理解されていない。
直径０，１２！インチ（Ｊ、Ｊｍ）の面取υ溶接ダクタ
イル鉄に対する非拘束面取シ溶接においては、出発亀裂
は、Ｐ／Ｍビード（試料！および６）で見られた。他の
点では、溶接デポジット＆モコントロール捧（試料４ｃ
）と等価であった。また、拘束状態においては、出発亀
裂は、両方のＰ／Ｍ棒において見られた。
イル鉄に対する非拘束面取シ溶接においては、出発亀裂
は、Ｐ／Ｍビード（試料！および６）で見られた。他の
点では、溶接デポジット＆モコントロール捧（試料４ｃ
）と等価であった。また、拘束状態においては、出発亀
裂は、両方のＰ／Ｍ棒において見られた。
直径ｏ、ｉｓｊインチ（３，９ｆｌ）の面取り溶接ダク
タイル鉄に対する非拘束面取り溶接においては、亀裂は
観察されなかった。しかしながら、拘束面取シ溶接にお
いては、出発亀裂がＰ／Ｍビード（試料ｔおよびり）で
認められ、そして中心線亀裂がＰ／Ｍビード（試料？お
よびＩＯ）で認められた。溶接ビードは、拘束面取シ溶
接において中心線亀裂を促進することがある凹形であっ
た口溶接条件が変化されてＰ／Ｍビード内に凸状溶接ビ
ードを達成した時には、中心線亀裂は・回避された。時
々の出発亀裂は、依然として可視であった。しかしなが
ら、それらは、異常ではなく、そして溶接部の一体性に
有害であるとはみなされな〜１゜ 両頁径におけるコントロール棒と一緒にすべてのＰ／Ｍ
棒を多孔質巣評価用の三ビード・オン・プレート試験に
付した。Ｐ／Ｍ棒の操作性は、コントロールに等価であ
ると判定された。溶接欠陥は認められなかった。微粒子
コダック（Ｋｏｄａｋ。
タイル鉄に対する非拘束面取り溶接においては、亀裂は
観察されなかった。しかしながら、拘束面取シ溶接にお
いては、出発亀裂がＰ／Ｍビード（試料ｔおよびり）で
認められ、そして中心線亀裂がＰ／Ｍビード（試料？お
よびＩＯ）で認められた。溶接ビードは、拘束面取シ溶
接において中心線亀裂を促進することがある凹形であっ
た口溶接条件が変化されてＰ／Ｍビード内に凸状溶接ビ
ードを達成した時には、中心線亀裂は・回避された。時
々の出発亀裂は、依然として可視であった。しかしなが
ら、それらは、異常ではなく、そして溶接部の一体性に
有害であるとはみなされな〜１゜ 両頁径におけるコントロール棒と一緒にすべてのＰ／Ｍ
棒を多孔質巣評価用の三ビード・オン・プレート試験に
付した。Ｐ／Ｍ棒の操作性は、コントロールに等価であ
ると判定された。溶接欠陥は認められなかった。微粒子
コダック（Ｋｏｄａｋ。
商標）「Ｍ」フィルムを使用してプレートを１７０Ｖ、
１０ｍＡ 、２分露出でＸ線処理した。すべ【の溶接物
は、直径０．１２２ｔインチ（Ｊ、２Ｍ）の商業的ＮＩ
−ＲＯＤ溶接電極コントロール以外は多孔質巣を含まな
かった。コントロールは、１３個の細孔を含んでいた。
１０ｍＡ 、２分露出でＸ線処理した。すべ【の溶接物
は、直径０．１２２ｔインチ（Ｊ、２Ｍ）の商業的ＮＩ
−ＲＯＤ溶接電極コントロール以外は多孔質巣を含まな
かった。コントロールは、１３個の細孔を含んでいた。
例■
前記の本質上純粋なニッケル系の場合の成功の結果に鑑
みて、注意は、モネルニッケルー銅合金溶接ワイヤーを
Ｐ／Ｍ技術で押し出すことに向けられた（七ネルは、イ
ンコ・）〒ミリー・オン・カンハニーズの商標である）
。
みて、注意は、モネルニッケルー銅合金溶接ワイヤーを
Ｐ／Ｍ技術で押し出すことに向けられた（七ネルは、イ
ンコ・）〒ミリー・オン・カンハニーズの商標である）
。
粒状モネル合金／１７ （以下、Ｐ ／ Ｍ ／１７
）およびｌりＯ（以下、Ｐ／Ｍ／りＯ）粉末スラリーの
押出で作られかつ理論密度のり７〜２９１％に圧密され
た溶接ワイヤーを、以下で評価する。評価は、（１）全
溶接性特性、（２）曲げおよび引張試験、（３）溶接健
全さ、および（４）化学分析からなっていた。
）およびｌりＯ（以下、Ｐ／Ｍ／りＯ）粉末スラリーの
押出で作られかつ理論密度のり７〜２９１％に圧密され
た溶接ワイヤーを、以下で評価する。評価は、（１）全
溶接性特性、（２）曲げおよび引張試験、（３）溶接健
全さ、および（４）化学分析からなっていた。
一般に、Ｐ／Ｍ／１７心線およびＰ／Ｍ／９０心線の溶
接性、即ち操作性、アーク安定性、スラグ除去、健全さ
などは、商業的コントロール欅に等価であると判定され
た。Ｐ／Ｍ欅中高酸素にも拘らず、低酸素量が、コント
ロールおよびＰ／Ｍ棒の両方の溶接デポジット中に見出
された。衝合わせ溶接物に対する曲げおよび引張試験結
果は、等価の性質を示した。理論密度（ＴＤ）の９１〜
り４！憾の範囲内においては、Ｐ／Ｍ溶接溶接棒′取扱
性」は、爾後の高速自動化取扱いに不満足であると判定
された。純ニッケルＰ／Ｍ溶接棒の場合のように、理論
密度の約りｊ −１００俤が満足である。
接性、即ち操作性、アーク安定性、スラグ除去、健全さ
などは、商業的コントロール欅に等価であると判定され
た。Ｐ／Ｍ欅中高酸素にも拘らず、低酸素量が、コント
ロールおよびＰ／Ｍ棒の両方の溶接デポジット中に見出
された。衝合わせ溶接物に対する曲げおよび引張試験結
果は、等価の性質を示した。理論密度（ＴＤ）の９１〜
り４！憾の範囲内においては、Ｐ／Ｍ溶接溶接棒′取扱
性」は、爾後の高速自動化取扱いに不満足であると判定
された。純ニッケルＰ／Ｍ溶接棒の場合のように、理論
密度の約りｊ −１００俤が満足である。
現代の高速溶接棒取扱装置は、棒を４００１分の速度で
ニジエフシランすることができる。棒がこのようなＩ′
ｉｌ（取扱性）に耐えるのに十分な程密でなげれば、棒
は疑いなく破壊するであろう。試験において、約２７４
未満の密度を有する若干の棒は、手動時に破壊した。こ
のような棒の溶接特性は、不満足であったとは言われな
い。むしろ、自動化取扱いが意図されるならば、これら
の高密度（り５幅以上）が好ましい。
ニジエフシランすることができる。棒がこのようなＩ′
ｉｌ（取扱性）に耐えるのに十分な程密でなげれば、棒
は疑いなく破壊するであろう。試験において、約２７４
未満の密度を有する若干の棒は、手動時に破壊した。こ
のような棒の溶接特性は、不満足であったとは言われな
い。むしろ、自動化取扱いが意図されるならば、これら
の高密度（り５幅以上）が好ましい。
モネル溶接電極ｌｒ７の公称組成は、ニッケル約３２鴫
、銅４４４およびマンガンλ憾を包含する。モネル溶接
電極／９０の公称組成は、ニッケル約ｔｊ％、＄３０．
！％およびマンガン３チを包含する。
、銅４４４およびマンガンλ憾を包含する。モネル溶接
電極／９０の公称組成は、ニッケル約ｔｊ％、＄３０．
！％およびマンガン３チを包含する。
モネル合金／１７ （３０Ｋｇ ）ヒートを例Ｉと同様
の状況下で水微粒化した。鋳込温度は２７００″Ｐ（ｔ
４Ａｒｒｃ）であった。化学分析値および粉末サイズ分
布をそれぞれ表ＩＶおよびＶに与える。
の状況下で水微粒化した。鋳込温度は２７００″Ｐ（ｔ
４Ａｒｒｃ）であった。化学分析値および粉末サイズ分
布をそれぞれ表ＩＶおよびＶに与える。
表■
ＮＩ Ｍｎ ＳＩ Ｔｉ ＣＯ，Ｎ、 Ｃｕ２１、！
０．ｕ２０．０１０，０１０，００１０．ＯＦ！ ０
．００３残部表Ｖ ＋ １００ １！、Ａ −１００＋コ００ Ｊ７ｊ −２００＋３２ｊｔ ／ｌｒ、１ −３−！ ２１．７ 鋳込温度がλ７７ｊν（１ｊ２４Ａ”ｃ ）である以外
は、モネル合金ｌりｏ（ｓｏＱ）ヒートを前記のように
水微粒化した。若干のノズル閉塞が生じた。このことは
、溶接性用にＭｎ、ＡＩおよび（または）ＴＩの所要添
加物（キエプロニッケルおよびニッケルー銅合金の両方
においてノズル閉塞問題を生ずることがある）のブレン
ドパック（ｂｌ＠ｎｄ ｂ轟ｅｋ ） スる必要を強調
する。わかるであろうように、このアプローチは満足で
あることを証明した。
０．ｕ２０．０１０，０１０，００１０．ＯＦ！ ０
．００３残部表Ｖ ＋ １００ １！、Ａ −１００＋コ００ Ｊ７ｊ −２００＋３２ｊｔ ／ｌｒ、１ −３−！ ２１．７ 鋳込温度がλ７７ｊν（１ｊ２４Ａ”ｃ ）である以外
は、モネル合金ｌりｏ（ｓｏＱ）ヒートを前記のように
水微粒化した。若干のノズル閉塞が生じた。このことは
、溶接性用にＭｎ、ＡＩおよび（または）ＴＩの所要添
加物（キエプロニッケルおよびニッケルー銅合金の両方
においてノズル閉塞問題を生ずることがある）のブレン
ドパック（ｂｌ＠ｎｄ ｂ轟ｅｋ ） スる必要を強調
する。わかるであろうように、このアプローチは満足で
あることを証明した。
化学分析値を表■に与える。ノズル閉塞のため代表では
ないであろうので、粉末サイズ分布を与えない。しかし
ながら、通常の状況下では、それは、モネル合金１１７
粉末に近似しているであろう（表Ｖ）。
ないであろうので、粉末サイズ分布を与えない。しかし
ながら、通常の状況下では、それは、モネル合金１１７
粉末に近似しているであろう（表Ｖ）。
表■
ｔり、ｊ Ｏ，’ＡＩ ０１０３０，０／ ０．０１０
．０１７０．ＤＯ弘残部スラリー調製 先ず、乾燥粉末を曲げたワイヤーを含有するジャーミル
中で約１時間ブレンドした。通常のプラクティスで、乾
式ブレンドは、増圧棒付きのＶ円錐プレングー中で行わ
れるであろう。ブレンドを２ブレードロースミキサーに
移し、水を添加し、約−分間混合した。混合物のコンシ
スチンシーは、「重粘上」のものに似ている。スラリー
調製の詳細を以下に与える。
．０１７０．ＤＯ弘残部スラリー調製 先ず、乾燥粉末を曲げたワイヤーを含有するジャーミル
中で約１時間ブレンドした。通常のプラクティスで、乾
式ブレンドは、増圧棒付きのＶ円錐プレングー中で行わ
れるであろう。ブレンドを２ブレードロースミキサーに
移し、水を添加し、約−分間混合した。混合物のコンシ
スチンシーは、「重粘上」のものに似ている。スラリー
調製の詳細を以下に与える。
モネル合金／Ｉｒ７
重量（ｙ−）
一７００メツシ、微粒化粉末 コ３１７．７
！Ｎ１−４５Ｔｉ粉末（ブレンドバック）
ｔｏｏ、１Ｍｎ粉末（ブレンドバック）
ｒＦ・粉末（ブレンドパック） ３．７
ｊコｚｏｏ、ｏ。
！Ｎ１−４５Ｔｉ粉末（ブレンドバック）
ｔｏｏ、１Ｍｎ粉末（ブレンドバック）
ｒＦ・粉末（ブレンドパック） ３．７
ｊコｚｏｏ、ｏ。
エチルセルロース（３重量係） ９０．００
ステアリン酸亜鉛（０，！？重量憾） ｉｓ、
ｏ。
ステアリン酸亜鉛（０，！？重量憾） ｉｓ、
ｏ。
水（／Ｊ重量係） ３りｓ、ｏ
。
。
３０００．００
モネル合金ｌり０
重量（？）
−１００メツシユ微粒化粉末 コｕ２０．０
０Ｔｌ粉末（ブレンドバック） ３７．ｊ
Ａｌ粉末（ブレンドパック） ３゜Ｍｎ粉
末（ブレンドパック） ｌコ、ｊＣ粉末（ブ
レンドバック）０．５ ２！ＤＯ，！ エチルセルロース（Ｊ Ｍｆｋ４ ） ｙ。
０Ｔｌ粉末（ブレンドバック） ３７．ｊ
Ａｌ粉末（ブレンドパック） ３゜Ｍｎ粉
末（ブレンドパック） ｌコ、ｊＣ粉末（ブ
レンドバック）０．５ ２！ＤＯ，！ エチルセルロース（Ｊ Ｍｆｋ４ ） ｙ。
ステアリン酸亜鉛（０，１重量憾） ｔＳ水（
／Ｊ重量４）３りｊ ３０００、！ 押出 前記例■におけるように、混合物を連続スクリュー型オ
ーガ重合体プレスで押し出した。方法および得られたワ
イヤーの物理的詳細は、同一であった。押出およびワイ
ヤーパラメーターについては例■参照。
／Ｊ重量４）３りｊ ３０００、！ 押出 前記例■におけるように、混合物を連続スクリュー型オ
ーガ重合体プレスで押し出した。方法および得られたワ
イヤーの物理的詳細は、同一であった。押出およびワイ
ヤーパラメーターについては例■参照。
焼結
風乾Ｐ／Ｍｌｒ７および１ｖｏｒｙイヤーを２ｏｚｏ
”Ｆ（１／コ／”Ｃ，）におい【馬中で１時間バッチ焼
結した。焼結後、棒直径は約０．２２ｊインチ（ｊ、７
ｍ）であった。例Ｉの場合のように、すべての棒は中心
下方への直径約０．０２ｊインチ（ｏ、、ｇ４ｃｍ）の
穴を含んでいたので、焼結密度は、有意義ではない。
”Ｆ（１／コ／”Ｃ，）におい【馬中で１時間バッチ焼
結した。焼結後、棒直径は約０．２２ｊインチ（ｊ、７
ｍ）であった。例Ｉの場合のように、すべての棒は中心
下方への直径約０．０２ｊインチ（ｏ、、ｇ４ｃｍ）の
穴を含んでいたので、焼結密度は、有意義ではない。
冷間スェージングによる圧密
直径０．２２３インチ（ｊ、７鰭）のすべてのＰ／Ｍ棒
を７パスで直径ｏ、ｔｔｒインチ（弘１ｍ）に冷間スェ
ージングした（冷間圧下３０％）。この冷間圧下は、中
心における穴を閉じるのに十分ではなかりた。１７３０
下（り４ｃ３℃）、Ｈ２でＪ分間焼鈍後、棒をＪパスで
直径ｏ、ｉｓｒインチ（４’−）に冷間スエ−シンクし
た（冷間圧下ｘｚ４）。次いで、それらを心なし研削し
て直径０．１１１インチ（０，３り１ＩｊＩ）とした。
を７パスで直径ｏ、ｔｔｒインチ（弘１ｍ）に冷間スェ
ージングした（冷間圧下３０％）。この冷間圧下は、中
心における穴を閉じるのに十分ではなかりた。１７３０
下（り４ｃ３℃）、Ｈ２でＪ分間焼鈍後、棒をＪパスで
直径ｏ、ｉｓｒインチ（４’−）に冷間スエ−シンクし
た（冷間圧下ｘｚ４）。次いで、それらを心なし研削し
て直径０．１１１インチ（０，３り１ＩｊＩ）とした。
この時点で、密度は、それぞれモネル溶接電極ｉｖｙお
よび１９０の場合に理論密度のりμチおよび９１４であ
った。欅用の加工条件を表■および表■に与える。追加
の緻密化工程（例えば最終冷間スェージング操作）は、
密度を理論密度のり７４以上に高めるのに必要である。
よび１９０の場合に理論密度のりμチおよび９１４であ
った。欅用の加工条件を表■および表■に与える。追加
の緻密化工程（例えば最終冷間スェージング操作）は、
密度を理論密度のり７４以上に高めるのに必要である。
これは、十分に自動化された取扱いを可能にするであろ
う。
う。
表■
１０ コントロール −
１００１１ ｉｔ／
コｆ ／ タ
ぴ／） ／７３（７”Ｆ（タｔＡ３℃）／２ｏ分／
Ｈｔ表■ ｌコ コントロール −
ｉｏ。
１００１１ ｉｔ／
コｆ ／ タ
ぴ／） ／７３（７”Ｆ（タｔＡ３℃）／２ｏ分／
Ｈｔ表■ ｌコ コントロール −
ｉｏ。
１、ｊ ！／ 、２
ｔ ／ タｌ／） １
７３０″Ｆ（舛３℃）／２０分／ Ｈｔすべての裸俸を
実験室押出機で７ラツクス被覆した。コントロールおよ
び実験Ｐ／Ｍ組成物の約Ｊの棒を製造した。すべてのフ
ラックス被覆棒を強制空気炉中でｒｏｏ”Ｐ Ｃ４！２
７℃）において約／Ｔ時間焼成した。
ｔ ／ タｌ／） １
７３０″Ｆ（舛３℃）／２０分／ Ｈｔすべての裸俸を
実験室押出機で７ラツクス被覆した。コントロールおよ
び実験Ｐ／Ｍ組成物の約Ｊの棒を製造した。すべてのフ
ラックス被覆棒を強制空気炉中でｒｏｏ”Ｐ Ｃ４！２
７℃）において約／Ｔ時間焼成した。
単一ビード・オン・プレート
実験Ｐ ／Ｍおよびコントロールモネル溶接電極／１７
およびｌりＯ棒のスラグ被覆率を包含する操作性は、本
質上等価であると判定された。すべてのビート輪郭は、
凸状であった。溶接設定は、／２ｊＡ、＄Ｖであった。
およびｌりＯ棒のスラグ被覆率を包含する操作性は、本
質上等価であると判定された。すべてのビート輪郭は、
凸状であった。溶接設定は、／２ｊＡ、＄Ｖであった。
三ビード・オン・プレート
すべての溶接プレートは、目視的に溝足であるラシかり
た。コントロール棒で作られた溶接界面は、Ｐ／Ｍ棒の
ものよシも若干清浄であるらしかった。低融点非金属共
晶に似ている若干のスラグパラドルが、認められた。以
前の経験は、それらが有害とは考えられない複雑なフッ
化物であ！ｌ１％ることを示唆した。Ｘ線評価の結果を
表■に与える。Ｐ／Ｍ／りＯ心ａＳ接物が、欠陥とは考
えられない多くの微細な［無関係（ｎｏｎ −ｒｅｌｅ
ｖａｎｔ ） Ｊ細孔を示したことに留意。爾後の引張
および曲げ試験は、事実、それらが有害ではないことを
示した。
た。コントロール棒で作られた溶接界面は、Ｐ／Ｍ棒の
ものよシも若干清浄であるらしかった。低融点非金属共
晶に似ている若干のスラグパラドルが、認められた。以
前の経験は、それらが有害とは考えられない複雑なフッ
化物であ！ｌ１％ることを示唆した。Ｘ線評価の結果を
表■に与える。Ｐ／Ｍ／りＯ心ａＳ接物が、欠陥とは考
えられない多くの微細な［無関係（ｎｏｎ −ｒｅｌｅ
ｖａｎｔ ） Ｊ細孔を示したことに留意。爾後の引張
および曲げ試験は、事実、それらが有害ではないことを
示した。
表■
コントロール七ネル合金／１７ ２つの細孔Ｐ／Ｍ
ｌｒ７ コつの細孔コントロール
モネル合金１９０ １つの細孔Ｐ／Ｍ／りＯ細孔な
し一約３゜ の直径０．０２ｊイ ンチ（０，６４Ａ鵡） の「無関係」細 孔 衝合せ溶接 溶接物を２つのプレート〔裏張シブレートは０．２ｔイ
ンチ（ｊ４ｍ＋）の小開口部（「Ｖ」の底）を覆う〕間
に形成された開口Ｖ字状トルー（ｔｒｏｕｇｈ ）内に
おろした。溶接設定は、Ｐ／Ｍ／ｒｙ合金およびコント
ロールモネル合金ｌｒ７ワイヤーの場合にはＩＪＪ−１
，薯Ｖであり、そしてＰ／Ｍ ／りＯ合金およびコント
ロールモネル合金７５ＦＯワイヤーの場合には／４ＬＯ
ｋ１ＭＶであった。各々はｔつのビードデボジ”ットを
有し曵いた。厚さ０．３７１インチ（り、ＪＩＫｍ）の
プレートは、マツチング組成物であった。
ｌｒ７ コつの細孔コントロール
モネル合金１９０ １つの細孔Ｐ／Ｍ／りＯ細孔な
し一約３゜ の直径０．０２ｊイ ンチ（０，６４Ａ鵡） の「無関係」細 孔 衝合せ溶接 溶接物を２つのプレート〔裏張シブレートは０．２ｔイ
ンチ（ｊ４ｍ＋）の小開口部（「Ｖ」の底）を覆う〕間
に形成された開口Ｖ字状トルー（ｔｒｏｕｇｈ ）内に
おろした。溶接設定は、Ｐ／Ｍ／ｒｙ合金およびコント
ロールモネル合金ｌｒ７ワイヤーの場合にはＩＪＪ−１
，薯Ｖであり、そしてＰ／Ｍ ／りＯ合金およびコント
ロールモネル合金７５ＦＯワイヤーの場合には／４ＬＯ
ｋ１ＭＶであった。各々はｔつのビードデボジ”ットを
有し曵いた。厚さ０．３７１インチ（り、ＪＩＫｍ）の
プレートは、マツチング組成物であった。
コントロールモネル合金ｌ５ＰＯ心線フレートは、清浄
なビードデポジットを示した。初期ビードデポジットは
、Ｐ／Ｍ心線の場合には清浄ではなかったが、後のパス
で「清浄化コした。このことは、希釈効果によることが
でき、即ち希釈は爾後のパスにおいてよシ少ない、コバ
ス後、爾後のビード表面は、コントロールモネル合金／
１７心線衝合わせ溶接物の場合には清浄であった。しか
しながら、６パス後にさえ、Ｐ／Ｍ／１７心線の場合の
ビード表面は、わずかに変色した。重大な欠点であると
は考えられないが、変色の理由は未知である。
なビードデポジットを示した。初期ビードデポジットは
、Ｐ／Ｍ心線の場合には清浄ではなかったが、後のパス
で「清浄化コした。このことは、希釈効果によることが
でき、即ち希釈は爾後のパスにおいてよシ少ない、コバ
ス後、爾後のビード表面は、コントロールモネル合金／
１７心線衝合わせ溶接物の場合には清浄であった。しか
しながら、６パス後にさえ、Ｐ／Ｍ／１７心線の場合の
ビード表面は、わずかに変色した。重大な欠点であると
は考えられないが、変色の理由は未知である。
曲げ試験
前記衝合わせ溶接物を横断直曲げおよび側方向げの両方
に付した。両方を直径７フインチ（３６、ｉｎ）のマン
ドレル上で１１０ ”曲げて２Ｔ曲げを生じた。目視お
よびＸ線検査は、実験Ｐ／Ｍまたはコントロール溶接物
のいずれにも割れ目を示さなかった。
に付した。両方を直径７フインチ（３６、ｉｎ）のマン
ドレル上で１１０ ”曲げて２Ｔ曲げを生じた。目視お
よびＸ線検査は、実験Ｐ／Ｍまたはコントロール溶接物
のいずれにも割れ目を示さなかった。
引張試験
ストリップ引張試験片を厚さ０．３７ｊインチ（Ｆ、ｊ
ｆｌ）の衝合わせ溶接物から機械加工した。試験ゲｌ
。
ｆｌ）の衝合わせ溶接物から機械加工した。試験ゲｌ
。
一ジ寸法は、厚さ一インチ（り、ｒａｍ）Ｘ幅丁イノ？
チ（／２７ａｌ）Ｘ長さ２インチ（ｊ／ｕ）であった。
引張試験結果を表Ｘに与える。示されるように、結果は
、匹敵し、そして仕様を満たす＠化学分析 Ｐ／Ｍ 溶接ワイヤー 化学分析値を表■に与える。大部分の元素の場合には、
量は、商業的仕様に近いか範囲内である。
、匹敵し、そして仕様を満たす＠化学分析 Ｐ／Ｍ 溶接ワイヤー 化学分析値を表■に与える。大部分の元素の場合には、
量は、商業的仕様に近いか範囲内である。
しかしながら、Ｐ／Ｍ溶接ワイヤー中の高酸素量に留意
。酸素はコントロール溶接棒においては測定されなかっ
たが、経験は、それらが０．０７重量％未満であろ５こ
とを示すであろう。以下に論じるよ５に、酸素（多分、
微粒化工程で導入）は、有害ではない。
。酸素はコントロール溶接棒においては測定されなかっ
たが、経験は、それらが０．０７重量％未満であろ５こ
とを示すであろう。以下に論じるよ５に、酸素（多分、
微粒化工程で導入）は、有害ではない。
溶接デポジット
化学分析値を表■に与える。コントロールおよびＰ／Ｍ
／１７およびｌりＱの両方は、匹敵し、そして仕様の範
囲内である。Ｐ／Ｍ溶接棒中の高酸素含量にも拘らず、
Ｐ／Ｍおよびコントロール溶接デポジットの両方は、低
酸素量を有する。Ｐ／Ｍ溶接棒の場合には、酸素は、フ
ラックス被覆物の作用によって除去される。
／１７およびｌりＱの両方は、匹敵し、そして仕様の範
囲内である。Ｐ／Ｍ溶接棒中の高酸素含量にも拘らず、
Ｐ／Ｍおよびコントロール溶接デポジットの両方は、低
酸素量を有する。Ｐ／Ｍ溶接棒の場合には、酸素は、フ
ラックス被覆物の作用によって除去される。
法令の規定に従って本発明の特定の態様がここに例示さ
れかつ説明されているが、当業者は、変形が特許請求の
範囲によってカバーされる本発明の形で施され得ること
、および本発明の成る特徴が他の特徴の対応の使用なし
に有利に時々使用され得ることを理解するであろう。
れかつ説明されているが、当業者は、変形が特許請求の
範囲によってカバーされる本発明の形で施され得ること
、および本発明の成る特徴が他の特徴の対応の使用なし
に有利に時々使用され得ることを理解するであろう。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ニッケル含有溶接ワイヤーを製造する粉末冶金法で
あって、 （ａ）ニッケル含有粉末を準備し、 （ｂ）粉末を含有するスラリーを調製し、 （ｃ）スラリーを連続的に押し出してワイヤーとし、 （ｄ）ワイヤーを焼結し、そして （ｅ）ワイヤーを理論密度の少なくとも約９１％以上に
圧密する ことを特徴とする、粉末冶金法。 ２、粉末のニッケル含量が、約２重量％以上である、特
許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、粉末が更に鋼、クロム、アルミニウムおよびニオブ
からなる群から選択される物質を包含する、特許請求の
範囲第１項に記載の方法。 ４、粉末が水微粒化される、特許請求の範囲第１項に記
載の方法。 ５、結合剤および潤滑剤が、スラリーに導入される、特
許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６、スラリーが、オーガ型押出プレスで押し出される、
特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ７、ワイヤーが、焼鈍される、特許請求の範囲第１項に
記載の方法。 ８、ワイヤーが、被覆される、特許請求の範囲第１項に
記載の方法。 ９、ワイヤーが、所定の大きさにスエージングされる、
特許請求の範囲第１項に記載の方法。 １０、ワイヤーが、理論密度の約９５〜１００％に圧密
される、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 １１、（ａ）ニッケル含有粉末を準備し、 （ｂ）粉末を有するスラリーを調製し、 （ｃ）スラリーを連続的に押し出してワイヤーとし、 （ｄ）ワイヤーを焼結し、そして （ｅ）棒を理論密度の少なくとも約９１％以上に圧密す
る ことによって製造される、自動装置によって取り扱うこ
とができる理論密度の少なくとも９１％のニッケル含有
溶接ワイヤー。 １２、ニッケル含量少なくとも約３０％を有する、特許
請求の範囲第１１項に記載のワイヤーから生ずる密接デ
ポジット。 １３、理論密度の約９５％以上の密度を有する、特許請
求の範囲第１１項に記載の溶接ワイヤー。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/751,053 US4624706A (en) | 1985-07-02 | 1985-07-02 | Weld wire from extruded nickel containing powder |
| US751053 | 2000-12-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6213503A true JPS6213503A (ja) | 1987-01-22 |
Family
ID=25020272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61155912A Pending JPS6213503A (ja) | 1985-07-02 | 1986-07-02 | 押出ニツケル含有粉末からの溶接ワイヤ− |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4624706A (ja) |
| EP (1) | EP0208496A1 (ja) |
| JP (1) | JPS6213503A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5040515A (en) * | 1989-11-09 | 1991-08-20 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Apparatus for detecting throttle opening of an engine |
| JP2004527381A (ja) * | 2001-05-29 | 2004-09-09 | ユナイテッド ステイツ パイプ アンド ファウンダリィ カンパニー | 延性の鉄のための、より高い延性を有する、欠点を減少させた溶接部及びその製造方法。 |
| JP2006035314A (ja) * | 2004-07-27 | 2006-02-09 | General Electric Co <Ge> | 粉末の射出成形により溶加材溶接棒を製造する方法 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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