JPS6213440A - 熱収縮性発泡フイルムおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は熱収縮性発泡フィルムおよびその製造方法に関
する。更に詳しくは耐熱性にすぐれ、たて、横の収縮比
か異なる、発泡されたアンバランシャルフイルムおよび
その製造方法に関する。

（従来技術） ガラス瓶、金属缶、プラスチック瓶等の容器にラベルの
役目と同時に破瓶を予防するための保護膜として、容器
の周囲および底部に商標や模様を印刷した熱収縮性フィ
ルムが装着される技術が開発され、ガラス瓶の薄内化が
可能となるとともに失態す印刷によるディスプレイ効果
が期待されることρ島らその需要力＝＞ｖ大している。

この用途に用いるフィルムは”収縮ラベル”と呼ばれ、
発泡ポリスチレンフィルム（以下単にＰＳフィルムと略
す）が広く用いられている。ＰＳフィルムは容器に充填
する内容液が９０〜９５℃までは充填することが可能で
ある。しかし食品の殺菌工程は、低温・長時間の殺菌か
ら徐々に高温・短時間に移行しつつあり、内容物によっ
ては１２０℃、８０分の殺菌を行なう。このような温度
ではＰＳ発泡収縮ラベルは表面が軟化して使用できない
。またＰＳ収縮ラベルの耐衝撃性が劣るために炭酸飲料
のように内圧のかかった状態で充填された瓶を落下した
場合、破損した瓶が広く飛散し危険である等の欠点があ
る。

またポリプロピレン単独重合体は、溶融温度による粘度
変化が非常に大きく、発泡に好適な溶融粘度範囲が狭く
、均一な微細発泡を得るのが難しく、得られたシート原
反をさらに延伸する場合には延伸方向に発泡セルの破壊
が観察され十分な緩衝効果が得られない。

プロピレン系重合体を用いたアンバランシャル発泡収縮
フィルムとしては、特開昭５９−１６６５８９号あるい
は特開昭５９−１７６３３５号公報等に提案されている
が、これらでは、いずれも結晶融点が１１５〜１４５℃
のプロピレン系重合体を用い、溶融押出により発泡シー
トを成形した後−軸延伸または二軸延伸を行なうことに
より、友て、横の収縮比を調整するものであり、耐熱性
等の点で充分なものとはいえない。さらに原反成型、延
伸という工程を経てフィルムが成型される為コスト高と
なる。

また、前述したようにポリプロピレン単味では発泡に好
適な溶融粘度が狭い湿度領域内に存在し、かつ溶融張力
が小さいため発泡圧による気泡破壊が発生するため、溶
融張力が大きく、かつポリプロピレンより広い温度範囲
内に好適粘度を有する低密度ポリエチレンもしくはエチ
レン・酢酸ビニル共重合体等を配合した組成物から発泡
シートを得る方法が提案されている（例えば、特公昭４
７−１９６２９号、特公昭５２−２２６６１号公報等）
。

しかしながら、低密度ポリエチレンの軟化点は８０〜１
１０℃、融点は１（１４〜１１０℃であり、ポリプロピ
レンとの配付物となっても、低軟化点側の樹脂から軟化
Ｂ融しはじめるため、前記本発明の目的とする１２０℃
の高温殺菌処理に耐えられず、緩衝効果のない収縮ラベ
ルとなってしまう。

更に、−軸延伸フィルムと二軸延伸フィルムとの比較を
すれば、発泡収縮性フィルムを瓶に装着する際には円周
方向に緊密に収縮させる必要があり、通常に円周方向に
収縮率の大きい方向を使用し、瓶肩部から底部分に至る
たて方向はラベルの上下方向への編みを妨ぐために収縮
の小さい方向を使用する。このような異方性を発揮させ
るには−軸延伸の万がよいが、この場合延伸は原反のた
て方向に施され、従って収縮率はたての万が大きいため
このたて方向を瓶の円周つまり横方向にして装着しなけ
れはならない。そのためにはロール巻きからスリットさ
れたラベルを直角方向に一度方向転換させた後供給しな
ければならず、余計な装置を必要とすることになる等の
欠点がある。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明は上記の点に鑑み、鋭意検討した結果なさｎたも
ので、本発明の第１目的とするところは、均一な微細発
泡セルを有し、緩衝性、印刷性が良好で、特に耐熱性に
秀れ、瓶との密層性が良好な、アンバランシャルな発泡
収縮性フィルムを提供するものである。

更に、本発明の第２目的は、インフレーション成形法に
より、一段で、耐熱性、緩衝性等を臂する、収縮ラベル
として優れた特性をもつ発泡収縮性フィルム仕曲に製造
する成形法を提供するものである。

（問題点を解決する手段） 本発明の第１発明は、 α）メルトフローインデックスが０．６〜２．０ｇ／１
０分のプロピレン系重合体３５〜ｑ５＊量九と、ｂ）密
度が０−９４〜Ｕ−９７９／ｃｍ”　、メルトインデッ
クスが０．１〜０．５Ｊ／１０分の高密度ポリエチレン
６５〜２５重ｆｉＸを主成分とする組成物からなり、発
泡倍率が１．５〜２．２倍の範囲であって、１６５℃に
おける熱収量＊か一方向に１０％以上で、かつ他方向の
熱収縮率との比が１．３倍以上であることを特徴とする
熱収縮性発泡フィルムにある。

本発明に使用されるプロピレン系重合体（以下単にＰＰ
と略す）としては、プロピレンの単独重合体、プロピレ
ンを主成分とする他のα−オレフィンとの共重合体、例
えばプロピレン−エチレンブロック共重合体、プロピレ
ンー二チレンランダム共重合体、プロピレン−ブテン−
１共重合体あるいはプロピレン−エチレン−ジエン共重
合体等およびそれら°の混合物が挙げられる。上記プロ
ピレン系重合体のプロピレン含量は７０重量％以上、好
ましくは、３５重全九以上含有したものが好ましい。

該プロピレン系重合体のメルトフローインデックス（以
下単にＭＦＩと略す）は０．６〜２．０ｇ／１０分、好
ましくは０．８〜１．５ｐ／１０分の範囲である。上記
ＭＦＩが０．６９／ｌＯ分未満においては、配合組成物
の溶融粘度が筒くなり、工業的に生産するためには成形
速度が遅く、実用的でない。またＭＦＩが２．０．９　
／　ｌ　１３分を超える場合においては、配合物の溶融
粘度及び溶融張力が小さくなり、熱分解性発泡剤が分解
して発生する気泡の生成圧力に、配合物の溶融膜が抗し
切れずに破壊された不均一な気泡セルを生成することに
なる。

本発明に使用される高密度ポリエチレン（以下単にＨＤ
ＰＫと略す）としては、密度が０．９４〜０．９７＆／
ｃｍ”のエチレン−α−オレフィン共重合体からなす、
メルトインデックス（以下単にＭｌと略す）が０．１〜
０．５ｙ／ＩＩＪ分の範囲、好ましくは０．２〜０．４
１の範囲のものが使用される。

上記密度が０．９４　ｙ／ｃｒＩＬ”未満においては、
耐熱性の低下したものとなり、密度が０．９７９　／ｃ
ｍ”を超えるものは工業的に製造することが難かしく、
実用的でない。またＭｌが（Ｊ、１ｇ／１０分未満にお
いては、配合組成物の溶融粘度が尚くなったり、ゲルに
よる穴明きが生ずるため成形時の引取速度追従性がなく
なり、Ｍｌが０．５ｇ／１０分を超える場合においては
、要求される熱収縮特性を示さないもＱ）となる。本発
明の熱分解性発泡剤としては、常温で固体であり、当該
配合物の融点より分解温度が高く、該分解温度以上に加
熱するとＮ！、ＣＯ７、ＮＨ，ガス等のガスを発生しな
がら分解する化合物であって例えばアゾジカルボンアミ
ド、またはその金鴇塩、ヒドラゾジカルボンアミド、ジ
ニトロソペンタメチレン等があげられる。該発泡剤の配
合物への添加量は（Ｊ−１〜１，Ｏｗｔ９ｆ、の範囲で
あり、０．２〜０・６ｗｔＸが望ましい。

本発明の発泡収縮性フィルムは、前記プロピレン系重合
体３５〜？５ｇ重九と簡密度ポリエチレン６５〜２５重
貢％および熱分解性発泡剤を主成分とする組成物を発泡
し、発泡倍率が１．５〜２．２倍であって、１６５℃に
おける熱収縮率が一方向に１０％以上で、かつ他方向の
熱収縮率が、前記熱収縮率の１．８倍以上、好ましくは
１．３〜４．０倍であることを特徴とするものである。

上記ＰＰ（！：ＨＤＰＥとの配合比（重量当）は６５〜
７５：６５〜２５の範囲であることが肝要である。

上記配合比が外れる場合においてはいずれも、発泡成形
性が悪く、均一を発泡セルが得られない。

筐だ発泡倍率１．５倍未満においては、フィルムの腰が
強く、十分な緩衝性能が得られず、２．２倍を超える場
合においては、延伸方向に発泡セルが配向し不均一を発
泡状態となり、印刷特性等が悪化する。

更に、１６５℃における一方向の熱収縮率が１θ％未満
および他方向の熱収Ｘ、ｄ率が前記熱収縮率の１．８倍
未満にあ・いては、収縮ラベルとしての性ｈ１が恕く瓶
等への密着性が悪いものとなる。

本発明の発泡収縮性フィルムはＴダイ法やインフレーシ
ョン法等、特に製造法は限定されないが、一段で、連続
的に成形することができるインフレーション法が望まし
い。

本発明のＰＰ、ＨＤＰＥと熱分解性発泡剤の混合は高速
ミキサー、タンブラ−等によるいわゆるトライブレンド
、押出機混合、等の公知の方法で行ない発泡剤の分解温
度より低い＠度で混合する。なおＨＤＰＲ又はｐｐｖｃ
２ｏ〜４０重量％程度該発泡剤を混合しマスターバッチ
化したものを用い、該配合物に混会し所足割合となるよ
うにしてもよく、特にトライブレンドの場合には好まし
い結果を得る。

更に１本発明においては、酸化防止剤、滑剤、有機、無
機系の各種顔料、紫外線防止剤、架橋剤、可塑剤、帯電
防止剤、核剤等の添加剤、あるいは合成樹脂等を本発明
の効果を著しく損なわない範囲で添加しても差支えない
。

本発明の第２発明は、インフレーション成形法による、
一段で、耐熱性、緩衝性等を有する発泡収縮性フィルム
を安価に製造する方法を提供するものである。

すなわち、本発明の製造方法は、ａ）　　メルトフロー
インデックスが０．６〜２．０１７１０分のプロピレン
糸厘合体〜　　重量％とｂ）＠度が０．９４〜０．９７
　／　／ｃｒＩＬ”、メルトインデックスが０．１〜０
−５．９／ｌｏ分の高密度ポリエチレン　　〜　　重量
％を主成分とする樹脂成分に対して、Ｃ）熱分解性発泡
剤ｕ、ｌ−ｉ、ｏ重量％を配合してなる組成物を、縦延
伸比０．５〜４．０、横延伸比２．５〜４．５の範囲で
インフレーション成形し、下記［１］〜［２］を満足す
る熱収縮性発泡フィルムの製造方法にある。

■　発泡倍ｉが１．５〜２．２倍 ■　１６５℃における一方向の熱収福率が１０九以上で
、かつ他方向の熱収縮率が、前記熱収縮率の１．３倍以
上 本発明においては、インフレーション成形法、すなわち
、該ＰＰ、ＨＤＰＲと発泡剤とからなる混合物を押出機
に供給し、該発泡剤の分解温度付近で溶融混練し、円形
スリットを有するダイスより押出し、外側から空気を吹
きつけて該溶融円筒状フィルムを固化させ心と同時に連
続的に機械方向に引きとりフィルム内部に空気を吹き込
んで膨張させるフィルム成形法で該インフレーション法
にお＾ては、ダイスから押出された溶融膜が、外側から
吹きつけられる空気により冷却固化されるまでに、円周
方向に膨張されることによりダイスの円周とフィルムの
円周比で衣わされる横方向の延伸が行なわれ、たて方向
はダイスより押出される速度と機械方向に引取られる速
度との比ＶＣよって表わされる延伸が行なわれる。その
延伸比はそれぞれ次式によって表わされる。

縦延伸比＝Ｔ・π（Ｒ：　−ｎ：＞／４Ｑ横延伸比＝２
Ａ／πＲ１ 但し、Ｔ：フィルムの機械方向の引取速度（ａし’５ｅ
ｃ）Ｒ１：円形ダイスの内径　（ＱｒＬ） Ｒ７：マンドレルの直径　（ｃＩｒＬ）Ｑ：押出速度　
　（ｃｌｒＬ’／　ａ　ｇ　Ｃ）Ａ：円筒状フィルムを
折畳んだ時の折径（ｃ＊）これらの関係を更に第１図に
基づいて説明する。

すなわち、第１図において、縦延伸比は、押出機より押
出される樹脂の押出量（Ｑ）が円型ダイスｌの内径（Ｒ
１）とマンドレル２の直径（Ｒ１）との間（ダイギャッ
プ）から押出される速度とり、柱方向Ｖこ引取られる之
度（７’）との比ＴＸπ（Ｒ，−７？、）／４Ｑでもっ
て表わされる。−万横延伸比とは、マンドレルの直径（
Ｒ７）の円周と、最終製品フィルムとの円周比、すなわ
ち、円筒状フィルムを折畳んだ時の折径（Ａ）の２倍と
マンドレルの円周πＲ１との比、２Ａ／πＲ１でもって
表わされる。

本発明においては、上記縦延伸比か０．５〜４．Ｕ、横
延伸比が２．５〜４．５の範囲であることが肝要である
。

上記ｗＥ延伸比が０．５および横延伸比が２．５未満に
おいては、一方向での熱収縮率が１０九を超えない懸念
が生じ、縦延伸比４．０および横延伸比４．５を超える
場合においては発泡セルが大きなものとなり、印刷時の
インキ等のにじ＆や、発泡セルの破壊等の懸念を生じ好
ましくない。

上記成形フィルムの発泡倍率は１．５〜２．２の範囲に
することが肝要であり、該倍率が１．５未満では緩衝性
等に劣り、２．２を超える場合においては気泡セルの破
壊の懸念あるいは印刷性か劣るものとなる。

また本発明の発泡倍率１．５〜２．２倍の範囲において
均一な発泡セルを得るひとつの手段として、ダイ内の樹
脂背圧を高めることによって達成することができる。本
発明のようにｐｐｖｒ：、近い融点を有するＥＤＰＢを
ブレンドし、熱示差熱分析計（ＤＳＣ）により融点を測
定すると、それぞれ単独の融点よりお互いに近すいた広
い融点範囲を示すことから判るように、ＰＰとＨＤＰＥ
のブレンドにより耐熱性を極端に下げることなく広い融
点範囲でかつ最適粘度の範囲も広げることができる。

ナオ、インフレーションフィルム成形時にフィルム内部
り畳まれて巻取られるまでの工程において、コロナ放電
処理を行なうことにより、フィルムの印刷性を付与する
こともできろ。

更に、金属の薄膜等および他の基材をコーティングまた
は貼付し、商品価値を高めることも可能である。

以下実施例により史に本発明を詳述するが、本発明の要
旨を逸脱しない限り、こ扛らの実施例に限定されるもの
ではない。

実施例１〜８および比較例１〜８゜ 〈使用樹脂〉 Ａ：ポリプロピレン重会体（ＭＦＩ＝１．５　ｇｌｌＵ
分、商品名二日石ポリプロＪ１２ｕＭ、日本石油化学（
株）社製フＢ：ポリブロビレン■合体（ＭＦＩ＝０．Ｂ
１１１Ｏ分、商品名：８石ポリプロＥ６１０Ｇ、日本石
油化学（株）社製）Ｃ：ポリプｏ　ヒｖ　ンｇ合体（Ｍ
　ＦＩ　＝　４０１　／　１０　分、商品名二日石ポリ
プロＪＬ８０Ｍ、日本石油化学（株）社Ｉｌ！りＤ：ポ
リプロピレン重合体（ＭＦＩ＝０．５＆ｌｌＯ分、商品
名：８石ポリプロＡＩ’１ｌＯＧ、日本石油化学（株）
社製）Ｅ：高密度ポリエチレン（密度＝０．９５０９１
ｃＩｒＬＸ　。

ＭＩ＝ＩＪ、１５ｆｌ／ｌ（Ｊ分、商品名：白石スタフ
レンＥ８　Ｕ　Ｉ　ＣＤ）、日本石油化学（株）社製）
Ｆ：高密度ポリエチレン（密度＝Ｌ１．９５（Ｊ、＠／
、”、Ａ［＝０．０８ｇ／ｌｔＪ分、商品名二日石スタ
フレンＥ９０８ＣＦ）、日本石油化学（株）社製）Ｇ：
高密度ポリエチレン（＠度＝　０．９５６　＆　／ｃｍ
”、ＭＩ＝０．７０９７１０分、商品名：白石スタフレ
ンＥ７０７、日本石油化学（株）社製） 上記ポリプロピレンおよびポリプロピレンと高密度ポリ
エチレンの配合物にアゾジカルボンアミド０．４Ｍｑ％
を添加シ、へ／シェルミキサーを用いて、常温で尚速２
分間混合して、各種配合物を調合した。

この配合物を押出機（スクリュー径８０朋φ、Ｌ／Ｄ＝
２６）を用い、ダイス径４０皿φ、ダイギヤツブ巾０．
５籠のダイスで、ダイス温度２００℃、縦延伸比８．０
、横延伸比４．３でインフレーションフィルム成形シ、
肉厚ｕ、１２ｍｍの発泡フィルムを製遺し、得られた発
泡フィルムの縦、横の熱収縮率を測定し、ＰＰおよびＰ
ＰとＨＤＰＥの配合割付、ＰＰのＭＦＩ、ｌ１ＤＰＥの
Ｍｌ等の影響を観察した結果を第１六に示した。

また、上記発泡フィルムの成形性を対比するため、縦延
伸比を３．０と一定にして、横延伸の可能な範囲を最大
横延伸比として表示し、成形性の目安とした。その結果
を合せて第１表に示した。

同、熱収縮率は、幅ｌＯ酎、ゲージ間隔１００龍の短冊
状サンプルを切り取り、１６５℃のシリコンオイル浴中
に２０秒間浸漬し、ゲージ間隔（Ｌ）龍を測定し、次式
により算出した。

熱収縮率（９６）＝（１００−Ｌ）／ｌ０ＵＸＩＵＯこ
の結果、実施例１〜３に示されるように、本発明の範囲
内にある組成物は、横延伸比を十分にとることができ、
成形加工範囲が広いはかりでなく、熱収縮性にも＠扛、
特に横収靴率が大きいので、横方向をそのまま容器の周
囲に巻きつけることができる。

一万、比較例１のＰＰ単独の場合においては、一部発泡
セルの破壊が観察され、発泡フィルムも横方向において
は伸びてしまい、良好な収縮性を示さない。

比較例２はＰ　Ｐ　ＶＣＩｉ　Ｄ　Ｐ　Ｅ　）ｉ一本号
１′、明の範囲外の拭を冷加して行なったところ、潤遺
される発泡フィルムは一部発泡セルの破壊が散見される
ため均一なセルとなる延伸比では一方向の熱収縮性が１
０８６以上とならず、瓶への密層性が不十分であった。

比較例８はｌ１ＤＰＥＩ／ＣＰＰを本発明の範囲外の量
を添茄して行なったところ、引取追従性が悪く、成形が
不可能であった。

比較例４はＭＦＩの小さなポリプロピレン１〜８一体単
独で行なったところ、引取追従性が悪く、成形が不可能
であった。

比較例５〜６はＭＦＩが本発明の範囲外であるポリプロ
ピレンを用いた以外は実施例１と同じ様に竹なったが、
ＭＦＩが４．Ｌｌ、９／ｌｔ１分と大きくした比較例５
においては、ダイス出口后のバブル膨張時に、発泡圧に
よる気泡破壊が生じ、実負的に成形ができなかった。

−万、ＭＦＩがＵ−１／ＩＬＩ分と小さくした比較例６
においては溶融張力が大きく、実用速度では引取追従性
が急く、成形ができなかった。

比較例７〜８は、Ｍｌが本発明の範囲外である尚′！ｆ
ｊｉポリエチレンを用いた以外は実施例１と同じ様に行
なったが、ＭｌがｔＪ、０８　ｙ／　１　（３分と小さ
くした比較例７においては。

両樹脂の分散が悪く発ｆｔ８１フィルムに多数のゲルが
発生し、ゲルを起点とする発泡セルの破壊が起き、穴が
明き、連続運転は不可ｌヒであった。

またＭｌが（３，７，９／ＩＬＩ分と大きくした比較例
８においては成形性は比較的良好であるもの＼、発泡フ
ィルムの横方向の熱収縮は起らずに１反って伸ひたもの
となってしまった。

実施例４〜７および比較例９〜１０゜ 実施例２で用いたＰＰＩ！：ＨＤＰＥをｌ＝１で混合し
、アゾジカルボン了ミドを０．４重量％を冷加した配合
物を用い、縦延伸比７ｉ−２，２と一足にして、横蝋伸
比を檀々変化さぜ、実質的に実施例２と同様にして、厚
さ０．１２關の発泡インフレーションフィルムの成形を
行ない、発泡フィルムの熱収縮率を測定した結果を第２
衣に示した。

その結果、続収縮率は、殆んど変らず、横延伸比より、
横収縮率が＠線的に質化し、横延伸比が２．８以下では
１０九以下の熱収縮率となり、横延伸比５．０以上では
破壊セルが観察され、表面状態が悪くなる。

−万、本発明の範四の延伸比では）＃５泡セルの状態も
良く。

横延伸比によって、縦、横のバランスを変化さ一＠：侍
ることが判る。

実施例８〜１１および比較例１１゜ 実施例？で用いたＰＰとＨＤＰＥを１：１で混合し、ア
ゾジカルボン了ミドを０．４重量光を添加した配合物を
用い、横延伸比を３８と一定とし、縦延伸比を変化させ
、その発泡フィルムの熱収縮率を測定した結果を第３表
に示した。

その結果、縦延伸比を変えることによっても発泡フィル
ムのバランス比を変え得ることが判る。

また、前記横延伸比および縦延伸比と熱収縮率との関係
を第２図に図示した。

第２表 縦延伸比：２，２−足 第８表 横延伸比：８．８一定 （発明の作用効果） 上述の様に、本発明のＰＰおよびＨＤＰＥの特定割合の
組成物からなる発泡フィルムは、耐熱性にすぐれ、かつ
横収縮比が大きいアンバランスフィルムであるため、成
形された発泡フィルムをそのまま、ガラス瓶、４ｉ楓缶
、プラスチックボトル等の容器に巻きつけ、熱収綱させ
ることにより、非常に密着性の良い、保禮膜もしくはラ
ベルとして用いることかでき、かつ尚温殺菌〃祐Ｓ能と
なる。

また、発泡セルも均一であり、緩衝性、印刷特性等も良
好であるため、商標や模様を失麗に印刷することができ
るので、ディスプレイ効果も期待することができる。

史に、本発明においては、…１記特定の樹脂組成吻とイ
ンフレーション成形法を組合せることにより、成形加工
範囲が広く、一段で連続的Ｖｃ製造することが可能であ
るので、大幅なコスト低下となる。

本発明の発泡収縮性フィルムは、前記容器等への板積ラ
ベル、保護膜等の装填材、一般包装材、抜価材等として
使用するＣとができろ。

【図面の簡単な説明】

第１図は、反延伸比および横延伸比を説明するための概
略図を示したものであり、第２図は燈延伸比および桶延
伸比と収＃ｉ率との関連図を示したものである。 第１図 押出量 第２図 延　　伸　　比

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）ａ）メルトフローインデックスが０．６〜２．０
   ｇ／１０分のプロピレン系重合体３５〜７５重量％と、 ｂ）密度が０．９４〜０．９７ｇ／ｃｍ＾３、メルトイ
   ンデックスが０．１〜０．５ｇ／１０分の高密度ポリエ
   チレン６５〜２５重量％ を主成分とする樹脂成分に熱分解性発泡剤を配合した組
   成物からなる下記［１］〜［２］を満足する熱収縮性発
   泡フィルム。 ［１］発泡倍率が１．５〜２．２倍 ［２］１６５℃における一方向の熱収縮率が１０％以上
   で、かつ他方向の熱収縮率が、前記熱収縮率の１．３倍
   以上
2. （２）前記熱収縮性発泡フィルムがインフレーションフ
   ィルム成形によつて得られたものである特許請求の範囲
   第１項記載の熱収縮性発泡フィルム。
3. （３）ａ）メルトフローインデックスが０．６〜２．０
   ｇ／１０分のプロピレン系重合体３５〜７５重量％と、 ｂ）密度が０．９４〜０．９７ｇ／ｃｍ＾３、メルトイ
   ンデックスが０．１〜０．５ｇ／１０分の高密度ポリエ
   チレン６５〜２５重量％を生成分とする樹脂成分に対し
   て、 ｃ）熱分解性発泡剤０．１〜１．０重量％ を配合してなる組成物を、縦延伸比０．５〜４．０、横
   延伸比２．５〜４．５の範囲でインフレーション成形し
   、下記［１］〜［２］を満足する熱収縮性発泡フィルム
   を得ることを特徴とする熱収縮性発泡フィルムの製造方
   法。 ［１］発泡倍率が１．５〜２．２倍、 ［２］１６５℃における一方向の熱収縮率が１０％以上
   で、かつ他方向の熱収縮率が、前記熱収縮率の１．３倍
   以上