JPS62124919A - 射出成形機の射出ノズル - Google Patents
射出成形機の射出ノズルInfo
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- JPS62124919A JPS62124919A JP26632285A JP26632285A JPS62124919A JP S62124919 A JPS62124919 A JP S62124919A JP 26632285 A JP26632285 A JP 26632285A JP 26632285 A JP26632285 A JP 26632285A JP S62124919 A JPS62124919 A JP S62124919A
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- Japan
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- nozzle tip
- tip
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/72—Heating or cooling
- B29C45/74—Heating or cooling of the injection unit
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B29C45/20—Injection nozzles
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、金型に溶融樹脂を射出する射出成形機の射出
ノズル、特にオープン型のノズルに関するものである。
ノズル、特にオープン型のノズルに関するものである。
（従来の技術）
オープン型の射出ノズルでも、ノズル先端部の加熱／冷
却で熱的に樹脂を溶融／固化させることによって、成形
サイクルに同期してノズルを開閉させることが可能であ
る。短い成形サイクル中で樹脂の溶融／固化を応答性よ
く行なうためには、ノズル先端部の樹脂流路壁の昇温速
度、降温速度を上げる必要がある。
却で熱的に樹脂を溶融／固化させることによって、成形
サイクルに同期してノズルを開閉させることが可能であ
る。短い成形サイクル中で樹脂の溶融／固化を応答性よ
く行なうためには、ノズル先端部の樹脂流路壁の昇温速
度、降温速度を上げる必要がある。
第４図はノズル先端部の樹脂通路壁（発熱体）の温度曲
線を示す。昇温・降温速度は同図中ｄθ／ｄｔで表わさ
れ、次式から求められる。
線を示す。昇温・降温速度は同図中ｄθ／ｄｔで表わさ
れ、次式から求められる。
従って、昇温速度と降温速度をともに上げるためには発
熱体の熱容量Ｗ、つまり体積をできるだけ小さくする。
熱体の熱容量Ｗ、つまり体積をできるだけ小さくする。
昇温速度のみを上げるためには単位時間当りの発熱量Ｑ
１を上げる。電磁誘導加熱方式では周波数、コイル巻数
、電流を高くすればよい。一方、降温速度については、
発熱体の冷却に冷却媒体を使用しない限り放熱にのみ頼
ることになるが、この場合発熱体より低温の物体との接
触面積、温度差、熱伝達係数によって決まる。金型とノ
ズルの関係では、降温速度は金型との接触面積、温度差
で決まってしまう。
１を上げる。電磁誘導加熱方式では周波数、コイル巻数
、電流を高くすればよい。一方、降温速度については、
発熱体の冷却に冷却媒体を使用しない限り放熱にのみ頼
ることになるが、この場合発熱体より低温の物体との接
触面積、温度差、熱伝達係数によって決まる。金型とノ
ズルの関係では、降温速度は金型との接触面積、温度差
で決まってしまう。
上記の観点から、ノズル先端部の樹脂通路壁を導電性の
発熱体で形成し、その外周にセラミック円筒体を設けて
、前記ノズル先端部を構成すると共に、このノズル先端
部の外周に電磁誘導コイルを巻回して配設した射出ノズ
ルが開発されている（特開昭５８−３９４２８号公報参
照）。
発熱体で形成し、その外周にセラミック円筒体を設けて
、前記ノズル先端部を構成すると共に、このノズル先端
部の外周に電磁誘導コイルを巻回して配設した射出ノズ
ルが開発されている（特開昭５８−３９４２８号公報参
照）。
（発明が解決しようとする問題点）
一般に、射出ノズルは、温度（２００〜４ｏｏ℃）、樹
脂圧力（１〜２．５ ｔｏｎ／ｚ２ ）、ノズルタッチ
力（２〜３ｔｏｎｆ）等、極めて過酷な環境下で使用さ
れるために高い信頼性が要求されるが、前記従来の射出
ノズルでは、セラミック材料を使用したため、衝撃強度
が不足する。また製作が困難であると共に、発熱体の発
熱時の膨張を抑えることができず、セラミック材料が発
熱体から外れる等の不都合があった。
脂圧力（１〜２．５ ｔｏｎ／ｚ２ ）、ノズルタッチ
力（２〜３ｔｏｎｆ）等、極めて過酷な環境下で使用さ
れるために高い信頼性が要求されるが、前記従来の射出
ノズルでは、セラミック材料を使用したため、衝撃強度
が不足する。また製作が困難であると共に、発熱体の発
熱時の膨張を抑えることができず、セラミック材料が発
熱体から外れる等の不都合があった。
（問題点を解決するための手段）
本発明の射出成形機の射出ノズルは、ノズル先端部のノ
ズルチップを磁性金属材料で構成し、かつ、該ノズルチ
ップの外周体を非磁性金属材料で構成すると共に、ノズ
ル先端をノズルチップと金型が面接触可能な形状に形成
し、前記ノズルチップ外周体の外周に電磁誘導コイルを
巻回して配設したことを特徴としており、かかる構成に
より、製造し易く、かつ、使用に耐えると共に、樹脂通
路壁を構成するノズルチップの温度制御を従来より精度
良く行なえるようにしたものである。
ズルチップを磁性金属材料で構成し、かつ、該ノズルチ
ップの外周体を非磁性金属材料で構成すると共に、ノズ
ル先端をノズルチップと金型が面接触可能な形状に形成
し、前記ノズルチップ外周体の外周に電磁誘導コイルを
巻回して配設したことを特徴としており、かかる構成に
より、製造し易く、かつ、使用に耐えると共に、樹脂通
路壁を構成するノズルチップの温度制御を従来より精度
良く行なえるようにしたものである。
（実施例）
以下本発明の一実施例を図面により説明する。
図中１は射出ノズルで、ノズル本体２とノズルチップ３
と電磁誘導コイル４とから構成されている。
と電磁誘導コイル４とから構成されている。
この射出ノズル１は、ノズル本体２の基端部において、
スクリュ５を回転可能でかつ前後進可能に嵌入しである
可塑化シリンダ６の先端に装着されている。
スクリュ５を回転可能でかつ前後進可能に嵌入しである
可塑化シリンダ６の先端に装着されている。
可塑化シリンダ６は、移動シリンダ等で固定プラテン７
に装着しである固定側金型８に対して、スプルーブツシ
ュ９に射出ノズル１の先端が密着しまたは離れるように
前後進可能となっている。
に装着しである固定側金型８に対して、スプルーブツシ
ュ９に射出ノズル１の先端が密着しまたは離れるように
前後進可能となっている。
本発明は、円筒状金属体の電気的性質のみを変数とした
ときの発熱量Ｐが、 で求められるから、金属を用いて単位時間当りの発熱量
Ｐを制御するにはμｒとρの関係から磁性材と非磁性材
の使い分けでなしうろことに着目し、前記従来技術と同
じ観点から創案されたもので、具体的には、ノズル先端
部のノズルチップ３を磁性金属材料（強度、表面硬度、
加工性からダイス鋼、ニッケルクロム鋼、高速度鋼等）
で構成し、かつ、ノズルチップ３の外周体１０を非磁性
金属材料（強度、表面硬度、加工性からオーステナイト
系非磁性熱間工具鋼、高マンガン非磁性鋼等）で構成し
ている。
ときの発熱量Ｐが、 で求められるから、金属を用いて単位時間当りの発熱量
Ｐを制御するにはμｒとρの関係から磁性材と非磁性材
の使い分けでなしうろことに着目し、前記従来技術と同
じ観点から創案されたもので、具体的には、ノズル先端
部のノズルチップ３を磁性金属材料（強度、表面硬度、
加工性からダイス鋼、ニッケルクロム鋼、高速度鋼等）
で構成し、かつ、ノズルチップ３の外周体１０を非磁性
金属材料（強度、表面硬度、加工性からオーステナイト
系非磁性熱間工具鋼、高マンガン非磁性鋼等）で構成し
ている。
ノズル本体２は非磁性金属材料で構成されている。ノズ
ルチップ外周体１０はこのノズル本体２と一体に連設さ
れており、ノズルチップ３かノズル本体２内に埋設され
た構造となっている。
ルチップ外周体１０はこのノズル本体２と一体に連設さ
れており、ノズルチップ３かノズル本体２内に埋設され
た構造となっている。
尚、ノズルチップ６がノズル本体２から脱落しないよう
に第３図に示す如くノズルチップ３をノズル本体２と一
体に連設してもよい。この場合、ノズル本体２を磁性金
属材料で構成してもよい。
に第３図に示す如くノズルチップ３をノズル本体２と一
体に連設してもよい。この場合、ノズル本体２を磁性金
属材料で構成してもよい。
ノズル先端は、ノズルチップ６と金型８のスプルーブツ
シュ９が面接触可能に形成されており、かくしてノズル
チップ３と金型８の接触面積を、球面の先端形状を有す
る従来の射出ノズルに比して大幅に増加させている。第
１図はコニカルテーパノズル、第２図はフラットノズル
の場合を示す。
シュ９が面接触可能に形成されており、かくしてノズル
チップ３と金型８の接触面積を、球面の先端形状を有す
る従来の射出ノズルに比して大幅に増加させている。第
１図はコニカルテーパノズル、第２図はフラットノズル
の場合を示す。
電磁誘導コイル４は、ノズルチップ外周体１０に巻回さ
れて配設されている。
れて配設されている。
ノズルチップ３とノズルチップ外周体１０との間には、
ノズルチップ６が電磁誘導加熱で発熱し効率よく昇温す
るようにノズルチップ外周体１０側への熱損失を防ぐエ
ヤギャップ１１が設けられている。
ノズルチップ６が電磁誘導加熱で発熱し効率よく昇温す
るようにノズルチップ外周体１０側への熱損失を防ぐエ
ヤギャップ１１が設けられている。
一方、スクリュ５、可塑化シリンダ６、金型８及びスプ
ルーブツシュ９は磁性金属材料で構成されている。
ルーブツシュ９は磁性金属材料で構成されている。
スプルーブツシュ９は、射出ノズル１さの密着時ノズル
チップ３と共に電磁誘導加熱で発熱するようになってい
るが、電磁誘導コイル４の電気的エネルギーの大部分を
ノズルチップ６に集中させてその昇温速度を早くするた
めには、スプルーブツシュ９を非磁性金属材料で構成し
てもよい。
チップ３と共に電磁誘導加熱で発熱するようになってい
るが、電磁誘導コイル４の電気的エネルギーの大部分を
ノズルチップ６に集中させてその昇温速度を早くするた
めには、スプルーブツシュ９を非磁性金属材料で構成し
てもよい。
前記ノズルチップ５には温度センサ１２（実施例では熱
電対）が埋設されている。
電対）が埋設されている。
（作用）
ノズルチップ６は磁性金属材料で構成され、かつ、ノズ
ルチップ外周体１０は非磁性金属材料で構成されている
ため、磁気誘導加熱によるノズルチップ３の単位時間当
りの発熱量を上げて昇温速度を上げることができると共
に、ノズル先端形状はノズルチップ６が金型８（スプル
ーブツシュ９）に面接触可能に構成されているため、ノ
ズルチップ３と金型８の接触面積が大きく、その温度差
を有効に利用して降温速度を上げることができ、ノズル
チップ６の温度制御を応答性良く、かつ、従来より精度
良く行なえるから、ノズルチップ６の熱的開閉動作の応
答性、確実性が向上する。
ルチップ外周体１０は非磁性金属材料で構成されている
ため、磁気誘導加熱によるノズルチップ３の単位時間当
りの発熱量を上げて昇温速度を上げることができると共
に、ノズル先端形状はノズルチップ６が金型８（スプル
ーブツシュ９）に面接触可能に構成されているため、ノ
ズルチップ３と金型８の接触面積が大きく、その温度差
を有効に利用して降温速度を上げることができ、ノズル
チップ６の温度制御を応答性良く、かつ、従来より精度
良く行なえるから、ノズルチップ６の熱的開閉動作の応
答性、確実性が向上する。
上記の磁気誘導加熱と放熱によるノズルチップ３の熱的
開閉動作と成形機動作の関係を第４図と第５図に沿い説
明する。
開閉動作と成形機動作の関係を第４図と第５図に沿い説
明する。
磁気誘導コイル４の通電は一定時間、一定電流で行なわ
れ、これによるノズルチップ３の加熱開始（ａ点）は型
締開始（１サイクルの開始）後ある時間経るが、型締完
了前が望ましい。型締完了後射出ノズル１は前進して金
型８と接触する。
れ、これによるノズルチップ３の加熱開始（ａ点）は型
締開始（１サイクルの開始）後ある時間経るが、型締完
了前が望ましい。型締完了後射出ノズル１は前進して金
型８と接触する。
射出開始（ｂ点）は、ノズルチップ３が熱的に開の状態
で行なわれる。
で行なわれる。
ノズルチップ５の温度ピーク（０点）は、加熱時間の設
定で行なわれる。加熱時間が長すぎる場合ノズルチップ
３の温度が高くなりすぎ、降温時間が長くなる。逆に、
加熱時間が短かすぎる場合はノズルチップ３の降温開始
が早過ぎ、十分な保圧をかけることができなくなるおそ
れがあるから、加熱時間の設定を適切に行なう必要があ
る。
定で行なわれる。加熱時間が長すぎる場合ノズルチップ
３の温度が高くなりすぎ、降温時間が長くなる。逆に、
加熱時間が短かすぎる場合はノズルチップ３の降温開始
が早過ぎ、十分な保圧をかけることができなくなるおそ
れがあるから、加熱時間の設定を適切に行なう必要があ
る。
加熱時間の経過後ノズルチップ３はこれと十分広い面積
で接触するスプルーブツシュ９との温度差を有効に利用
して放熱し、ｄ点まで降温される。この温度でノズルチ
ップ６は熱的に閉の状態になり、射出ノズル１をスプー
ルブツシュ９から離しても該ノズル１から溶融樹脂が流
出するという不都合は生じないから、計量は型開き中、
離型中を問わず可能さなり、成形サイクルに支障ない。
で接触するスプルーブツシュ９との温度差を有効に利用
して放熱し、ｄ点まで降温される。この温度でノズルチ
ップ６は熱的に閉の状態になり、射出ノズル１をスプー
ルブツシュ９から離しても該ノズル１から溶融樹脂が流
出するという不都合は生じないから、計量は型開き中、
離型中を問わず可能さなり、成形サイクルに支障ない。
ノズルチップ６の温度の下限は温度センサ１２を使用し
て一定となるよう制御される。
て一定となるよう制御される。
従って、加熱開始前のノズルチップ温度は各成形サイク
ルで同じであり、加熱時間上加熱電流も一定の条件下で
ノズルチップ３の熱的開閉動作が行なわれるため、その
動作温度は一定となる。
ルで同じであり、加熱時間上加熱電流も一定の条件下で
ノズルチップ３の熱的開閉動作が行なわれるため、その
動作温度は一定となる。
尚、ノズルチップ３のピーク温度を加熱時間で管理した
が、加熱上限温度（設定値）に到達した時点で加熱を終
了させても同効である。
が、加熱上限温度（設定値）に到達した時点で加熱を終
了させても同効である。
（発明の効果）
以上の通り本発明によれば、オープンノズル方式におい
てノズルチップの熱的開閉動作の応答性及び確実性を向
上させることができるから、成形機の制御性及び成形品
品質の安定性が向上する。また、ノズルを構成する材料
を金属としたため製造し易くなると共に、使用に充分に
耐えるだけの高い信頼性が得られる。
てノズルチップの熱的開閉動作の応答性及び確実性を向
上させることができるから、成形機の制御性及び成形品
品質の安定性が向上する。また、ノズルを構成する材料
を金属としたため製造し易くなると共に、使用に充分に
耐えるだけの高い信頼性が得られる。
第１図は本発明の一実施例を示す概略的断面図、第２図
はノズル先端形状が異なる本発明の他の実施例を示す概
略的断面図、第３図は第１図に示す実施例とノズル構造
が異なる本発明の他実施例を示す概略的断面図である。 第４図はノズル先端部の樹脂通路壁の温度曲線を示す線
図、第５図は成形機の動作サイクルを示す線図である。 １、・射出スプル、２１１・ノズル本体、３・・ノズル
チップ、４−・電磁誘導コイル、５・・スクリュ、６・
・可塑化シリンダ、７・・固定プラテン、８・・固定側
金型、９・・スプルーブツシュ、１０・・ノズルチップ
外周体、１１・・エヤギャップ、１２・・温度センサ。
はノズル先端形状が異なる本発明の他の実施例を示す概
略的断面図、第３図は第１図に示す実施例とノズル構造
が異なる本発明の他実施例を示す概略的断面図である。 第４図はノズル先端部の樹脂通路壁の温度曲線を示す線
図、第５図は成形機の動作サイクルを示す線図である。 １、・射出スプル、２１１・ノズル本体、３・・ノズル
チップ、４−・電磁誘導コイル、５・・スクリュ、６・
・可塑化シリンダ、７・・固定プラテン、８・・固定側
金型、９・・スプルーブツシュ、１０・・ノズルチップ
外周体、１１・・エヤギャップ、１２・・温度センサ。
Claims (1)
- ノズル先端部のノズルチップを磁性金属材料で構成し、
かつ、該ノズルチップの外周体を非磁性金属材料で構成
すると共に、ノズル先端をノズルチップと金型が面接触
可能な形状に形成し、前記ノズルチップ外周体の外周に
電磁誘導コイルを巻回して配設したことを特徴とする射
出成形機の射出ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26632285A JPS62124919A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 射出成形機の射出ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26632285A JPS62124919A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 射出成形機の射出ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124919A true JPS62124919A (ja) | 1987-06-06 |
Family
ID=17429311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26632285A Pending JPS62124919A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 射出成形機の射出ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62124919A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0469116U (ja) * | 1990-10-25 | 1992-06-18 | ||
| JPH06106574A (ja) * | 1992-09-29 | 1994-04-19 | Seiki Kk | 射出成形機用ノズル |
| JPH07117091A (ja) * | 1993-10-26 | 1995-05-09 | Shuji Ishihara | ゴム用射出機における素材の圧入加熱装置 |
| WO2015193989A1 (ja) * | 2014-06-18 | 2015-12-23 | 日産自動車株式会社 | 射出成形方法 |
| JP2016525173A (ja) * | 2013-07-19 | 2016-08-22 | シェフラー テクノロジーズ アー・ゲー ウント コー． カー・ゲーＳｃｈａｅｆｆｌｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＡＧ ＆ Ｃｏ． ＫＧ | 仮撚機の紡錘及び仮撚機 |
-
1985
- 1985-11-27 JP JP26632285A patent/JPS62124919A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0469116U (ja) * | 1990-10-25 | 1992-06-18 | ||
| JPH06106574A (ja) * | 1992-09-29 | 1994-04-19 | Seiki Kk | 射出成形機用ノズル |
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| JP2016525173A (ja) * | 2013-07-19 | 2016-08-22 | シェフラー テクノロジーズ アー・ゲー ウント コー． カー・ゲーＳｃｈａｅｆｆｌｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＡＧ ＆ Ｃｏ． ＫＧ | 仮撚機の紡錘及び仮撚機 |
| WO2015193989A1 (ja) * | 2014-06-18 | 2015-12-23 | 日産自動車株式会社 | 射出成形方法 |
| KR20160147276A (ko) * | 2014-06-18 | 2016-12-22 | 닛산 지도우샤 가부시키가이샤 | 사출 성형 방법 |
| JPWO2015193989A1 (ja) * | 2014-06-18 | 2017-04-20 | 日産自動車株式会社 | 射出成形方法 |
| EP3159134A4 (en) * | 2014-06-18 | 2017-07-26 | Nissan Motor Co., Ltd | Injection molding method |
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