JPS62124254A - 包装用アルミニウム合金板およびその製造法 - Google Patents
包装用アルミニウム合金板およびその製造法Info
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- JPS62124254A JPS62124254A JP26312985A JP26312985A JPS62124254A JP S62124254 A JPS62124254 A JP S62124254A JP 26312985 A JP26312985 A JP 26312985A JP 26312985 A JP26312985 A JP 26312985A JP S62124254 A JPS62124254 A JP S62124254A
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- aluminum alloy
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は包装用アルミニウム合金板およびその製造法に
関し、さらに詳しくは、−ビール、果汁、フーヒー等の
内容物の取出し側（エンド蓋）の薄肉化に耐えることが
できる包装用アルミニウム合金板およびその製造法に関
する。
関し、さらに詳しくは、−ビール、果汁、フーヒー等の
内容物の取出し側（エンド蓋）の薄肉化に耐えることが
できる包装用アルミニウム合金板およびその製造法に関
する。
［従米枝術］
最近、包装容器の蓋材の薄肉軽量化が進められてきてお
り、そして、この蓋材に要求される特性は、 （１）絞り成形性（シェル加工性）に優れていること。
り、そして、この蓋材に要求される特性は、 （１）絞り成形性（シェル加工性）に優れていること。
（２）リベット成形性（多段張出成形性）に優れている
こと。
こと。
（３）耐圧性（炭酸飲料の場合）に優れていること。
（４）開缶性に優れていること。
（５）耐蝕性に優れていること。
等である。
そして、これらの蓋材に要求される特性のうちで、薄肉
化に際して問題となるのは（２）のリベット成形性と（
３）の耐圧性であり、現状においては、耐圧性に問題の
ない範囲において薄肉化が進められており、（２）のリ
ベット成形性を向」ニさせることが蓋材の薄肉化にとっ
て重要な問題となってくる。
化に際して問題となるのは（２）のリベット成形性と（
３）の耐圧性であり、現状においては、耐圧性に問題の
ない範囲において薄肉化が進められており、（２）のリ
ベット成形性を向」ニさせることが蓋材の薄肉化にとっ
て重要な問題となってくる。
因に、包装用の蓋材（キャンエンド）に使用されている
アルミニウム合金には、Ａｌ−Ｍｇ系の５０５２合金、
５０８２合金および５１８２合金等があるが、これらの
アルミニウム合金には夫々強度が異なっており、非炭酸
系の内容物として果汁、コーヒー等の場合には強度の比
較的低い５０５２合金が、また、炭酸飲料、ビール等の
内容物の場合には強度の高い５０８２合金、５１８２合
金が使用されており、特に、５１８２合金は強度が非常
に高く、薄肉化には好適であるが、強度の高いことと薄
肉化とは成形性の低下につながるものであるから、包装
用の蓋材の特性を改善する必要がある。
アルミニウム合金には、Ａｌ−Ｍｇ系の５０５２合金、
５０８２合金および５１８２合金等があるが、これらの
アルミニウム合金には夫々強度が異なっており、非炭酸
系の内容物として果汁、コーヒー等の場合には強度の比
較的低い５０５２合金が、また、炭酸飲料、ビール等の
内容物の場合には強度の高い５０８２合金、５１８２合
金が使用されており、特に、５１８２合金は強度が非常
に高く、薄肉化には好適であるが、強度の高いことと薄
肉化とは成形性の低下につながるものであるから、包装
用の蓋材の特性を改善する必要がある。
しかして、包装用の蓋材（キャンエンド）の３肉化には
リベット成形性を向上させることが必要であり、このリ
ベット成形はシェル加工（絞り成形）後に行なわれるも
のであり、開口部の開缶に必要なタブ（取っ手）の接合
部を形成するためであり、このリベット成形は多段の張
出し加工からなり、張出し部の径を徐々に小さくして、
高い張出しを与えるものである。
リベット成形性を向上させることが必要であり、このリ
ベット成形はシェル加工（絞り成形）後に行なわれるも
のであり、開口部の開缶に必要なタブ（取っ手）の接合
部を形成するためであり、このリベット成形は多段の張
出し加工からなり、張出し部の径を徐々に小さくして、
高い張出しを与えるものである。
このような、張出し加工においては、張出し部の局部く
びれによる割れの発生があり、この割れは強度が高い程
、また、薄肉になる程起り易いという問題があり、その
ため、高強度薄肉化に耐えるリベット成形性、即ち、局
部くびれを防止することができる包装用アルミニウム合
金のエンド材が要望されている。
びれによる割れの発生があり、この割れは強度が高い程
、また、薄肉になる程起り易いという問題があり、その
ため、高強度薄肉化に耐えるリベット成形性、即ち、局
部くびれを防止することができる包装用アルミニウム合
金のエンド材が要望されている。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は上記に説明した従来における包装用アルミニウ
ム合金のキャンエンド材の種々の問題点に鑑み、本発明
者は先ず多段張出し加工における局部＜Ｖれについて調
査研究を行なった結果、くびれ自体は強加工を受けるた
めに起るけれども、さらに進んで割れに至る場合にはそ
の起点は金属間化合物の中で比較的大きな晶出物である
ことを見出し、さらに、晶出物の数および大きさの影響
について５１８２合金ｌ合金ける晶出物に関係する成分
、例えば、Ｆｅ、Ｍｎの含有量を変化させて調査した結
果、強度に若干の差はあるが晶出物の数が多くなる程局
部くびれから割れに至ることおよび晶出物の数が少ない
場合にも晶出物の大きさがある一定以上、例えば、２０
μ−を越えると大きさの影響が大きいことを知見し、こ
れらの種々の知見に基いて本発明者がさらに鋭意研究を
行ない、高成形性の包装用アルミニウム合金のキャンエ
ンド材としては晶出物の数を少なくすることが必要であ
ることから、包装用アルミニウム合金板およびその製造
法を開発したのである。
ム合金のキャンエンド材の種々の問題点に鑑み、本発明
者は先ず多段張出し加工における局部＜Ｖれについて調
査研究を行なった結果、くびれ自体は強加工を受けるた
めに起るけれども、さらに進んで割れに至る場合にはそ
の起点は金属間化合物の中で比較的大きな晶出物である
ことを見出し、さらに、晶出物の数および大きさの影響
について５１８２合金ｌ合金ける晶出物に関係する成分
、例えば、Ｆｅ、Ｍｎの含有量を変化させて調査した結
果、強度に若干の差はあるが晶出物の数が多くなる程局
部くびれから割れに至ることおよび晶出物の数が少ない
場合にも晶出物の大きさがある一定以上、例えば、２０
μ−を越えると大きさの影響が大きいことを知見し、こ
れらの種々の知見に基いて本発明者がさらに鋭意研究を
行ない、高成形性の包装用アルミニウム合金のキャンエ
ンド材としては晶出物の数を少なくすることが必要であ
ることから、包装用アルミニウム合金板およびその製造
法を開発したのである。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係る包装用アルミニウム合金板およびその製造
法は、 ＜１） Ｓｒ０．００５〜０．１０ｗｔ％、Ｍｇ ２
．０〜５．ＯｗＬ％、Ｍｎ Ｏ，５ｗｔ％以下 を含有し、残部実質的にＡｌからなることを特徴とする
包装用アルミニウム合金板を第１の発明とし、 （２） ＳｒＯ，００５〜０．１０ｕｔ％、Ｍｇ ２
，０〜５．Ｏｕｔ％、Ｍｎ ０．５ｕ＋ｔ％以下 を含有し、残部実質的にＡｌからなるアルミニウム合金
ｌａ塊を４５０〜５５０℃の温度で２４時間以内の均質
化熱処理を行ない、次いで、熱間圧延と冷間圧延を行な
った後中間焼鈍を行なうことを特徴とする包装用アルミ
ニウム合金板の製造法を第２の発明とする２つの発明よ
りなるものである。
法は、 ＜１） Ｓｒ０．００５〜０．１０ｗｔ％、Ｍｇ ２
．０〜５．ＯｗＬ％、Ｍｎ Ｏ，５ｗｔ％以下 を含有し、残部実質的にＡｌからなることを特徴とする
包装用アルミニウム合金板を第１の発明とし、 （２） ＳｒＯ，００５〜０．１０ｕｔ％、Ｍｇ ２
，０〜５．Ｏｕｔ％、Ｍｎ ０．５ｕ＋ｔ％以下 を含有し、残部実質的にＡｌからなるアルミニウム合金
ｌａ塊を４５０〜５５０℃の温度で２４時間以内の均質
化熱処理を行ない、次いで、熱間圧延と冷間圧延を行な
った後中間焼鈍を行なうことを特徴とする包装用アルミ
ニウム合金板の製造法を第２の発明とする２つの発明よ
りなるものである。
本発明に係る包装用アルミニウム合金板およびその製造
法は上記の構成であるから、圧延板表面からみた金属間
化合物の面積占有率が２．０％以下であって晶出物の数
が少なく、従って、多段張出し加工において局部くびれ
による割れの発生がない高強度薄肉化に耐えるキャンエ
ンド材が得られるものである。
法は上記の構成であるから、圧延板表面からみた金属間
化合物の面積占有率が２．０％以下であって晶出物の数
が少なく、従って、多段張出し加工において局部くびれ
による割れの発生がない高強度薄肉化に耐えるキャンエ
ンド材が得られるものである。
先ず、本発明に係る包装用アルミニウム合金板の含有成
分および成分割合について説明する。
分および成分割合について説明する。
Ｓｒは圧延板表面からみた晶出物（Ｍｎ、Ｆ ｅ） Ａ
Ｉｓの数を減少させ、局部伸びが要求される多段張出
し加工性（リベット加工性）を向上させる元素であり、
含有量が０，００５ｗｔ％未満では晶出物を減少させる
効果は少なく、また、０．１０ｗｔ％を越えて含有され
ると逆に固溶度の小さいＳ「はＡ Ｉ Ｓ ｒの晶出物
を多数形成するようになる。よって、Ｓｒ含有」は０．
００５−０．１０ｗＬ％とする。
Ｉｓの数を減少させ、局部伸びが要求される多段張出
し加工性（リベット加工性）を向上させる元素であり、
含有量が０，００５ｗｔ％未満では晶出物を減少させる
効果は少なく、また、０．１０ｗｔ％を越えて含有され
ると逆に固溶度の小さいＳ「はＡ Ｉ Ｓ ｒの晶出物
を多数形成するようになる。よって、Ｓｒ含有」は０．
００５−０．１０ｗＬ％とする。
Ｍｇは強度を付与する重要な元素であり、含有量が２．
０ｔｕｔ％未満ではキャンエンド用としての効果は少な
く、また、５，０ｗｔ％を越える含有量では張出し性等
の成形性が急激に低下すると共に耐蝕性においてら劣化
の原因となる。よって、Ｍｇ含有量は２．０〜５．０ｗ
ｔ％とする。
０ｔｕｔ％未満ではキャンエンド用としての効果は少な
く、また、５，０ｗｔ％を越える含有量では張出し性等
の成形性が急激に低下すると共に耐蝕性においてら劣化
の原因となる。よって、Ｍｇ含有量は２．０〜５．０ｗ
ｔ％とする。
Ｍｎは強度向上およびＭｇとの組合せによる集合Ｍｉｌ
ＩＬ（耳）の安定化、かつ、結晶粒微細化に有効な元素
であり、含有量が０，５ｗｔ％を越えて含有されるとこ
れらの効果は飽和し、キャンエンドの張出し成形の際の
割れ発生の原因となり、金属間化合物（Ｆｅ＝Ｍｎ）Ａ
ｌ−のサイズおよび量を増加し、加工性が劣化する。よ
って、Ｍｎ含有量は０．５＋ｕｔ％未満とする。
ＩＬ（耳）の安定化、かつ、結晶粒微細化に有効な元素
であり、含有量が０，５ｗｔ％を越えて含有されるとこ
れらの効果は飽和し、キャンエンドの張出し成形の際の
割れ発生の原因となり、金属間化合物（Ｆｅ＝Ｍｎ）Ａ
ｌ−のサイズおよび量を増加し、加工性が劣化する。よ
って、Ｍｎ含有量は０．５＋ｕｔ％未満とする。
また、上記に説明したアルミニウム合金において、圧延
板表面からみた金属間化合物（Ｆｅ、Ｍｎ）Ａｌ．は、
エンドの張出し成形ではこの金属間化合物は割れの起点
となり、このことか１圧延板表面からみた金属間化合物
の面積占有率は２．０％以下としなければならない。こ
の金属間化合物の面積占有率は圧延板を圧延面より研磨
して走査電子類ＧＩＮ（ＳＥＭ）により求めた。
板表面からみた金属間化合物（Ｆｅ、Ｍｎ）Ａｌ．は、
エンドの張出し成形ではこの金属間化合物は割れの起点
となり、このことか１圧延板表面からみた金属間化合物
の面積占有率は２．０％以下としなければならない。こ
の金属間化合物の面積占有率は圧延板を圧延面より研磨
して走査電子類ＧＩＮ（ＳＥＭ）により求めた。
次に、本発明に係る包装用アルミニウム合金板の製造法
について説明する。
について説明する。
上記に説明した含有成分および成分割合のアルミニウム
合金を４５０〜５５０’Ｃの温度において２４時間以内
の均質化熱処理を行なうものであり、均質化熱処理温度
が４５０℃未満では鋳塊の偏析に対する均質化が不充分
であり、また、５５０℃を越える温度ではバーニングの
発生を招来する恐れがある。さらに、この均質化熱処理
を２４時間を越えて行なっても効果があまり上がらない
ので、均質化熱処理時間は２４時間以内とする。
合金を４５０〜５５０’Ｃの温度において２４時間以内
の均質化熱処理を行なうものであり、均質化熱処理温度
が４５０℃未満では鋳塊の偏析に対する均質化が不充分
であり、また、５５０℃を越える温度ではバーニングの
発生を招来する恐れがある。さらに、この均質化熱処理
を２４時間を越えて行なっても効果があまり上がらない
ので、均質化熱処理時間は２４時間以内とする。
次に、均質化熱処理を行なった鋳塊を熱間圧延により、
厚さ８ｍａ＋以下とするのは生産性のためであり、厚さ
が８１１１１＠を越えると圧延パス回数の増加は勿論の
こと、圧延時に耳割れを発生して生産性を低下させる。
厚さ８ｍａ＋以下とするのは生産性のためであり、厚さ
が８１１１１＠を越えると圧延パス回数の増加は勿論の
こと、圧延時に耳割れを発生して生産性を低下させる。
また、中間焼鈍は成形加工時に適正強度を与えるだめに
必要であり、適正強度および使用板厚により適宜の温度
および時間で行なうのである。
必要であり、適正強度および使用板厚により適宜の温度
および時間で行なうのである。
なお、この中間焼鈍の後に必要に応じて仕上げ焼鈍を行
なってもよい。
なってもよい。
［実 施 例１
本発明に係る包装用アルミニウム合金板およびその製造
法について実施例を説明する９実施例 ｔｊｔＪ１表に示す含有成分および成分割合のアルミニ
ウム合金を通常の方法によって溶解して、５０ｎ＋ｍの
小型ｎ塊とし、この鋳塊に４９０℃×３時間の均質化熱
処理を行ない、その後、熱間圧延により６關厚の板とし
た。次いで、冷間圧延により１１ｏ１１１厚の板として
から中間焼鈍を行なった後、製品厚さを０ 、３ ｍ＋
ａとした。なお、中間焼鈍は連続焼鈍により行ない、条
件は４５０’ＣＸ１０秒である。
法について実施例を説明する９実施例 ｔｊｔＪ１表に示す含有成分および成分割合のアルミニ
ウム合金を通常の方法によって溶解して、５０ｎ＋ｍの
小型ｎ塊とし、この鋳塊に４９０℃×３時間の均質化熱
処理を行ない、その後、熱間圧延により６關厚の板とし
た。次いで、冷間圧延により１１ｏ１１１厚の板として
から中間焼鈍を行なった後、製品厚さを０ 、３ ｍ＋
ａとした。なお、中間焼鈍は連続焼鈍により行ない、条
件は４５０’ＣＸ１０秒である。
第２表に機械的性質を示す。なお、Ｓｒ含有による機械
的性質およυ゛方向性の影響は少ない。
的性質およυ゛方向性の影響は少ない。
第３表に晶出物分布および多段張出し加工性（リベット
加工性）について示す。なお、多段張出し成形は２００
℃Ｘ２０分のものを使用した。
加工性）について示す。なお、多段張出し成形は２００
℃Ｘ２０分のものを使用した。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明に係る包装用アルミニウム
合金板およびその製造法は上記の構成であるから、特に
、Ｓｒを含有させることに上り晶出物を減少させて優れ
た多段張出し加工性（リベット加工性）を付与し、薄肉
化によっても張出し加工による割れを防止することがで
きるという効果を有するものである。
合金板およびその製造法は上記の構成であるから、特に
、Ｓｒを含有させることに上り晶出物を減少させて優れ
た多段張出し加工性（リベット加工性）を付与し、薄肉
化によっても張出し加工による割れを防止することがで
きるという効果を有するものである。
Claims (2)
- （１）Ｓｒ０．００５〜０．１０ｗｔ％、Ｍｇ２．０〜
５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５ｗｔ％以下 を含有し、残部実質的にＡｌからなることを特徴とする
包装用アルミニウム合金板。 - （２）Ｓｒ０．００５〜０．１０ｗｔ％、Ｍｇ２．０〜
５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５ｗｔ％以下 を含有し、残部実質的にＡｌからなるアルミニウム合金
鋳塊を４５０〜５５０℃の温度で２４時間以内の均質化
熱処理を行ない、次いで、熱間圧延と冷間圧延を行なっ
た後中間焼鈍を行なうことを特徴とする包装用アルミニ
ウム合金板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26312985A JPS62124254A (ja) | 1985-11-22 | 1985-11-22 | 包装用アルミニウム合金板およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26312985A JPS62124254A (ja) | 1985-11-22 | 1985-11-22 | 包装用アルミニウム合金板およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124254A true JPS62124254A (ja) | 1987-06-05 |
Family
ID=17385218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26312985A Pending JPS62124254A (ja) | 1985-11-22 | 1985-11-22 | 包装用アルミニウム合金板およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62124254A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001064743A (ja) * | 1999-07-13 | 2001-03-13 | Alcoa Inc | 改良された鋳造合金 |
| CN106637006A (zh) * | 2017-01-03 | 2017-05-10 | 广西柳州银海铝业股份有限公司 | 提高5052铝合金冷轧态塑性的方法 |
-
1985
- 1985-11-22 JP JP26312985A patent/JPS62124254A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001064743A (ja) * | 1999-07-13 | 2001-03-13 | Alcoa Inc | 改良された鋳造合金 |
| CN106637006A (zh) * | 2017-01-03 | 2017-05-10 | 广西柳州银海铝业股份有限公司 | 提高5052铝合金冷轧态塑性的方法 |
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