JPS62115398A - 核燃料焼結体の製造方法 - Google Patents
核燃料焼結体の製造方法Info
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- JPS62115398A JPS62115398A JP60255738A JP25573885A JPS62115398A JP S62115398 A JPS62115398 A JP S62115398A JP 60255738 A JP60255738 A JP 60255738A JP 25573885 A JP25573885 A JP 25573885A JP S62115398 A JPS62115398 A JP S62115398A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、核燃ｒ１に関し、特に、機械的特性と燃焼特
性の双方にすぐれた核燃料焼結体の製造方法に関する。
性の双方にすぐれた核燃料焼結体の製造方法に関する。
一般に、原子炉に使用される核燃料は、酸化ウラン（Ｕ
Ｏ２）、酸化トリウム（”ｒｈｏ、２）、酸化プル１〜
ニウム（ＰｕＯ２） 、Ｆａ化ガドリニウム（中性子吸
収物質）等の金属酸化物を構成成分どし、これら酸化物
粉末を成形、焼結し、焼結体ペレットとしＣ使用される
。
Ｏ２）、酸化トリウム（”ｒｈｏ、２）、酸化プル１〜
ニウム（ＰｕＯ２） 、Ｆａ化ガドリニウム（中性子吸
収物質）等の金属酸化物を構成成分どし、これら酸化物
粉末を成形、焼結し、焼結体ペレットとしＣ使用される
。
また、従来、成形用助剤あるいは気孔形成剤として、炭
木、酸素、水素、窒素のうちいずれかを構成元素として
含む無機ないし有機の化合物を核燃ＩＰｌ化物粉末に混
合してから成形、焼結を行う方法も知られている。
木、酸素、水素、窒素のうちいずれかを構成元素として
含む無機ないし有機の化合物を核燃ＩＰｌ化物粉末に混
合してから成形、焼結を行う方法も知られている。
しかしながら、従来の方法で１！？られる焼結ベレッ１
−は、燃焼時にお【プるベレットと燃料被覆管との相互
作用（ＰＣＭＩ）が比較的大きく、また、燃焼に伴う揮
発性核分裂生成物（ＦＰガス）の放出率の点でも未だ満
足のいくものではない。
−は、燃焼時にお【プるベレットと燃料被覆管との相互
作用（ＰＣＭＩ）が比較的大きく、また、燃焼に伴う揮
発性核分裂生成物（ＦＰガス）の放出率の点でも未だ満
足のいくものではない。
（発明の概要）
木発、明は、上述した点に鑑みてなされたものであり、
ＰＣＭｔと［Ｐガス放出率の双方の低減化が図られた核
燃料焼結体の製造方法を提供することを目的どする。
ＰＣＭｔと［Ｐガス放出率の双方の低減化が図られた核
燃料焼結体の製造方法を提供することを目的どする。
ところで、従来の方法で製造される焼結ベレットは、そ
の結晶粒径が数μｍから・ト数μｍＰｉ！度である。こ
こで、ベレットの結晶粒径とベレットの物理的特性との
関係を説明すると以下の通りである。
の結晶粒径が数μｍから・ト数μｍＰｉ！度である。こ
こで、ベレットの結晶粒径とベレットの物理的特性との
関係を説明すると以下の通りである。
（イ） ペレット結晶粒径が小さい場合： 結晶粒界で
のすべりが大きくなるのと、粒界で転移が消滅とやずく
なることに起因して、クリープ速度が増大する。これに
よってベレットとｗｌＶＩｌ！管との相互作用（ＰＣＭ
Ｉ）を緩和することができる。
のすべりが大きくなるのと、粒界で転移が消滅とやずく
なることに起因して、クリープ速度が増大する。これに
よってベレットとｗｌＶＩｌ！管との相互作用（ＰＣＭ
Ｉ）を緩和することができる。
一方、燃焼に伴う揮発性核分裂生成物（ＦＰガス）の放
出に関しては、粒界までの距離が短くなるので放出率が
増大する。
出に関しては、粒界までの距離が短くなるので放出率が
増大する。
（ロ） ベレット結晶粒径が大きい場合： 上記（イ）
の場合とは逆にクリープ速度は減少しＰＣＭＩが増大す
るが、ＦＰガスの放出率は減少する。
の場合とは逆にクリープ速度は減少しＰＣＭＩが増大す
るが、ＦＰガスの放出率は減少する。
本発明者らは上記知見に着目しさらに研究した結果、核
燃料用金属酸化物にイオウを添加することにより、得ら
れる焼結ベレットの表面層におＧＪる結晶粒径を小さく
し、かつ、ベレット内部の結晶粒径を大きくすることが
でき、これにより ・ＰＣＭＩの低減化とＦＰガス放
出の低減化を一挙に達成することができることを見出し
た。
燃料用金属酸化物にイオウを添加することにより、得ら
れる焼結ベレットの表面層におＧＪる結晶粒径を小さく
し、かつ、ベレット内部の結晶粒径を大きくすることが
でき、これにより ・ＰＣＭＩの低減化とＦＰガス放
出の低減化を一挙に達成することができることを見出し
た。
ずなわら、本発明に係る核燃料焼結体の製造方法は、核
燃１４＋１用金属酸化物粉末と、イオウもしくはイオウ
化合物粉末との混合物からなる核燃料原料粉末を成形し
、還元性雰囲気中で焼結することを特徴とするムのであ
る。
燃１４＋１用金属酸化物粉末と、イオウもしくはイオウ
化合物粉末との混合物からなる核燃料原料粉末を成形し
、還元性雰囲気中で焼結することを特徴とするムのであ
る。
以下、本発明を更に詳細に説明する。以下の記載におい
て、Ｍを表わす「％」は特に断らない限り重量基準であ
る。
て、Ｍを表わす「％」は特に断らない限り重量基準であ
る。
−・ 金・砧 物
本発明で用いられる核燃料粉末としては、二酸化ウラン
その他の酸化ウラン、酸化プルトニウム（ＰｕＯ２）
、ＦＩＪ化トリウム（ＴｈＯ２）等があげられ、これら
は１種または２種以上混合して用いられる。また、これ
ら金１１Ｍ化物と酸化ガドリニウム（Ｇｄ２０３）等の
中性子吸収物質との混合物として用いられる。
その他の酸化ウラン、酸化プルトニウム（ＰｕＯ２）
、ＦＩＪ化トリウム（ＴｈＯ２）等があげられ、これら
は１種または２種以上混合して用いられる。また、これ
ら金１１Ｍ化物と酸化ガドリニウム（Ｇｄ２０３）等の
中性子吸収物質との混合物として用いられる。
核燃料粉末の粒径は、混合前において、約１０〜１５０
０μｍ程度の範囲が好ましい。
０μｍ程度の範囲が好ましい。
また、上記核燃料粉末には、成形性を向りざけるために
適宜バインダーを添加することもできる。
適宜バインダーを添加することもできる。
添 加 剤
本発明においては、焼結時にお（）る結晶粒の成長を制
御するための添加剤として、イオウ単体またはイオウ化
合物を用いることを特徴としている。
御するための添加剤として、イオウ単体またはイオウ化
合物を用いることを特徴としている。
イオウ化合物としては、イオウを構成元素として含む無
機あるいは０磯化合物が用いられ（りるが、具体的には
、硫酸アンモニウム、ナフチルアミンスルホン酸、ジフ
ェニルチオ尿素、キシレンスルホン酸等の化合物が好ま
しく用いられる。
機あるいは０磯化合物が用いられ（りるが、具体的には
、硫酸アンモニウム、ナフチルアミンスルホン酸、ジフ
ェニルチオ尿素、キシレンスルホン酸等の化合物が好ま
しく用いられる。
上記添加剤の含有硲は、用いる核燃料用金属酸化物の種
類によって適宜選択されるが、通常、０．１〜１．０％
の範囲が好ましい。
類によって適宜選択されるが、通常、０．１〜１．０％
の範囲が好ましい。
上記添加剤は、ペレット焼結時において、ベレットの外
周部表面層の結晶粒径を従来品と同等か−６しくは小さ
くし、かつ、ベレット内部の結晶粒成長を促進して粒径
を大きくする上で重要な作用をイＩしている。
周部表面層の結晶粒径を従来品と同等か−６しくは小さ
くし、かつ、ベレット内部の結晶粒成長を促進して粒径
を大きくする上で重要な作用をイＩしている。
第２図は、焼結後のペレット断面の結晶粒状態を示す゛
模式図であり、各々第２図（ａ）が本発明、第２図（ｂ
）が従来法で得られたものを示す。
模式図であり、各々第２図（ａ）が本発明、第２図（ｂ
）が従来法で得られたものを示す。
本発明はいかなる理論にも拘束されるものではないが、
上記添加剤の作用を次の様に推定することができる。
上記添加剤の作用を次の様に推定することができる。
寸なわら、核燃料粉末としてＵＯ２を用いた場合につい
て説明するど、まず、上記の添加剤を含有しない場合に
は、焼結が開始する温度まで成形体が昇温する前に、雰
囲気中の水素ガス等によって成形体が還元され、含有成
分のＯ／ＬＪ比が２．０程度になってから焼結開始する
。一方、上記添加剤を含有させた場合には、イオウもし
くはイオウ化合物が熱分解してできたイオウ元素が雰囲
気中の水素と反応し水素化物を生成するので、ペレット
内部に水素ガスが到達するのに長い時間が必要となる。
て説明するど、まず、上記の添加剤を含有しない場合に
は、焼結が開始する温度まで成形体が昇温する前に、雰
囲気中の水素ガス等によって成形体が還元され、含有成
分のＯ／ＬＪ比が２．０程度になってから焼結開始する
。一方、上記添加剤を含有させた場合には、イオウもし
くはイオウ化合物が熱分解してできたイオウ元素が雰囲
気中の水素と反応し水素化物を生成するので、ペレット
内部に水素ガスが到達するのに長い時間が必要となる。
すなわち、ベレットの内部の方は、焼結が開始づる時点
においてもＯ／Ｕ比が２．０程度まで低下しておらず２
．０以上の値を右している。これは原料ＵＯ２粉末のＯ
／Ｕ比が通常２．０より高い値を有しているからである
。ここで、Ｏ／ＩＪ比が＾い程拡散速度が大きいので焼
結が急速に進行し、結晶粒成長が促進される。また「１
１時に残ひするイオウの効果により、粒成長がより速く
進行する。
においてもＯ／Ｕ比が２．０程度まで低下しておらず２
．０以上の値を右している。これは原料ＵＯ２粉末のＯ
／Ｕ比が通常２．０より高い値を有しているからである
。ここで、Ｏ／ＩＪ比が＾い程拡散速度が大きいので焼
結が急速に進行し、結晶粒成長が促進される。また「１
１時に残ひするイオウの効果により、粒成長がより速く
進行する。
すなわち、ベレット内部の結晶粒径が外周部よりも大き
りｔするゆえんである。尚焼結が完全に終了する迄には
添加剤あるいはその分解生成物は焼結体から完全に除去
され、また、焼結体のＯ／Ｕ比も２．０程度になってい
る。
りｔするゆえんである。尚焼結が完全に終了する迄には
添加剤あるいはその分解生成物は焼結体から完全に除去
され、また、焼結体のＯ／Ｕ比も２．０程度になってい
る。
１亘工上
第１図の工程図に示すように、まず、所定粒径の核燃料
粉末と添加剤とを混合する。この混合は、従来公知のボ
ールミル、ブレンダー等の乾式混合装置を用いて行なう
。
粉末と添加剤とを混合する。この混合は、従来公知のボ
ールミル、ブレンダー等の乾式混合装置を用いて行なう
。
次いで、得られた混合粉末（核燃料原料粉末）を、常法
に従い、所望形状の成形機の金型中に装入し、例えば０
．５〜５ ｔｏｎ、”ｃｉ程度の圧力で成形して、４
０〜６０％ＴＤ（理論密度の４０％〜６０％、理論密度
は二酸化ウランの場合１０．９５ｇ／Ｃｄ）の成形体を
得る。
に従い、所望形状の成形機の金型中に装入し、例えば０
．５〜５ ｔｏｎ、”ｃｉ程度の圧力で成形して、４
０〜６０％ＴＤ（理論密度の４０％〜６０％、理論密度
は二酸化ウランの場合１０．９５ｇ／Ｃｄ）の成形体を
得る。
なお、成形工程に先立つて前記混合粉末を熱処理し、一
旦、イオウまたはイオウ化合物を溶融させてもよい。こ
のような熱処理工程は、キシレンスルホン酸等の低融点
化合物の場合、機械混合されて均−分布している化合物
が、溶融して更に均一分布となり水素のベレット内部へ
の進入速度をｄくする上でより有利である。
旦、イオウまたはイオウ化合物を溶融させてもよい。こ
のような熱処理工程は、キシレンスルホン酸等の低融点
化合物の場合、機械混合されて均−分布している化合物
が、溶融して更に均一分布となり水素のベレット内部へ
の進入速度をｄくする上でより有利である。
次いで、成形体を、水素または分解アンモニアガス等の
還元性ガス雰囲気中で、核燃料粉末の種類に応じた焼結
条件（例えば通常の核燃Ｉ’ｌ酸化物粉末の場合、約１
５００へ一１ａｏｏ℃で約１〜１０時間）で焼結づる。
還元性ガス雰囲気中で、核燃料粉末の種類に応じた焼結
条件（例えば通常の核燃Ｉ’ｌ酸化物粉末の場合、約１
５００へ一１ａｏｏ℃で約１〜１０時間）で焼結づる。
得られた焼結体は、例えば所望の直径に研削し、これを
燃料被覆管中に充填し不活性ガスに置換して封入し燃料
棒としそれらを集めて燃料集合体どして原子炉の運転に
供り。
燃料被覆管中に充填し不活性ガスに置換して封入し燃料
棒としそれらを集めて燃料集合体どして原子炉の運転に
供り。
る。
以下本発明の実施例について説明するが、本発明【、五
これら実施例に限定されるものではない。
これら実施例に限定されるものではない。
まず、添加剤である硫酸アンモニウムを乳鉢で１００メ
ツシコふるいを通過づるまで微粉末に粉砕する。粉砕し
たｆｉｌ！ｔＦｆｆｌアンモニウム０．４１％ＵＯ２粉
末に添加し混合する。ここで、０．４１％は、含有する
イオウの添加量が０．１％に相当づる吊である。この混
合粉末はボールミルで３０分間混合し、これをＱ、２
ｔｏｎ／ｃｉで予備成形造粒１（，１、５〜２ 、５
ｔｏｎ／ｃ＃ｔで加圧成形する。
ツシコふるいを通過づるまで微粉末に粉砕する。粉砕し
たｆｉｌ！ｔＦｆｆｌアンモニウム０．４１％ＵＯ２粉
末に添加し混合する。ここで、０．４１％は、含有する
イオウの添加量が０．１％に相当づる吊である。この混
合粉末はボールミルで３０分間混合し、これをＱ、２
ｔｏｎ／ｃｉで予備成形造粒１（，１、５〜２ 、５
ｔｏｎ／ｃ＃ｔで加圧成形する。
これらの成形体をモリブデン製の耐熱ボートに入れ、水
素ガス雰囲気中で、１７００〜１８ｏｏ℃、４時間加熱
焼結する。この方法で製造したベレットは、周辺部の結
晶粒径は通常より小さくなっているのに対し内部は通常
より大きくなる。
素ガス雰囲気中で、１７００〜１８ｏｏ℃、４時間加熱
焼結する。この方法で製造したベレットは、周辺部の結
晶粒径は通常より小さくなっているのに対し内部は通常
より大きくなる。
結晶粒径とＦＰガス放出率の関係は次式により表わされ
る（注１参照）。
る（注１参照）。
ここで ｆｃはガス放出率、Ｄは拡散係数（ｒＩｔ／ｓ
ａｃ ） 、ｔは時間（Ｓｅｃ）、ａは結晶粒径（Ｔｒ
ｔ）となる。仮に拡散係数をｌＸ１０ Ｔｄ、／ｓ
ｅｃ。
ａｃ ） 、ｔは時間（Ｓｅｃ）、ａは結晶粒径（Ｔｒ
ｔ）となる。仮に拡散係数をｌＸ１０ Ｔｄ、／ｓ
ｅｃ。
時間を８６４００ｓｅｃ（２４ｈｒ）とすると、４０μ
ｍ（４ｘ１０ ＦＦＬ）の放出率ｒ と１０μＷＬ
（１×１０ ｍ）の放出率ｆ の比は７０％の放出率
の低減となる。
ｍ（４ｘ１０ ＦＦＬ）の放出率ｒ と１０μＷＬ
（１×１０ ｍ）の放出率ｆ の比は７０％の放出率
の低減となる。
次に結晶粒径とクリープ速度の関係１１次式により表わ
される（注２参照）。
される（注２参照）。
１３、３ΩＤσ
ε＝ ここでΩは空孔の体Ｔｄ２
積（１ｄ） 、Ｄは拡散係数（Ｔｄ／５ａｃ）σは応力
（Ｋｇ／ＴｒＬＳ２）、ｋはボルツマン定数（１，３８
ｘｌＯＪ／Ｋ）、Ｔは温度（Ｋ＞、ｄは粒径の大きさく
７ＦＬ）である。
（Ｋｇ／ＴｒＬＳ２）、ｋはボルツマン定数（１，３８
ｘｌＯＪ／Ｋ）、Ｔは温度（Ｋ＞、ｄは粒径の大きさく
７ＦＬ）である。
４０ｔｔｍ （４ｘ １０−５ｍ） ノｌｌ；［りＩＪ
−７”ＭＩ３Ｆヲε４ｏ、１０μｍ（１ｘ１０’ｍ）の
時のクリープ速度をε１ｏとすると って外周部まで結晶粒を成長させたベレットと比較して
本発明のベレットの外周部のクリープ速度は、１６倍と
なりＰＣＭＩの軽減が期待できる。
−７”ＭＩ３Ｆヲε４ｏ、１０μｍ（１ｘ１０’ｍ）の
時のクリープ速度をε１ｏとすると って外周部まで結晶粒を成長させたベレットと比較して
本発明のベレットの外周部のクリープ速度は、１６倍と
なりＰＣＭＩの軽減が期待できる。
（注１） Ｒ，Ｊ１４旧ｔｅ ａｎｄ Ｈ，Ｏ，Ｔｕ
ｃｈｃｒ ：ａ Ｎｅｗ Ｆｉｓｓｉｏｎ −Ｇａｓ
Ｒｅ１ｅａｓｅ Ｍｏｄｅｌ；Ｊ、ｏｆ Ｎｕｃｌｅ、
Ｈｏｔｃｒ、１１８１−３８（１９８３）、 注２）小松和蔵ら訳：セラミックス材料科学入門応用編
７１３−７１４ 内田老鶴圃新社（１９８１） ）
ｃｈｃｒ ：ａ Ｎｅｗ Ｆｉｓｓｉｏｎ −Ｇａｓ
Ｒｅ１ｅａｓｅ Ｍｏｄｅｌ；Ｊ、ｏｆ Ｎｕｃｌｅ、
Ｈｏｔｃｒ、１１８１−３８（１９８３）、 注２）小松和蔵ら訳：セラミックス材料科学入門応用編
７１３−７１４ 内田老鶴圃新社（１９８１） ）
第１図は本発明の製造工程を示すフローチャー１−１第
２図は焼結ベレットの断面組織の模式図である。
２図は焼結ベレットの断面組織の模式図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、（イ）核燃料用金属酸化物粉末と、（ロ）イオウも
しくはイオウ化合物粉末との混合物、からなる核燃料原
料粉末を成形し、還元性雰囲気中で焼結することを特徴
とする、核燃料焼結体の製造方法。 ２、前記核燃料用金属酸化物が、ＵＯ＿２、ＴｈＯ＿２
、ＰｕＯ＿２、Ｇｄ＿２Ｏ＿３から選ばれる、特許請求
の範囲第１項の製造方法。 ３、前記イオウ化合物が、硫酸アンモニウム、ナフチル
アミンスルホン酸およびキシレンスルホン酸から選ばれ
る、特許請求の範囲第１項の製造方法。 ４、核燃料原料粉末を一旦熱処理することにより原料粉
末中のイオウまたはイオウ化合物を溶融させたのちに成
形を行なう、特許請求の範囲第１項の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60255738A JPS62115398A (ja) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | 核燃料焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60255738A JPS62115398A (ja) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | 核燃料焼結体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62115398A true JPS62115398A (ja) | 1987-05-27 |
| JPH0121476B2 JPH0121476B2 (ja) | 1989-04-21 |
Family
ID=17282943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60255738A Granted JPS62115398A (ja) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | 核燃料焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62115398A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2738076A1 (fr) * | 1995-08-25 | 1997-02-28 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication de pastilles de combustible nucleaire a base d'oxyde mixte (u, pu)o2 avec addition d'un produit organique soufre |
| FR2827071A1 (fr) * | 2001-07-04 | 2003-01-10 | Commissariat Energie Atomique | Procede de sulfuration d'une poudre d'uo2 et procede de fabrication de pastilles de combustible nucleaire a base d'uo2 ou oxide mixte (u,pu)o2 avec addition de soufre |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5112796A (ja) * | 1974-07-22 | 1976-01-31 | Suwa Seikosha Kk | |
| JPS601598A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-07 | 株式会社東芝 | 復水浄化装置 |
-
1985
- 1985-11-14 JP JP60255738A patent/JPS62115398A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5112796A (ja) * | 1974-07-22 | 1976-01-31 | Suwa Seikosha Kk | |
| JPS601598A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-07 | 株式会社東芝 | 復水浄化装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2738076A1 (fr) * | 1995-08-25 | 1997-02-28 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication de pastilles de combustible nucleaire a base d'oxyde mixte (u, pu)o2 avec addition d'un produit organique soufre |
| EP0760519A1 (fr) * | 1995-08-25 | 1997-03-05 | Commissariat A L'energie Atomique | Procédé de fabrication de pastilles de combustible nucléaire à base d'oxyde mixte (U, Pu)O2 avec addition d'un produit organique soufre |
| US5841200A (en) * | 1995-08-25 | 1998-11-24 | Commissariat A L'energie Atomique | Process for the production of nuclear fuel pellets based on mixed (U, Pu)O2 oxide with the addition of an organic, sulphur product |
| FR2827071A1 (fr) * | 2001-07-04 | 2003-01-10 | Commissariat Energie Atomique | Procede de sulfuration d'une poudre d'uo2 et procede de fabrication de pastilles de combustible nucleaire a base d'uo2 ou oxide mixte (u,pu)o2 avec addition de soufre |
| WO2003005374A1 (fr) * | 2001-07-04 | 2003-01-16 | Commissariat A L'energie Atomique | Procede de sulfuration d'une poudre d'uo2 et procede de fabrication de pastilles de combustible nucleaire a base d'uo2 ou d'oxyde mixte (u, pu)o2 avec addition de soufre. |
| US7309473B2 (en) | 2001-07-04 | 2007-12-18 | Commissariat A L'energic Atomique | Method for sulphurizing a UO2 powder and method for making nuclear fuel pellets based on UO2 or mixed oxide (U,Pu)O2 oxide with added sulphur |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0121476B2 (ja) | 1989-04-21 |
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