JPS6196162A - デイ−ゼル機関用燃料噴射率制御装置 - Google Patents
デイ−ゼル機関用燃料噴射率制御装置Info
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- JPS6196162A JPS6196162A JP59219234A JP21923484A JPS6196162A JP S6196162 A JPS6196162 A JP S6196162A JP 59219234 A JP59219234 A JP 59219234A JP 21923484 A JP21923484 A JP 21923484A JP S6196162 A JPS6196162 A JP S6196162A
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- pressure
- injection
- fuel
- injection pressure
- fuel injection
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/401—Controlling injection timing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はディーゼルエンジンのアイドル時の騒音振動低
下および高速高負荷時の出力アンプをはかるために燃料
噴射率を電気的に制御する機構を有する燃料噴射率制御
装巽に関する。
下および高速高負荷時の出力アンプをはかるために燃料
噴射率を電気的に制御する機構を有する燃料噴射率制御
装巽に関する。
ディーゼルエンジンにおいてはアイドル運転時の燃焼音
Ｉ駆動が大きいという問題があり、この対策としてアイ
ドル運転時の噴射率を下げ、燃料噴射期間を長くすると
いうことが有効であることは知られている。例えば特開
昭５７−８６５３２号公報のもの。
Ｉ駆動が大きいという問題があり、この対策としてアイ
ドル運転時の噴射率を下げ、燃料噴射期間を長くすると
いうことが有効であることは知られている。例えば特開
昭５７−８６５３２号公報のもの。
一般に燃料噴射装置においては噴射時期、噴射量、噴射
率の制御が必要であるが、噴射時期、噴対量に比して噴
射率の制御は困難である。その理由は非常に短期間の内
に高圧燃料の噴射量を制御しなければならないからであ
り、この為従来の噴射率の制御は噴射ノズルの噴射口の
構造によるものが多く知られている。これらは噴射弁の
開放の過程において噴射口の実効的な開口面積を変化す
るものや口径の異なる２種類の噴射弁を有し、噴射の前
期と後期で噴射経路を変えるものなどが公知である。
率の制御が必要であるが、噴射時期、噴対量に比して噴
射率の制御は困難である。その理由は非常に短期間の内
に高圧燃料の噴射量を制御しなければならないからであ
り、この為従来の噴射率の制御は噴射ノズルの噴射口の
構造によるものが多く知られている。これらは噴射弁の
開放の過程において噴射口の実効的な開口面積を変化す
るものや口径の異なる２種類の噴射弁を有し、噴射の前
期と後期で噴射経路を変えるものなどが公知である。
本発明は上記問題点に鑑みなされたもので、燃料噴射ポ
ンプから噴射ノズルまでの高圧燃料流路間に、電気的に
リリーフ圧力が可変できる噴射圧力制御手段と前期高圧
流路内の圧力を検出する噴射圧検出器を備え、前期噴射
圧力制御手段に流す電流の大きさを運転条件により変え
ることにより高圧燃料流路内の噴射最高圧力を制御し、
アイドリング及び軽負荷時の燃料噴射率を下げ、騒音、
振動を低減可能とする。又、高速高負荷時にはリリーフ
圧をポンプ発生圧力以上に保ち噴射率を大きくすること
により十分な出力を確保できるディーゼルエンジン用燃
料噴射率制御装置を提供しようとするものである。
ンプから噴射ノズルまでの高圧燃料流路間に、電気的に
リリーフ圧力が可変できる噴射圧力制御手段と前期高圧
流路内の圧力を検出する噴射圧検出器を備え、前期噴射
圧力制御手段に流す電流の大きさを運転条件により変え
ることにより高圧燃料流路内の噴射最高圧力を制御し、
アイドリング及び軽負荷時の燃料噴射率を下げ、騒音、
振動を低減可能とする。又、高速高負荷時にはリリーフ
圧をポンプ発生圧力以上に保ち噴射率を大きくすること
により十分な出力を確保できるディーゼルエンジン用燃
料噴射率制御装置を提供しようとするものである。
以下本発明になる装置を図面に示す実施例により説明す
る。第１図は本発明の一実施例を示す構成図で、ボッシ
ュ式分配型燃料噴射ポンプにこの発明になる装置を適用
したものである。６は４サイクルデイ一ゼル機関、５は
燃料噴射ポンプ。４１はポンプ駆動軸で４サイクル機関
ではクランク軸回転数の１／２の回転数で駆動される。
る。第１図は本発明の一実施例を示す構成図で、ボッシ
ュ式分配型燃料噴射ポンプにこの発明になる装置を適用
したものである。６は４サイクルデイ一ゼル機関、５は
燃料噴射ポンプ。４１はポンプ駆動軸で４サイクル機関
ではクランク軸回転数の１／２の回転数で駆動される。
ベーン式ポンプを用い、燃料タンク６２より燃料フィル
タ６３を経た燃料を入口４３より吸入し、出口４４に吐
出する。出口４４を出た燃料はポンプハウジング内の燃
料“溜４５に充満され燃料圧調節器４６にて圧力調節さ
れ、余分な燃料は燃料タンク６２に戻される。フェイス
カム４７とポンププランジャ４８とは一体化されており
、ポンプ駆動軸４１１とカンプリング４９にて結合され
回転力が伝えられている。このフェイスカム４７はプラ
ンジャスプリング５０によってローラ５１に押しつけら
れているので、ポンプ駆動軸４１の回転に伴ってプラン
ジャ４８は往復運動と回転運動とを行い、燃料を吸入口
５２より吸入した後分配圧送を行う。
タ６３を経た燃料を入口４３より吸入し、出口４４に吐
出する。出口４４を出た燃料はポンプハウジング内の燃
料“溜４５に充満され燃料圧調節器４６にて圧力調節さ
れ、余分な燃料は燃料タンク６２に戻される。フェイス
カム４７とポンププランジャ４８とは一体化されており
、ポンプ駆動軸４１１とカンプリング４９にて結合され
回転力が伝えられている。このフェイスカム４７はプラ
ンジャスプリング５０によってローラ５１に押しつけら
れているので、ポンプ駆動軸４１の回転に伴ってプラン
ジャ４８は往復運動と回転運動とを行い、燃料を吸入口
５２より吸入した後分配圧送を行う。
７０は電気的にリリーフ圧力が可変できる噴射圧力制御
手段としての電磁弁である。７１はハウジングで、高圧
室５６からの内圧が作用する受圧面積を決めるシート部
７１ａ１高圧室５６°の燃料を前記ポンプハウジング内
の燃料溜４５に戻す流路７１ｂを備えている。７２はプ
ランジャでハウジング７１の円筒内周部７１ｃに軸方向
に移動可能となっており磁性材料よりなるムービングコ
ア７２ａと一体化されている。７３はコイルで電気的制
御回路１０より通電制御される。７４はリターンスプリ
ングで前記コイルに流れる電流による電磁力と加算され
た力でプランジャ７２を前記シート部７１ａに押しつけ
ており高圧室５６のリリーフ圧力を設定している。なお
プランジャ７２の作用力はプランジャが高圧燃料をリリ
ーフすることによるリフト変化に対してあまり力が変わ
らない様にリターンスプリングのバネ定数とリアギャッ
プを選んである。即ち第２図に示す如くプランジャのリ
フトに対してリターンスプリングと電磁力の合計として
のセント荷重ＦＲが概略一定になる様にしている。ここ
でリリーフ圧ＰＲとセント荷重Ｆ’Ｒの関係はＰＲ＝Ｆ
ＲＸ （４／πｄ２）と表され、ここにｄは前記シート
部７１ａの直径である。７５はスプリングリテーナでシ
ール用０リング７５ａ及びネジ部７５ｃをもちスプリン
グセント荷重が調整可能となっている。７６はバルブエ
ンドでハウジング７１にねじ締め固定されている。
手段としての電磁弁である。７１はハウジングで、高圧
室５６からの内圧が作用する受圧面積を決めるシート部
７１ａ１高圧室５６°の燃料を前記ポンプハウジング内
の燃料溜４５に戻す流路７１ｂを備えている。７２はプ
ランジャでハウジング７１の円筒内周部７１ｃに軸方向
に移動可能となっており磁性材料よりなるムービングコ
ア７２ａと一体化されている。７３はコイルで電気的制
御回路１０より通電制御される。７４はリターンスプリ
ングで前記コイルに流れる電流による電磁力と加算され
た力でプランジャ７２を前記シート部７１ａに押しつけ
ており高圧室５６のリリーフ圧力を設定している。なお
プランジャ７２の作用力はプランジャが高圧燃料をリリ
ーフすることによるリフト変化に対してあまり力が変わ
らない様にリターンスプリングのバネ定数とリアギャッ
プを選んである。即ち第２図に示す如くプランジャのリ
フトに対してリターンスプリングと電磁力の合計として
のセント荷重ＦＲが概略一定になる様にしている。ここ
でリリーフ圧ＰＲとセント荷重Ｆ’Ｒの関係はＰＲ＝Ｆ
ＲＸ （４／πｄ２）と表され、ここにｄは前記シート
部７１ａの直径である。７５はスプリングリテーナでシ
ール用０リング７５ａ及びネジ部７５ｃをもちスプリン
グセント荷重が調整可能となっている。７６はバルブエ
ンドでハウジング７１にねじ締め固定されている。
第３図は噴射圧力制御手段としての電磁弁７０の電流に
対するリリーフ圧力ＰＲを示すもので、電流■が零の場
合（左端）のリリーフ圧がリターンスプリングのセット
荷重Ｆｓに対応するものである。電磁力に対応するセッ
ト荷重はコイル電流により直線的に増加する。即ち、機
関の運転条件によりコイルに流す電流を変えてやること
により最高噴射圧を制御し、燃料噴射率を自由に変える
ことができる。ＲＮはノズルの開弁圧である。
対するリリーフ圧力ＰＲを示すもので、電流■が零の場
合（左端）のリリーフ圧がリターンスプリングのセット
荷重Ｆｓに対応するものである。電磁力に対応するセッ
ト荷重はコイル電流により直線的に増加する。即ち、機
関の運転条件によりコイルに流す電流を変えてやること
により最高噴射圧を制御し、燃料噴射率を自由に変える
ことができる。ＲＮはノズルの開弁圧である。
２１は高圧室５６の圧力を検出する噴射圧検出器であり
、その構成は第４図の左側に図示する如きものである。
、その構成は第４図の左側に図示する如きものである。
即ち、ハウジング２１１のネジ部２１１ｂによりポンプ
５にねじ締めされており、受圧部２１１ａは高圧室５６
の噴射圧力がかかる様に設置しである。２１２は、ピス
トンであり、受圧部２１１ａにかかった圧力を圧電素子
２１３の発生電圧をリードワイヤ２１４に引き出す。２
１５はスペーサであり、絶縁体よりなる。２１６は、ホ
ルダであり、噴射圧力による力を受は止め圧電素子２１
３が動かない様固定するものである。
５にねじ締めされており、受圧部２１１ａは高圧室５６
の噴射圧力がかかる様に設置しである。２１２は、ピス
トンであり、受圧部２１１ａにかかった圧力を圧電素子
２１３の発生電圧をリードワイヤ２１４に引き出す。２
１５はスペーサであり、絶縁体よりなる。２１６は、ホ
ルダであり、噴射圧力による力を受は止め圧電素子２１
３が動かない様固定するものである。
燃料噴射時に高圧室５６内に発生する噴射圧信号は、第
４図右側に示す波形整形回路１３ｂ１のＢ点に第５図図
示の（ｂｌの如き波形を発生し、さらに公知のピークホ
ールド回路１３ｂ２の０点に第５図（Ｃ１の如き波形を
発生し、Ａ／Ｄ変換器を介しＣＰＵＩ １に入力される
。ＣＰＵはピーク電圧を入力したあとｔＲ点でリセット
信号Ｐｚを発生し、噴射圧波形をリセットする。燃料の
圧送はプランジャ４８が第１図左方向に移動し、吸入口
５２を閉鎖した時期より始まり、分配通路５３、デリバ
リパルプ５４を出て高圧配管を経由し噴射ノズルより機
関の各気筒に噴射される。
４図右側に示す波形整形回路１３ｂ１のＢ点に第５図図
示の（ｂｌの如き波形を発生し、さらに公知のピークホ
ールド回路１３ｂ２の０点に第５図（Ｃ１の如き波形を
発生し、Ａ／Ｄ変換器を介しＣＰＵＩ １に入力される
。ＣＰＵはピーク電圧を入力したあとｔＲ点でリセット
信号Ｐｚを発生し、噴射圧波形をリセットする。燃料の
圧送はプランジャ４８が第１図左方向に移動し、吸入口
５２を閉鎖した時期より始まり、分配通路５３、デリバ
リパルプ５４を出て高圧配管を経由し噴射ノズルより機
関の各気筒に噴射される。
プランジャの移動に伴い高圧室５６内の圧力が前記噴射
圧力制御電磁弁７０のリリーフ圧力をこえると該噴射圧
力制御弁７０のプランジャ７２がリフトし、高圧室５６
内の最高圧力をリリーフ設定圧力に保つ。
圧力制御電磁弁７０のリリーフ圧力をこえると該噴射圧
力制御弁７０のプランジャ７２がリフトし、高圧室５６
内の最高圧力をリリーフ設定圧力に保つ。
さらにプランジャ４８が第１図右方向に移動してスピル
ポート５５が燃料調節部材をなすスピルリング４の右側
端面より燃料溜４５に開放された時燃料の圧送が終了す
る。従ってスピルリング４をプランジャ４８の軸方向に
移動させることにより、燃料噴射量の関節が可能である
。
ポート５５が燃料調節部材をなすスピルリング４の右側
端面より燃料溜４５に開放された時燃料の圧送が終了す
る。従ってスピルリング４をプランジャ４８の軸方向に
移動させることにより、燃料噴射量の関節が可能である
。
３は電磁式アクチェエータで、コイル３１に流れる電流
によって発生する第１図左方向の力とバネ３５によって
発生する右方向の力との釣り合いによって、ムービング
コア３３の位置を定める。
によって発生する第１図左方向の力とバネ３５によって
発生する右方向の力との釣り合いによって、ムービング
コア３３の位置を定める。
このムービングコア３３はリンク機構３８を介してスピ
ルリング４を移動させ燃料噴射量を調節する。運転条件
検出器としては１ａ〜１ｆがあるｌｂは機関の回転数を
検出する回転数検出器であり、ポンプ駆動軸４１に直結
されたギヤｌｂｌの回転数を電磁ピソクアッフ１ｂ２よ
り検出し、この電気信号を機関の回転数信号として電気
的制御回路２に入力する。１ａは例えばポテンショメー
タを用いたアクセル操作量検出器であり、アクセル操作
量に対応した電気信号を電気的制御回路１０に入力する
。１ｃは機関の吸気圧を検出する吸気圧センサで公知の
半導体圧力センサが利用できる。
ルリング４を移動させ燃料噴射量を調節する。運転条件
検出器としては１ａ〜１ｆがあるｌｂは機関の回転数を
検出する回転数検出器であり、ポンプ駆動軸４１に直結
されたギヤｌｂｌの回転数を電磁ピソクアッフ１ｂ２よ
り検出し、この電気信号を機関の回転数信号として電気
的制御回路２に入力する。１ａは例えばポテンショメー
タを用いたアクセル操作量検出器であり、アクセル操作
量に対応した電気信号を電気的制御回路１０に入力する
。１ｃは機関の吸気圧を検出する吸気圧センサで公知の
半導体圧力センサが利用できる。
１ｄ及び１ｅは吸気温、冷却水温センサでサーミスタ温
度センサを利用できる。１ｆはキースイッチである。電
気的制御回路１０は第１図に示す如く、ＣＰＵＩ １と
波形成型回路１３ａ、１３ｂと、アナログ／デジタル変
換回路１２と、読み出し専用メモリ （ＲＯＭ）１４と
、読み出し、書き込み可能なメモリ （ＲＡＭ）１５と
、アクチュエータサーボ回路１６と、電磁弁駆動回路１
７とにより構成されている。アクチュエータサーボ回路
１６は、ＣＰ Ｕ １．１よりの信号とスピル位置検出
器７からの信号とにより前記電磁アクチュエータ３を駆
動し、電磁弁駆動回路１７、前記ＣＰＵＩＩからの信号
をＤ／Ａ変換し電流増幅して前記噴射圧力制御弁７０電
磁アクチユエータ３を駆動して行う噴射量制御について
は特開昭５７−２０５２５にて述べられているものと同
等なので省略する。
度センサを利用できる。１ｆはキースイッチである。電
気的制御回路１０は第１図に示す如く、ＣＰＵＩ １と
波形成型回路１３ａ、１３ｂと、アナログ／デジタル変
換回路１２と、読み出し専用メモリ （ＲＯＭ）１４と
、読み出し、書き込み可能なメモリ （ＲＡＭ）１５と
、アクチュエータサーボ回路１６と、電磁弁駆動回路１
７とにより構成されている。アクチュエータサーボ回路
１６は、ＣＰ Ｕ １．１よりの信号とスピル位置検出
器７からの信号とにより前記電磁アクチュエータ３を駆
動し、電磁弁駆動回路１７、前記ＣＰＵＩＩからの信号
をＤ／Ａ変換し電流増幅して前記噴射圧力制御弁７０電
磁アクチユエータ３を駆動して行う噴射量制御について
は特開昭５７−２０５２５にて述べられているものと同
等なので省略する。
噴射率制御するための噴射圧力制御についてはＲＯＭ１
４内に処理を実効するためのプログラムが予め格納され
ている。またＲＯＭ１４には目標燃料噴射圧力のマツプ
が第６図に示す如き２次元マツプが格納されている。
４内に処理を実効するためのプログラムが予め格納され
ている。またＲＯＭ１４には目標燃料噴射圧力のマツプ
が第６図に示す如き２次元マツプが格納されている。
次に本発明の作動を第７図に示すフローチャート及び第
８図の特性図とともに説明する。
８図の特性図とともに説明する。
プログラムがスタートするとまずステップ１０１で初期
化を行う。次にステップ１０２で機関の運転条件検出器
１ａないし１ｆからの各種信号を取り込む。そしてステ
ップ１０３にて上記運転条件から決まる目標噴射率を得
るための噴射最高圧力を算出するために目標噴射圧カマ
ツブ（第６図）を検索する。ここでこのパターンサーチ
は、上記ステップ１０２にて取り込まれた回転数とアク
セル操作量にもとづいて行われ、対応する目標噴射圧Ｐ
ｓデータがＣＰＵ１ｌ内に転送される。
化を行う。次にステップ１０２で機関の運転条件検出器
１ａないし１ｆからの各種信号を取り込む。そしてステ
ップ１０３にて上記運転条件から決まる目標噴射率を得
るための噴射最高圧力を算出するために目標噴射圧カマ
ツブ（第６図）を検索する。ここでこのパターンサーチ
は、上記ステップ１０２にて取り込まれた回転数とアク
セル操作量にもとづいて行われ、対応する目標噴射圧Ｐ
ｓデータがＣＰＵ１ｌ内に転送される。
ステップ１０４では第５図に示す如くプランジャ４８の
圧送行程に同期して前記噴射圧センサからの実噴射ピー
ク電圧をとり込む。圧力電圧をとりこんだあと圧力セン
サ受回路にリセット信号Ｐ２を出力する。ステップ１０
５では誤差圧力を算出する。ステップ１０６では前記誤
差圧力より第８図に示す如き特性を持つ補正電流マツプ
から求めた補正電流ΔＩＥで補正した圧力制御電磁弁７
０の駆動電流ＩＥを算出する。ステップ１０７で圧力制
御弁を駆動するための駆動電流を出力する。
圧送行程に同期して前記噴射圧センサからの実噴射ピー
ク電圧をとり込む。圧力電圧をとりこんだあと圧力セン
サ受回路にリセット信号Ｐ２を出力する。ステップ１０
５では誤差圧力を算出する。ステップ１０６では前記誤
差圧力より第８図に示す如き特性を持つ補正電流マツプ
から求めた補正電流ΔＩＥで補正した圧力制御電磁弁７
０の駆動電流ＩＥを算出する。ステップ１０７で圧力制
御弁を駆動するための駆動電流を出力する。
その後再びステップ１０２にもどってくり返し実行する
。これにより噴射圧力を目標噴射圧力に近づけ、機関を
運転条件によって決まる噴射率に精度良く制御すること
ができる。
。これにより噴射圧力を目標噴射圧力に近づけ、機関を
運転条件によって決まる噴射率に精度良く制御すること
ができる。
上記実施例は前記圧力制御手段としての電磁弁と噴射圧
センサをポンプ本体に一体化したものとしたが、ポンプ
から噴射ノズルまでの高圧流路内に別個に設置しそれぞ
れについて噴射圧を制御するようにしても良い。
センサをポンプ本体に一体化したものとしたが、ポンプ
から噴射ノズルまでの高圧流路内に別個に設置しそれぞ
れについて噴射圧を制御するようにしても良い。
さらに上記実施例では分配型燃料噴射ポンプを制御する
例を示したが列型ポンプにおいても同様に制御できる。
例を示したが列型ポンプにおいても同様に制御できる。
又噴射圧センサとして圧電素子を利用したも′のを用い
たが、半導体型圧力センサを使用しても良いことは言う
までもない。
たが、半導体型圧力センサを使用しても良いことは言う
までもない。
また噴射圧の２次元マツプとしては第９図の如き噴射量
と機関の回転数としても良い。
と機関の回転数としても良い。
さらに噴射圧力制御手段の他の実施例としては第１０図
に示すものでも良い。ここでリリーフ圧力はプランジャ
７２′とねじ締めにより一体化されたムービングコア７
２′ａをシート部７１′ａにおしつけるリターンバネ７
４による力Ｆｓ′からコイル７３′に流れる電流による
電磁力Ｆ ＥＬを引いたもの（ＦＲ＝ＦＳ’ Ｆε′
）になる。
に示すものでも良い。ここでリリーフ圧力はプランジャ
７２′とねじ締めにより一体化されたムービングコア７
２′ａをシート部７１′ａにおしつけるリターンバネ７
４による力Ｆｓ′からコイル７３′に流れる電流による
電磁力Ｆ ＥＬを引いたもの（ＦＲ＝ＦＳ’ Ｆε′
）になる。
ここでコイルに電流を流さない場合、リターンスプリン
グ力Ｆｓ′によるリリーフ圧力ＰＲ′は全での運転条件
下で前記ポンプが燃料を圧送することにより発生する噴
射圧より大きく設定しである。
グ力Ｆｓ′によるリリーフ圧力ＰＲ′は全での運転条件
下で前記ポンプが燃料を圧送することにより発生する噴
射圧より大きく設定しである。
またムービングコア７２′ａは一部テーパ状７２′ｂに
形成されプランジャのリフトに対して吸引力がほぼ一定
となるようにしである。以上構成より前記実施例と同じ
く例えばアイドリング運転時等に噴射率を下げる場合は
前記コイル７３′に流す電流を制御してリリーフ圧力を
変えてやれば良い。
形成されプランジャのリフトに対して吸引力がほぼ一定
となるようにしである。以上構成より前記実施例と同じ
く例えばアイドリング運転時等に噴射率を下げる場合は
前記コイル７３′に流す電流を制御してリリーフ圧力を
変えてやれば良い。
さらに噴射圧力制御手段の他の実施例を第１１図に示す
。９１は電気モータでギヤ９２を回転させることにより
スプリングリテーナ９３を駆動する。そのためギヤハウ
ジング９４のネジ部９４ａを介して軸方向に移動させる
ことができ、リターンスプリングのセント長を自由に可
変する構造となっており、前記実施例と同じ効果が得ら
れる。
。９１は電気モータでギヤ９２を回転させることにより
スプリングリテーナ９３を駆動する。そのためギヤハウ
ジング９４のネジ部９４ａを介して軸方向に移動させる
ことができ、リターンスプリングのセント長を自由に可
変する構造となっており、前記実施例と同じ効果が得ら
れる。
以上述べた様にプランジャを往復運動させて圧送する燃
料噴射ポンプから噴射ノズルまでの高圧流路間に電気的
にリリーフ圧力が可変できる噴射圧力制御手段と前記高
圧流路内の圧力を検出する噴射圧検出器を備え、該電磁
弁に流す電流を機関の運転条件により変え最高噴射圧力
を制御して、アイドリング時の噴射率を小さくし噴射期
間を延ばしてやることにより、アイドリング騒音振動が
低減でき、又高速高負荷時にはリリーフ圧をポンプ発生
圧力以上に保ち噴射率を大きくすることにより十分な出
力を確保できるという優れた効果がある。
料噴射ポンプから噴射ノズルまでの高圧流路間に電気的
にリリーフ圧力が可変できる噴射圧力制御手段と前記高
圧流路内の圧力を検出する噴射圧検出器を備え、該電磁
弁に流す電流を機関の運転条件により変え最高噴射圧力
を制御して、アイドリング時の噴射率を小さくし噴射期
間を延ばしてやることにより、アイドリング騒音振動が
低減でき、又高速高負荷時にはリリーフ圧をポンプ発生
圧力以上に保ち噴射率を大きくすることにより十分な出
力を確保できるという優れた効果がある。
第１図は本発明実施例を示す全体構成図、第２図はプラ
ンジャの特性図、第３図は電磁弁の特性図、第４図は噴
射圧力検出器とその検出回路図、第５図は圧力検出信号
と制御信号を示す信号波形図、第６図は目標噴射圧力を
示すマツプ図、第７図は本発明実施例の作動を示す流れ
図、第８図は補正電流マツプ図、第９図は噴射量と機関
回転数の二次元マツプ図、第１０図は噴射圧力制御弁の
第２実施例の縦断面図、第１１図は噴射圧力制御弁の第
３実施例の縦断面図である。 １ａ・・・アクセルセンサ、１ｂ・・・回転数検出器。 ＩＣ・・・吸気圧センサ、ｌｄ・・・吸気温センサ、ｌ
ｅ・・・冷却水温センサ、１ｆ・・・キースイッチ、３
・・・電磁アクチュエータ、４・・・スピルリング、５
・・・燃料噴射ポンプ、６・・・ディーゼル機関、７・
・・スピル位置検出器、１０・・・電気的制御回路、２
１・・・圧力検出器、７０・・・圧力制御電磁弁。
ンジャの特性図、第３図は電磁弁の特性図、第４図は噴
射圧力検出器とその検出回路図、第５図は圧力検出信号
と制御信号を示す信号波形図、第６図は目標噴射圧力を
示すマツプ図、第７図は本発明実施例の作動を示す流れ
図、第８図は補正電流マツプ図、第９図は噴射量と機関
回転数の二次元マツプ図、第１０図は噴射圧力制御弁の
第２実施例の縦断面図、第１１図は噴射圧力制御弁の第
３実施例の縦断面図である。 １ａ・・・アクセルセンサ、１ｂ・・・回転数検出器。 ＩＣ・・・吸気圧センサ、ｌｄ・・・吸気温センサ、ｌ
ｅ・・・冷却水温センサ、１ｆ・・・キースイッチ、３
・・・電磁アクチュエータ、４・・・スピルリング、５
・・・燃料噴射ポンプ、６・・・ディーゼル機関、７・
・・スピル位置検出器、１０・・・電気的制御回路、２
１・・・圧力検出器、７０・・・圧力制御電磁弁。
Claims (3)
- （１） プランジャを往復運動させて圧送する燃料噴射
ポンプから噴射ノズルまでの高圧流路間に配設した電磁
力によりリリーフ圧力が可変できる噴射圧力制御手段と
、前記高圧流路内の圧力を検出する噴射圧検出器と、機
関の運転条件を電気信号として検出する運転条件検出器
と、マイクロコンピュータを含み前記運転条件検出器か
らの信号を受けて決まる目標噴射圧演算手段と、前記噴
射圧検出器の信号をフィードバックして前記高圧流路内
の圧力を前記目標噴射圧に近づけるために前記噴射圧力
制御手段のリリーフ圧を制御する電気的駆動回路を有す
る電気的制御回路とを備えたことを特徴とするディーゼ
ル機関用燃料噴射率制御装置。 - （２） 前記目標噴射圧を機関の回転数とアクセル信号
の２次元マップより求めたことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載のディーゼル機関用燃料噴射率制御装置
。 - （３） 前記噴射圧力制御手段の駆動電流は、前記目標
噴射圧と実噴射圧の誤差信号から補正電流を算出するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のディーゼル
機関用燃料噴射率制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59219234A JPS6196162A (ja) | 1984-10-17 | 1984-10-17 | デイ−ゼル機関用燃料噴射率制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59219234A JPS6196162A (ja) | 1984-10-17 | 1984-10-17 | デイ−ゼル機関用燃料噴射率制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6196162A true JPS6196162A (ja) | 1986-05-14 |
Family
ID=16732305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59219234A Pending JPS6196162A (ja) | 1984-10-17 | 1984-10-17 | デイ−ゼル機関用燃料噴射率制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6196162A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6868826B1 (en) | 2004-02-20 | 2005-03-22 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Fuel pressure control apparatus of an internal combustion engine |
| JP2014518344A (ja) * | 2011-06-15 | 2014-07-28 | デルファイ・テクノロジーズ・ホールディング・エス．アー．エール．エル． | コモンレール排出のため電磁弁 |
-
1984
- 1984-10-17 JP JP59219234A patent/JPS6196162A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6868826B1 (en) | 2004-02-20 | 2005-03-22 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Fuel pressure control apparatus of an internal combustion engine |
| DE102004036627B4 (de) * | 2004-02-20 | 2009-12-31 | Mitsubishi Denki K.K. | Kraftstoffdruck-Regelvorrichtung eines Verbrennungsmotors |
| JP2014518344A (ja) * | 2011-06-15 | 2014-07-28 | デルファイ・テクノロジーズ・ホールディング・エス．アー．エール．エル． | コモンレール排出のため電磁弁 |
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