JPS619548A - 弁用鋼 - Google Patents
弁用鋼Info
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- JPS619548A JPS619548A JP13062884A JP13062884A JPS619548A JP S619548 A JPS619548 A JP S619548A JP 13062884 A JP13062884 A JP 13062884A JP 13062884 A JP13062884 A JP 13062884A JP S619548 A JPS619548 A JP S619548A
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- Japan
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- steel
- valve steel
- strength
- valve
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［技術分野］
本発明は、熱間疲労強度を大きくした弁用鋼に関する。
ここで弁用鋼とは、自動車などの内燃機関に用いられる
吸気弁や排気弁等を構成する材料である。
吸気弁や排気弁等を構成する材料である。
［従来技術］
自動車等の内燃機関に用いられる排気弁や吸気弁は、高
温で弁座等にかなり激しく（りがえして衝突する。従っ
て、排気弁や吸気弁を構成す丞弁用鋼は、熱間疲労強度
の大きいことが要請される。
温で弁座等にかなり激しく（りがえして衝突する。従っ
て、排気弁や吸気弁を構成す丞弁用鋼は、熱間疲労強度
の大きいことが要請される。
そのため従来より弁用鋼として、鉄基の耐熱合金であ８
Ｊ ｌＳ−８ＵＨ３５系合金が（Ｃが０．５％−Ｏｒが
２１％−Ｎ１が４％−Ｍｎが９％−Ｎが０．４５％−残
部鉄）主に用いられていた。
Ｊ ｌＳ−８ＵＨ３５系合金が（Ｃが０．５％−Ｏｒが
２１％−Ｎ１が４％−Ｍｎが９％−Ｎが０．４５％−残
部鉄）主に用いられていた。
ところで近年、熱効率の向上、出力の増大等の要請から
、過給機付きエンジン、１気筒複数バルブエンジン等が
開発され、内燃機関の稼ｇａ渇度はより高温度、具体的
には８００〜８５０℃に上昇しつつある。このように内
燃機関の稼働潤度がより高温になりつつあるといった情
況を鑑みると、従来から使用されているＪ ｌ５−８Ｕ
Ｉ−１３！Ｊ合金では熱間疲労強度が不足する。そのた
め鉄基耐熱合金であるＪ ｌ５−８ＵＨ３５系合金の代
わりに、鉄をほとんど含まないニッケル基の合金、例え
ばインコネル７５１ （Ｎ ｔ ７２．５％、ｃｏ。
、過給機付きエンジン、１気筒複数バルブエンジン等が
開発され、内燃機関の稼ｇａ渇度はより高温度、具体的
には８００〜８５０℃に上昇しつつある。このように内
燃機関の稼働潤度がより高温になりつつあるといった情
況を鑑みると、従来から使用されているＪ ｌ５−８Ｕ
Ｉ−１３！Ｊ合金では熱間疲労強度が不足する。そのた
め鉄基耐熱合金であるＪ ｌ５−８ＵＨ３５系合金の代
わりに、鉄をほとんど含まないニッケル基の合金、例え
ばインコネル７５１ （Ｎ ｔ ７２．５％、ｃｏ。
０４％、０ｒ１５．０％、Ｆｅ６．７５％、Ｔ’ ｉ２
．５０％、Ａ１１．２％、Ｓｉ０．２０％、Ｍｎｏ、７
０％、）を用いることが近年考えられている。しかし、
この場合には７５０℃の程度における熱間疲労強度はＳ
ＬＪ Ｈ３５系合金に比してがなり大きいものの、゛
より高温領域である８００〜８５０℃においては熱間疲
労強度が５ＵＨ３５系合金とほとんど差がないといった
問題がある。又インコネル７５１は、主成分が鉄ではな
くニッケルのためコスト高となる問題もある。
．５０％、Ａ１１．２％、Ｓｉ０．２０％、Ｍｎｏ、７
０％、）を用いることが近年考えられている。しかし、
この場合には７５０℃の程度における熱間疲労強度はＳ
ＬＪ Ｈ３５系合金に比してがなり大きいものの、゛
より高温領域である８００〜８５０℃においては熱間疲
労強度が５ＵＨ３５系合金とほとんど差がないといった
問題がある。又インコネル７５１は、主成分が鉄ではな
くニッケルのためコスト高となる問題もある。
［発明の目的］
本発明は上記した従来技術に鑑みなされたものである。
本発明は、鉄−ニッケル基で熱間疲労強度の大きな弁用
鋼を提供することを目的とする。
鋼を提供することを目的とする。
［発明の構成］
本発明者は、８００℃以上の温度でも熱間疲労強度の大
きな材料を得んと多数の合金を検討した結果、本発明を
完成したものである。
きな材料を得んと多数の合金を検討した結果、本発明を
完成したものである。
即ち、本発明の弁用鋼は、重量％で炭素が０゜１％以下
、ケイ素が０．５％以下、マンガンが０゜５％以下、ニ
ッケルが３５．０〜４５．０％、クロムが２０．０〜２
５，０％、ニオブが０．５〜２．０％、チタンが２．０
〜３．０％、アルミニウムが１．０〜２．０％、ホＤ
ンがｏ、ｏｏ１〜０．０”１％、および不可避の不純物
が含まれ、残部鉄の組成の合金からなることを特徴とす
る熱間疲労強度の大きなものである。
、ケイ素が０．５％以下、マンガンが０゜５％以下、ニ
ッケルが３５．０〜４５．０％、クロムが２０．０〜２
５，０％、ニオブが０．５〜２．０％、チタンが２．０
〜３．０％、アルミニウムが１．０〜２．０％、ホＤ
ンがｏ、ｏｏ１〜０．０”１％、および不可避の不純物
が含まれ、残部鉄の組成の合金からなることを特徴とす
る熱間疲労強度の大きなものである。
本発明に係る弁用鋼のマトリックスは通常、オーステナ
イト−相である。そして１、時効によって、Ｎｉ３（Ａ
ＩＮｂ＞、Ｎｉ３ Ｔｉ といった針状の金属間化合物
がマトリックス中に析出している。
イト−相である。そして１、時効によって、Ｎｉ３（Ａ
ＩＮｂ＞、Ｎｉ３ Ｔｉ といった針状の金属間化合物
がマトリックス中に析出している。
この金属間化合物はマトリックスの結晶粒を貫いて存在
している。
している。
以下、本発明に係る弁用鋼の組成の限定理由についての
べる。
べる。
本発明の弁用鋼において、炭素は１部クロムやニオブと
結合して炭化物を形成する。炭素が０゜１％以上含まれ
ると、クロム炭化物がマトリックスの粒界に析出し、強
度を低下させる。そのため炭素は０．１％以下にする。
結合して炭化物を形成する。炭素が０゜１％以上含まれ
ると、クロム炭化物がマトリックスの粒界に析出し、強
度を低下させる。そのため炭素は０．１％以下にする。
ケイ素及びマンガンは、溶解時のＩ］５２酸剤として有
効であるが、両元素共に０．５％を越えるとマトリック
スが脆くなる。
効であるが、両元素共に０．５％を越えるとマトリック
スが脆くなる。
そのためケイ素やマンガンは０．５％以下にする。
必要がある。ニッケルは、オーステナイトを形成する元
素として不可欠である。ニッケルは３５％以下では高温
に長時間加熱された場合にη相が肥大凝集化して高温強
度を低下させる。一方４５％を越えて（、ニッケルによ
る高温強度の向上は頭打ちとなり、逆に高価なＮ１含有
量が増すためコスト高となる。クロムは耐食性を向上さ
せる〆元素として弁用鋼には、不可欠である。その為ク
ロムは最低限２０％必要である。但し２５％を越えると
時効硬さが低下する。低下する理由は、シグマ相が析出
し肥大凝集化するためであると考えられる。本発明の弁
用鋼の特徴の１つは、クロムの成分範囲の規制にあり、
２０％以下では望ましい高温疲労強度や引張り強さおよ
び長時間時効硬さが得られない。しかし２５％以上では
合金をぜい化させるシグマ相が析出し、長時間加熱によ
りシグマ相が肥大凝集化する事によって熱間における組
織不安定化が起きて弁座部のカッピング現象をひき起す
。ニオブは炭素と結合して微細な炭化物を形成し、結晶
の粗大化抑制に有効である。又ニオブは金属間化合物で
あるＮｉ ３（Ｔ’１Ｎｂ）を、形成し、高温強度の
維持に効果がある。但し０゜５％以下ではその効果が小
さく２％を越えると脆くなる。そのためニオブは０．５
〜２．０％にする必要がある。チタンおよびアルミニウ
ムは、二ッケルと結合して微細な金属間化合物であるＮ
１３ （ＡＩ Ｔｉ ＞を形成し、高温における強度の
確保に有効である。チタンは２．０〜３．０％必要であ
り、アルミニウムは１．０〜２．０％必要である。チタ
ン及びアルミニウムはその含有量以下では高温強度が得
られず、それ以上では熱間における弁用鋼の塑性加工性
を阻害する。ボロンは高温の塑性加工性の改善に有効で
あり、０．００１〜０．０１％の範囲で有効である。不
可避の不純物としては、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ等が考えられる
。不可避の不純物は一般的には０．０１％以下がよい。
素として不可欠である。ニッケルは３５％以下では高温
に長時間加熱された場合にη相が肥大凝集化して高温強
度を低下させる。一方４５％を越えて（、ニッケルによ
る高温強度の向上は頭打ちとなり、逆に高価なＮ１含有
量が増すためコスト高となる。クロムは耐食性を向上さ
せる〆元素として弁用鋼には、不可欠である。その為ク
ロムは最低限２０％必要である。但し２５％を越えると
時効硬さが低下する。低下する理由は、シグマ相が析出
し肥大凝集化するためであると考えられる。本発明の弁
用鋼の特徴の１つは、クロムの成分範囲の規制にあり、
２０％以下では望ましい高温疲労強度や引張り強さおよ
び長時間時効硬さが得られない。しかし２５％以上では
合金をぜい化させるシグマ相が析出し、長時間加熱によ
りシグマ相が肥大凝集化する事によって熱間における組
織不安定化が起きて弁座部のカッピング現象をひき起す
。ニオブは炭素と結合して微細な炭化物を形成し、結晶
の粗大化抑制に有効である。又ニオブは金属間化合物で
あるＮｉ ３（Ｔ’１Ｎｂ）を、形成し、高温強度の
維持に効果がある。但し０゜５％以下ではその効果が小
さく２％を越えると脆くなる。そのためニオブは０．５
〜２．０％にする必要がある。チタンおよびアルミニウ
ムは、二ッケルと結合して微細な金属間化合物であるＮ
１３ （ＡＩ Ｔｉ ＞を形成し、高温における強度の
確保に有効である。チタンは２．０〜３．０％必要であ
り、アルミニウムは１．０〜２．０％必要である。チタ
ン及びアルミニウムはその含有量以下では高温強度が得
られず、それ以上では熱間における弁用鋼の塑性加工性
を阻害する。ボロンは高温の塑性加工性の改善に有効で
あり、０．００１〜０．０１％の範囲で有効である。不
可避の不純物としては、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ等が考えられる
。不可避の不純物は一般的には０．０１％以下がよい。
次に、本発明の弁用鋼の代表的な製造方法を説明する。
まず真空誘導炉にて吹製精練後、造塊し、鍛造圧延で所
定の棒鋼を製造する。次に約１０５０℃に加熱し、ここ
で１５分から６０分間保持した後、水冷し、これにより
固溶元素をマトリックスに固溶させる。尚、１０５０℃
とした理由は、加熱が１ ＱＯＯ℃以下では固溶元素の
溶しプ込み不足となり、一方、１０５０℃以上では、マ
トリックスの結晶粒が粗大化し、脅威形の際に悪影響を
及ぼすからである。前記したように水冷したら、再び７
５０℃に加熱し、ここで４時間保持しその後空冷し、以
て弁用鋼を製造した。
定の棒鋼を製造する。次に約１０５０℃に加熱し、ここ
で１５分から６０分間保持した後、水冷し、これにより
固溶元素をマトリックスに固溶させる。尚、１０５０℃
とした理由は、加熱が１ ＱＯＯ℃以下では固溶元素の
溶しプ込み不足となり、一方、１０５０℃以上では、マ
トリックスの結晶粒が粗大化し、脅威形の際に悪影響を
及ぼすからである。前記したように水冷したら、再び７
５０℃に加熱し、ここで４時間保持しその後空冷し、以
て弁用鋼を製造した。
［発明の効果］
本発明の弁用鋼は、長時間高温に保持しても熱間疲労強
度が安定することに特徴がある。特に８００℃以上にお
いて、熱間疲労強度、長時間保持した後の時効硬さ、高
温における引張り強さが大きい。具体的には、８５０℃
における熱間疲労強度は１７ Ｊｌｆ ／ｎ１ｍ２以上
ｒアッタ。
度が安定することに特徴がある。特に８００℃以上にお
いて、熱間疲労強度、長時間保持した後の時効硬さ、高
温における引張り強さが大きい。具体的には、８５０℃
における熱間疲労強度は１７ Ｊｌｆ ／ｎ１ｍ２以上
ｒアッタ。
本発明の弁用鋼が上記のような効果を奏する主たる理由
は、本発明の弁用鋼では、金属間化合物がマトリックス
の結晶粒界を貫いて存在しているため、所謂ビン止めの
働きをし、これにより結晶粒界移動がが抑制され、以て
上記効果を奏するものと推察される。
は、本発明の弁用鋼では、金属間化合物がマトリックス
の結晶粒界を貫いて存在しているため、所謂ビン止めの
働きをし、これにより結晶粒界移動がが抑制され、以て
上記効果を奏するものと推察される。
又本発明の弁用鋼では、インコネル７５１の場合よりも
ニッケル含有量が低いため、コストも抑え得る。本発明
の効果を以下の試験例で立証する。
ニッケル含有量が低いため、コストも抑え得る。本発明
の効果を以下の試験例で立証する。
［試験例］
（１）まず、真空誘導炉にて３ｋ（］のイインボッをつ
くり、鍛造・圧延によって、７種類の外径１０ｍｍ、長
さ２０００ｍｍの試料を作製した。本例では使用し、溶
解後金型に鋳造し、外径５０１１１１１１のインゴット
を得た。本例では鍛造や圧延は具体的には以下のように
して行なった。即ち、インゴットを１１００℃に均一加
熱後２０ｍｍ角に鍛伸した後、１１５０℃にて圧延し外
径１０ＩＩＩＩＩｌの試料を得た。
くり、鍛造・圧延によって、７種類の外径１０ｍｍ、長
さ２０００ｍｍの試料を作製した。本例では使用し、溶
解後金型に鋳造し、外径５０１１１１１１のインゴット
を得た。本例では鍛造や圧延は具体的には以下のように
して行なった。即ち、インゴットを１１００℃に均一加
熱後２０ｍｍ角に鍛伸した後、１１５０℃にて圧延し外
径１０ＩＩＩＩＩｌの試料を得た。
このように作製した７種類の合金組成を第１表に示す。
ここでＮｏ、１〜Ｎｏ、３は本発明品であり、Ｎｏ、４
〜Ｎ００７は比較例である。比較例のう。
〜Ｎ００７は比較例である。比較例のう。
ちＮｏ、６は従来弁用鋼として用いられているＪＩｓ−
８ＵＨ３５系合金を示し、又Ｎ０．７はＮｉ基合金であ
るインコネル７５１を示す。
８ＵＨ３５系合金を示し、又Ｎ０．７はＮｉ基合金であ
るインコネル７５１を示す。
次に、第１表に示すＮｏ、１〜Ｎ０．５の試料を１０５
０℃に加熱して１５分間保持した後、又Ｎｏ、７の試料
を１０００℃に１５分保持した後、それぞれ水冷し７５
０℃に加熱して４時間保持し、その後空冷した。
０℃に加熱して１５分間保持した後、又Ｎｏ、７の試料
を１０００℃に１５分保持した後、それぞれ水冷し７５
０℃に加熱して４時間保持し、その後空冷した。
（２）次に本発明品および比較例の試料の熱間疲労強度
を調べた。試験温度は８５０℃で試験方法は小野式回転
曲げ疲労試験である。試験結果を第２表に示す。
を調べた。試験温度は８５０℃で試験方法は小野式回転
曲げ疲労試験である。試験結果を第２表に示す。
第２表に示すように、８５０℃におりる熱間疲労強度は
本発明品であるＮ０９１〜Ｎ０９３はいずれも１９ ｋ
ｇｆ ／ｍｎｕ 以上であった。この値はインコネル
７５１のＮｏ、７より約３ｋＱｆ／ｍｍ２以上高い。
本発明品であるＮ０９１〜Ｎ０９３はいずれも１９ ｋ
ｇｆ ／ｍｎｕ 以上であった。この値はインコネル
７５１のＮｏ、７より約３ｋＱｆ／ｍｍ２以上高い。
（３）次に本発明品および比較例の試料の９００℃にお
ける熱間引張強さを調べた。試験方法は、Ｊ ｌ５Ｚ２
２０１による１４＠試験片を用い、この試験片を電気炉
中で９００°Ｃで１５分間加熱後、３ ｍｍ／分の速度
でおこなった。尚前記１４号試験片の大きさは具体的に
は平行部径５ｎｖ、標点距離２５ｍｍ、平行部長さ２８
ｍｍ、全長９０ａｕｎである。
ける熱間引張強さを調べた。試験方法は、Ｊ ｌ５Ｚ２
２０１による１４＠試験片を用い、この試験片を電気炉
中で９００°Ｃで１５分間加熱後、３ ｍｍ／分の速度
でおこなった。尚前記１４号試験片の大きさは具体的に
は平行部径５ｎｖ、標点距離２５ｍｍ、平行部長さ２８
ｍｍ、全長９０ａｕｎである。
試験結果を第３表に示す。
第３表に示すように、本発明品であるＮｏ、１〜Ｎｏ、
３の場合熱間引張強さはいずれも３１゜０ｋｏｆ ／＋
ａｍ２ 以上であった。この値は、ＪＩＳ−８ＵＨ３
５系合金であるＮｏ、６よりも１０ｋＯｆ／ｌｌｍ２
以上大きく、又、インコネル７５１のＮｏ、７よりも
大きい。
３の場合熱間引張強さはいずれも３１゜０ｋｏｆ ／＋
ａｍ２ 以上であった。この値は、ＪＩＳ−８ＵＨ３
５系合金であるＮｏ、６よりも１０ｋＯｆ／ｌｌｍ２
以上大きく、又、インコネル７５１のＮｏ、７よりも
大きい。
（４）次に本発明品および比較例の試料を用いて、８５
０℃で５００時間保持した場合の硬さを調べた。試験方
法は、電気炉で８５０℃で５００時間加熱した後、ロッ
クウェル硬度計のＣスケールにて硬さを測定した。試験
結果を第４表に示す。
０℃で５００時間保持した場合の硬さを調べた。試験方
法は、電気炉で８５０℃で５００時間加熱した後、ロッ
クウェル硬度計のＣスケールにて硬さを測定した。試験
結果を第４表に示す。
第４表に示すように、Ｎｏ。１〜Ｎｏ、３の本発明品は
、５００時間時効でＨＲＣ２９以上であった。この値は
Ｎｏ、７のインコネル７５１と同等以上又は同等程度で
あった。従ってＮ０９１〜゛Ｎ０．３の本発明品は、弁
座などに衝突するため耐摩性が要請される弁用鋼として
好適する。
、５００時間時効でＨＲＣ２９以上であった。この値は
Ｎｏ、７のインコネル７５１と同等以上又は同等程度で
あった。従ってＮ０９１〜゛Ｎ０．３の本発明品は、弁
座などに衝突するため耐摩性が要請される弁用鋼として
好適する。
（５）第１図は、試料Ｎｏ、１を９００℃で１００時間
保持した状態の顕微鏡組織を示す写真、第２図は試料Ｎ
ｏ、２を９００℃で５００時間保持第２表 ８５０
℃における熱間疲労強度第３表 ９００℃における
引張強さ第４表 ８５０℃で５００時間保桓した時
効硬さした状態の顕微鏡組織を示す写真である。上記し
た組織では、剣状の金属間化合物であるＮｉ ３（Ａｔ
Ｎｂ ＞、Ｎｉ ３Ｔｉが、マトリックスの結晶粒を
貫いて存在している。従ってこの金属化合物は、所謂ビ
ン止めの働きを行なう。故に、高温で長時間にわたって
繰り返し応力が弁用鋼に作用した場合であっても、結晶
粒界移動は抑制される。
保持した状態の顕微鏡組織を示す写真、第２図は試料Ｎ
ｏ、２を９００℃で５００時間保持第２表 ８５０
℃における熱間疲労強度第３表 ９００℃における
引張強さ第４表 ８５０℃で５００時間保桓した時
効硬さした状態の顕微鏡組織を示す写真である。上記し
た組織では、剣状の金属間化合物であるＮｉ ３（Ａｔ
Ｎｂ ＞、Ｎｉ ３Ｔｉが、マトリックスの結晶粒を
貫いて存在している。従ってこの金属化合物は、所謂ビ
ン止めの働きを行なう。故に、高温で長時間にわたって
繰り返し応力が弁用鋼に作用した場合であっても、結晶
粒界移動は抑制される。
第１図は試料Ｎｏ、１を９００℃で１００時間保持した
状態の金属組織を示す顕微鏡写真である。 第２図は、試料Ｎｏ、２を９００℃で５００時間保持し
Ｉ〔状態の金属組織を示す顕微鏡写真である。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社同 東
北特殊鋼株式会社 同 愛三工業株式会社 代理人 弁理士 大川 宏 同 弁理士 藤谷 修 同 弁理士 丸山明夫
状態の金属組織を示す顕微鏡写真である。 第２図は、試料Ｎｏ、２を９００℃で５００時間保持し
Ｉ〔状態の金属組織を示す顕微鏡写真である。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社同 東
北特殊鋼株式会社 同 愛三工業株式会社 代理人 弁理士 大川 宏 同 弁理士 藤谷 修 同 弁理士 丸山明夫
Claims (5)
- （１）重量％で炭素が０．１％以下、ケイ素が０．５％
以下、マンガンが０．５％以下、ニッケルが３５．０〜
４５．０％、クロムが２０．０〜２５．０％、ニオブが
０．５〜２．０％、チタンが２．０〜３．０％、アルミ
ニウムが１．０〜２．０％、ボロンが０．００１〜０．
０１％、および不可避の不純物が含まれ、残部鉄の組成
の合金からなることを特徴とする熱間疲労強度の大きな
弁用鋼。 - （２）８５０℃における疲労強度は、１７ｋｇｆ／ｍｍ
＾２以上である特許請求の範囲第１項記載の弁用鋼。 - （３）９００℃における引張り強さは、３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ＾２以上である特許請求の範囲第１項記載の弁用鋼。 - （４）８５０℃で５００時間保持したときの硬さは、Ｈ
ＲＣ２８以上である特許請求の範囲第１項記載の弁用鋼
。 - （５）マトリックスはオーステナイトであり、該マトリ
ックスはＮｉ＿３（ＡｌＮｂ）、Ｎｉ＿３Ｔｉ等の金属
間化合物を分散して有しており、該金属間化合物はマト
リックスの結晶粒をつらぬいて存在している特許請求の
範囲第１項記載の弁用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13062884A JPS619548A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 弁用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13062884A JPS619548A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 弁用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619548A true JPS619548A (ja) | 1986-01-17 |
| JPH0112827B2 JPH0112827B2 (ja) | 1989-03-02 |
Family
ID=15038786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13062884A Granted JPS619548A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 弁用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619548A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5567383A (en) * | 1994-06-15 | 1996-10-22 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting alloys |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3058794B2 (ja) | 1993-08-19 | 2000-07-04 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ基超耐熱合金、エンジンバルブおよび排ガス触媒用ニットメッシュ |
-
1984
- 1984-06-25 JP JP13062884A patent/JPS619548A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5567383A (en) * | 1994-06-15 | 1996-10-22 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0112827B2 (ja) | 1989-03-02 |
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