JPS618908A - 高周波用鉄心 - Google Patents
高周波用鉄心Info
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- JPS618908A JPS618908A JP13061984A JP13061984A JPS618908A JP S618908 A JPS618908 A JP S618908A JP 13061984 A JP13061984 A JP 13061984A JP 13061984 A JP13061984 A JP 13061984A JP S618908 A JPS618908 A JP S618908A
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- iron
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
- H01F3/06—Cores, Yokes, or armatures made from wires
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- H01F17/04—Fixed inductances of the signal type with magnetic core
-
- H—ELECTRICITY
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- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/34—Special means for preventing or reducing unwanted electric or magnetic effects, e.g. no-load losses, reactive currents, harmonics, oscillations, leakage fields
- H01F2027/348—Preventing eddy currents
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(発明の背景と目的)
本発明は電力用或いは通信用として広範に適用される高
周波用鉄心に関する。
周波用鉄心に関する。
従来の高周波用鉄心として、例えば、薄板化された鉄板
を重ねた積層鉄心(以下、本萌細書では薄板積層鉄心或
いは単に薄板鉄心と呼称する。)或いは、強磁性体の粉
末を適当な・々インダで固形化したダストコアが知られ
ている。
を重ねた積層鉄心(以下、本萌細書では薄板積層鉄心或
いは単に薄板鉄心と呼称する。)或いは、強磁性体の粉
末を適当な・々インダで固形化したダストコアが知られ
ている。
しかし、薄板鉄心は面方向に磁束を通して渦電流損を少
なくしているものの、高周波域では若干の磁束が表面を
貫通するようになシ、この貫通磁束により渦電流損が極
端に太きくなるため、使用周波数域に制限があって余シ
高い周波数洗用いることはできない。
なくしているものの、高周波域では若干の磁束が表面を
貫通するようになシ、この貫通磁束により渦電流損が極
端に太きくなるため、使用周波数域に制限があって余シ
高い周波数洗用いることはできない。
一方、ダストコアは微細な磁粉が・々インダで絶縁され
ているため渦電流損が非常に少なく高周波用に適してい
る。
ているため渦電流損が非常に少なく高周波用に適してい
る。
しかし、ダストコアは微細磁性粉末を非磁性の・ζイン
ダで固形化しているため磁心そのものの占積率が余シ高
くならず、一般の薄板積層鉄心の飽和磁束密度が15〜
20 KGauss であるのに対し、ダストコアでは
等測的・な飽和磁束密度が3〜5KGaussである。
ダで固形化しているため磁心そのものの占積率が余シ高
くならず、一般の薄板積層鉄心の飽和磁束密度が15〜
20 KGauss であるのに対し、ダストコアでは
等測的・な飽和磁束密度が3〜5KGaussである。
これは、高周波用としてヒステリシス損の少ない材料を
用いるため、材料そのものの飽和磁束密度が少ないとい
うことの外に、有効な鉄心としての占積率が少ないこと
にも起因している。 ′ このように、従来技術による薄板鉄心は貫通磁2束によ
る渦電流損によシ、また、ダストコアは占積率から飽和
磁束密度が少ないということにより高周波用鉄心として
好適に適応しないという欠点を有していた。
用いるため、材料そのものの飽和磁束密度が少ないとい
うことの外に、有効な鉄心としての占積率が少ないこと
にも起因している。 ′ このように、従来技術による薄板鉄心は貫通磁2束によ
る渦電流損によシ、また、ダストコアは占積率から飽和
磁束密度が少ないということにより高周波用鉄心として
好適に適応しないという欠点を有していた。
本発明の目的は、上述した従来技術に於ける欠点を解消
し、薄・板積層鉄心のように占積率、すなわち飽和磁束
密度が高く、シかもダストコアと同じように渦電流損の
少ない高周波用鉄心を提供することにある。
し、薄・板積層鉄心のように占積率、すなわち飽和磁束
密度が高く、シかもダストコアと同じように渦電流損の
少ない高周波用鉄心を提供することにある。
(発明の概要)
すなわち、本発明の要旨は、表面が電気絶縁された強磁
性体からなる複数本の素線を、対応する薄板状積層鉄心
と同一断面積を有する円形状或いは方形状に束ねて細長
い可撓性の鉄心を形成したことにある。このように構成
して、磁束をその線状鉄心の軸方向に通すと、磁束方向
に鉄心が連続しているため、磁気抵抗は低くなる。また
、この線状鉄心の断面形状が正方形になるように素線を
整列配置すると、各素線間を電気絶縁してもダストコア
に比べ占積率が良くなる。また、ダストコアと同材質、
ダストコアの粒径と同じ太さの素線ぜ を用いて線状鉄心を形成すれば、その線状鉄心はダスト
コアと同じ高周波域まで使用することができる。すなわ
ち、高周波用鉄心の上限周波数fcは渦電流損が一つの
目安となシ、この上限周波数fcの目安は次式(1)に
よって表わされる。
性体からなる複数本の素線を、対応する薄板状積層鉄心
と同一断面積を有する円形状或いは方形状に束ねて細長
い可撓性の鉄心を形成したことにある。このように構成
して、磁束をその線状鉄心の軸方向に通すと、磁束方向
に鉄心が連続しているため、磁気抵抗は低くなる。また
、この線状鉄心の断面形状が正方形になるように素線を
整列配置すると、各素線間を電気絶縁してもダストコア
に比べ占積率が良くなる。また、ダストコアと同材質、
ダストコアの粒径と同じ太さの素線ぜ を用いて線状鉄心を形成すれば、その線状鉄心はダスト
コアと同じ高周波域まで使用することができる。すなわ
ち、高周波用鉄心の上限周波数fcは渦電流損が一つの
目安となシ、この上限周波数fcの目安は次式(1)に
よって表わされる。
ここで、
σ:線状鉄心の素線の導電率(ヒ/の)μS:線状鉄心
の素線の比透磁率 a:線状鉄心の素線の半径(、) である。
の素線の比透磁率 a:線状鉄心の素線の半径(、) である。
従って、上記(1)式から明らかな通シ、素線の材質及
び太さを適宜設定することによシ、ダストコアと同じ高
周波域まで使用することができる。
び太さを適宜設定することによシ、ダストコアと同じ高
周波域まで使用することができる。
なお、各素線は機械的に強固に接着され、しかも適当な
電気抵抗を有する材料で形成されている。
電気抵抗を有する材料で形成されている。
また素線断面形状は円形状、正方形の外に、長方形、菱
形成いはその他の任意形状に設けることが出来る。
2(実
施例) グ
以下、図面を用いて本発明の一実施例を詳述する。
形成いはその他の任意形状に設けることが出来る。
2(実
施例) グ
以下、図面を用いて本発明の一実施例を詳述する。
第1a図は、本発明の鉄心を用いたりアクドルの概略構
成図、第1b図は、第1a図のA−A’線に於ける断面
図である。
成図、第1b図は、第1a図のA−A’線に於ける断面
図である。
本発明に使用されるリアクトルは単純にコイル1個を持
ち、また、その巻線の銅損或いは温度変化等が余シ問題
にならない短時間定格のものとする。
ち、また、その巻線の銅損或いは温度変化等が余シ問題
にならない短時間定格のものとする。
第1図に於いて、本発明の高周波用鉄心10は、同一形
状に設けた2つの鉄心1が夫々対向して配置され、互い
の両端面を接合することにより略環状に設けられている
。すなわち、前記2つの鉄心1は電気絶縁体(図示せず
)によシ被覆された強磁性体からなる複数本の素線2が
束ねられ、かつその軸方向に曲げられた略U字状に設け
られている。また、前記2つの鉄心1はその断面形状が
正方形になるように素線2が束ねられており、一方の鉄
心1には両側を巻枠3に支持された巻線4が巻装されて
いる。
状に設けた2つの鉄心1が夫々対向して配置され、互い
の両端面を接合することにより略環状に設けられている
。すなわち、前記2つの鉄心1は電気絶縁体(図示せず
)によシ被覆された強磁性体からなる複数本の素線2が
束ねられ、かつその軸方向に曲げられた略U字状に設け
られている。また、前記2つの鉄心1はその断面形状が
正方形になるように素線2が束ねられており、一方の鉄
心1には両側を巻枠3に支持された巻線4が巻装されて
いる。
今、本発明による高周波用鉄心lOの作用を説明するた
めに、例えば2価金属酸化物を用いた汎用のフェライト
コアと比較すると、このフェライトコアの断面積Aiを
2.47crn2 とし、使用可能周波数fを100K
H2と設定したところ、使用磁束密度B FiO−37
w”/?FZ2程度であった。捷だ、このリアクトルの
使用周波数f:100KHzにおけるリアクタンスXは
1巻当り3.610である。そこで、1巻き当シの逆起
電力e1は、 e(= 4.44 ・f −B−Ai (V)
(2)上記(2)式により求められ、f=105
(Hz)、B=0.37(Wb/m2)、At = 2
.47 X 10−’ (m2)を夫々代入して、er
= 40.6 (V) が得られる。ここでリアクトルを流れる電流Itは、リ
アクタンスXが3.610であるから、If =e1/
X=11.2 (A) (3)となり
、このリアクトルの電力容量PIはPl= el ・l
1=455 (VA) (4)が得られる。
めに、例えば2価金属酸化物を用いた汎用のフェライト
コアと比較すると、このフェライトコアの断面積Aiを
2.47crn2 とし、使用可能周波数fを100K
H2と設定したところ、使用磁束密度B FiO−37
w”/?FZ2程度であった。捷だ、このリアクトルの
使用周波数f:100KHzにおけるリアクタンスXは
1巻当り3.610である。そこで、1巻き当シの逆起
電力e1は、 e(= 4.44 ・f −B−Ai (V)
(2)上記(2)式により求められ、f=105
(Hz)、B=0.37(Wb/m2)、At = 2
.47 X 10−’ (m2)を夫々代入して、er
= 40.6 (V) が得られる。ここでリアクトルを流れる電流Itは、リ
アクタンスXが3.610であるから、If =e1/
X=11.2 (A) (3)となり
、このリアクトルの電力容量PIはPl= el ・l
1=455 (VA) (4)が得られる。
次に、本発明の高周波用鉄心1oを用いたりアクドルに
ついて同様の考察をすると、素線2の太さ、すなわち半
径aは先の(1)式により求められる。
ついて同様の考察をすると、素線2の太さ、すなわち半
径aは先の(1)式により求められる。
ここで鉄心材料として鉄アルミ゛合金系材料を用いたと
すると、導電率σ= 10’ (U/cm )、比透磁
率μ5=5X103となり、また、上限周波数fcをf
c−10’ (Hz)として、上記(5)式に夫々を代
入すると素線2の半径は0.05m、直径で0.1 m
mにする必要がある。また、この材料の飽和磁束密度は
1 、 s Wb/□2程度であシ、鉄心の断面積が前
述のフェライトコアと同じで、その断面形状を正方形に
し、更に厚さ3μmの電気絶縁用被覆を施したとすると
、線状鉄心10の有効占積率は94%となる。
すると、導電率σ= 10’ (U/cm )、比透磁
率μ5=5X103となり、また、上限周波数fcをf
c−10’ (Hz)として、上記(5)式に夫々を代
入すると素線2の半径は0.05m、直径で0.1 m
mにする必要がある。また、この材料の飽和磁束密度は
1 、 s Wb/□2程度であシ、鉄心の断面積が前
述のフェライトコアと同じで、その断面形状を正方形に
し、更に厚さ3μmの電気絶縁用被覆を施したとすると
、線状鉄心10の有効占積率は94%となる。
そこで、鉄心10の使用磁束密度を1.5Vib/□2
とすると、この鉄心10の有効磁束密度B′は1.41
wリー2となる。ここで、リアクタンスXが先と同じ3
.61Ωとすると、逆起電力e2は、先の(2)式と即 同様にして、 C2=4.44・f−B’・Ai (V)
(2’)上記(2′)式が得られる。ここで、f =
10’ (Hz)、B′−1,41(Wb/rn2)、
及び断面積を同じにしているのでAi=2.47X10
−’ (m2)として夫々を代入すると、 ez =154 (V) が得られる。また、リアクトルを流れる電流工2は、(
3)式と同様に、 I2 = eVz = 42.7 (A) 、
(3’)となり、このリアクトルの電力容量P
2はP2 ” C2・l2=6576 (VA)
(4’)となる。この値は先に述べた従来のフ
ェライトコアの容量に比べ、 となって、リアクトルの電力容量は同一断面積で14.
5倍になる。一方、上述の効果を得るための高周波用鉄
心10の素線2の本数nは、次式(6)により求められ
る。
とすると、この鉄心10の有効磁束密度B′は1.41
wリー2となる。ここで、リアクタンスXが先と同じ3
.61Ωとすると、逆起電力e2は、先の(2)式と即 同様にして、 C2=4.44・f−B’・Ai (V)
(2’)上記(2′)式が得られる。ここで、f =
10’ (Hz)、B′−1,41(Wb/rn2)、
及び断面積を同じにしているのでAi=2.47X10
−’ (m2)として夫々を代入すると、 ez =154 (V) が得られる。また、リアクトルを流れる電流工2は、(
3)式と同様に、 I2 = eVz = 42.7 (A) 、
(3’)となり、このリアクトルの電力容量P
2はP2 ” C2・l2=6576 (VA)
(4’)となる。この値は先に述べた従来のフ
ェライトコアの容量に比べ、 となって、リアクトルの電力容量は同一断面積で14.
5倍になる。一方、上述の効果を得るための高周波用鉄
心10の素線2の本数nは、次式(6)により求められ
る。
y
ここで、
C1:電気絶縁被覆を含む素線の断面積 ((7)2)
であシ、従って上記(6)式よシ が得られる。
であシ、従って上記(6)式よシ が得られる。
なお、素線2の太さは渦電流損とのがねあいから、使用
周波数によって異なるのが望ましい。また、鉄心10の
材質、ノζインダの材質、鉄心形状も従来公知の各種鉄
心と同じように構成することができ、さらにノ々インダ
を用いないで鉄心に可撓性を持たせることもできる。
周波数によって異なるのが望ましい。また、鉄心10の
材質、ノζインダの材質、鉄心形状も従来公知の各種鉄
心と同じように構成することができ、さらにノ々インダ
を用いないで鉄心に可撓性を持たせることもできる。
(発明の効果)
以上記載した通り、本発明は、強磁性体からなる素線を
複数本束ねて用いることにょシ、従来の鉄心と同一寸法
で、比透磁率或いは飽和磁束密度の高い高周波用鉄心が
構成できるものである。また、線材を用いているために
、その材料の選択範囲が広く、シかも使用周波数によっ
て線材の太さを選択することが出来る。
複数本束ねて用いることにょシ、従来の鉄心と同一寸法
で、比透磁率或いは飽和磁束密度の高い高周波用鉄心が
構成できるものである。また、線材を用いているために
、その材料の選択範囲が広く、シかも使用周波数によっ
て線材の太さを選択することが出来る。
更に、複数本の線材が束ねられて構成されるため可撓性
を有して任意な磁路を設けることができる。
を有して任意な磁路を設けることができる。
第1a図は、本発明の一実施例によるリアクトルの概略
構成図、第1b図は第1a図のA−A’線に於ける断面
図である。 図中符号 1・・・鉄心、2・・・素線、3・・・巻枠、4・・・
巻線、10・・・略環状に設けられた高周波用鉄心第
1目 第 1b 図
構成図、第1b図は第1a図のA−A’線に於ける断面
図である。 図中符号 1・・・鉄心、2・・・素線、3・・・巻枠、4・・・
巻線、10・・・略環状に設けられた高周波用鉄心第
1目 第 1b 図
Claims (1)
- 渦電流損が少なくも使用周波数領域で無視できる太さを
有しかつ表面が電気絶縁された強磁性体からなる素線を
複数本束ねて磁路を形成したことを特徴とする高周波用
鉄心。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13061984A JPS618908A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 高周波用鉄心 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13061984A JPS618908A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 高周波用鉄心 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS618908A true JPS618908A (ja) | 1986-01-16 |
Family
ID=15038556
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13061984A Pending JPS618908A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 高周波用鉄心 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS618908A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03268410A (ja) * | 1990-03-19 | 1991-11-29 | Amorphous Denshi Device Kenkyusho:Kk | 磁性薄膜トランス |
US6339192B1 (en) | 1997-12-12 | 2002-01-15 | Nec Corporation | Three-phase bus-bar structure having noise-filtering function |
-
1984
- 1984-06-25 JP JP13061984A patent/JPS618908A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03268410A (ja) * | 1990-03-19 | 1991-11-29 | Amorphous Denshi Device Kenkyusho:Kk | 磁性薄膜トランス |
US6339192B1 (en) | 1997-12-12 | 2002-01-15 | Nec Corporation | Three-phase bus-bar structure having noise-filtering function |
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