JPH0677065A - 差動トランス - Google Patents
差動トランスInfo
- Publication number
- JPH0677065A JPH0677065A JP4130995A JP13099592A JPH0677065A JP H0677065 A JPH0677065 A JP H0677065A JP 4130995 A JP4130995 A JP 4130995A JP 13099592 A JP13099592 A JP 13099592A JP H0677065 A JPH0677065 A JP H0677065A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- primary coil
- coil
- differential transformer
- temperature coefficient
- secondary coils
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- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 物理的変位量を電気的変位量に変換する差動
トランスにおいて、周囲温度の変化による動作特性の変
化を低減させる。 【構成】 差動トランスを形成しているコイルの素材に
コンスタンタンを用いる。
トランスにおいて、周囲温度の変化による動作特性の変
化を低減させる。 【構成】 差動トランスを形成しているコイルの素材に
コンスタンタンを用いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、被検出物体の物理的変
位量を電気的変位量に変換するトランジューサに利用す
る。特に、差動トランスの周囲温度変化に対する動作特
性の温度補償技術に関する。
位量を電気的変位量に変換するトランジューサに利用す
る。特に、差動トランスの周囲温度変化に対する動作特
性の温度補償技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】差動トランスは、可動コアの位置情報を
二つの出力コイルの誘起電圧の差として、電圧の大きさ
に変換するトランスジューサの一つである。動作周波数
は商用周波数（５０／６０Ｈｚ）の場合もあるし、さら
に高い周波数の場合もある。この差動トランスの形成に
使用されるコイルは、他のトランスと同様に銅の細線が
一般的に利用される。
二つの出力コイルの誘起電圧の差として、電圧の大きさ
に変換するトランスジューサの一つである。動作周波数
は商用周波数（５０／６０Ｈｚ）の場合もあるし、さら
に高い周波数の場合もある。この差動トランスの形成に
使用されるコイルは、他のトランスと同様に銅の細線が
一般的に利用される。
【０００３】次に、図２を参照して従来例を説明する。
図２は差動トランスの動作を説明する図である。図２に
示すように差動トランスは、交流電源３に接続された一
次コイル１と、コアロッド５に連結されたコア６と、二
つの二次コイル２および２′とから構成されている。図
２では、二つの二次コイル２および２′を動作説明をわ
かりやすくするために、それぞれ負荷としての抵抗４お
よび４′に接続している。交流電源３に接続された一次
コイルの電圧は、電磁誘導により二つの二次コイル２お
よび２′に誘起されるが、コア６の位置が変位すると二
次コイル２および２′のそれぞれの誘起電圧に差が生
じ、抵抗４および４′に発生する出力電圧に電圧差が生
じる。この差を検出することにより、コア６の位置を検
出することができる。差動トランスは、このような原理
を用いて物理的変位量を電気的変位量に変換する。
図２は差動トランスの動作を説明する図である。図２に
示すように差動トランスは、交流電源３に接続された一
次コイル１と、コアロッド５に連結されたコア６と、二
つの二次コイル２および２′とから構成されている。図
２では、二つの二次コイル２および２′を動作説明をわ
かりやすくするために、それぞれ負荷としての抵抗４お
よび４′に接続している。交流電源３に接続された一次
コイルの電圧は、電磁誘導により二つの二次コイル２お
よび２′に誘起されるが、コア６の位置が変位すると二
次コイル２および２′のそれぞれの誘起電圧に差が生
じ、抵抗４および４′に発生する出力電圧に電圧差が生
じる。この差を検出することにより、コア６の位置を検
出することができる。差動トランスは、このような原理
を用いて物理的変位量を電気的変位量に変換する。
【０００４】図３に実際の差動トランスの構成例を示し
た。図３は差動トランスの構成図である。図３に示すよ
うに、二つの二次コイル２および２′は、 出力電圧＝（二次コイル２に誘起された電圧） −（二次コイル２′に誘起された電圧） となるように互いに逆巻きに接続されている。この出力
電圧とコア６の位置との関係を知ることにより、コアロ
ッド５に連結されている被検出物体２０の物理的変位量
を電気的変位量に変換して知ることができる。
た。図３は差動トランスの構成図である。図３に示すよ
うに、二つの二次コイル２および２′は、 出力電圧＝（二次コイル２に誘起された電圧） −（二次コイル２′に誘起された電圧） となるように互いに逆巻きに接続されている。この出力
電圧とコア６の位置との関係を知ることにより、コアロ
ッド５に連結されている被検出物体２０の物理的変位量
を電気的変位量に変換して知ることができる。
【０００５】次に、図４を参照して差動トランスの構造
を具体的に説明する。図４は差動トランスの構造を示す
図である。コア６およびコアロッド５を中心にして内側
に一次コイル１が巻かれ、その外側を取り巻くように二
次コイル２および２′がそれぞれ巻かれている。
を具体的に説明する。図４は差動トランスの構造を示す
図である。コア６およびコアロッド５を中心にして内側
に一次コイル１が巻かれ、その外側を取り巻くように二
次コイル２および２′がそれぞれ巻かれている。
【０００６】次に、一次コイル１および二次コイル２お
よび２′が銅の細線で形成されていることはすでに説明
したが、図５を参照して従来例の差動トランスを構成す
る材質を説明する。図５は差動トランスの縦断面図であ
る。材質にパーマロイを利用したコア６は、樹脂製のコ
アロッド５に連結され、図５の左右方向に移動できるよ
うに構成されている。その外周には樹脂製のボビン７が
設けられ、銅線が一次コイル１、二次コイル２および
２′として巻かれている。一次コイル１と二次コイル２
および２′の絶縁には絶縁テープ８が巻かれている。二
次コイル２および２′の外周には外部シールドとしてパ
ーマロイの箔が巻かれている。
よび２′が銅の細線で形成されていることはすでに説明
したが、図５を参照して従来例の差動トランスを構成す
る材質を説明する。図５は差動トランスの縦断面図であ
る。材質にパーマロイを利用したコア６は、樹脂製のコ
アロッド５に連結され、図５の左右方向に移動できるよ
うに構成されている。その外周には樹脂製のボビン７が
設けられ、銅線が一次コイル１、二次コイル２および
２′として巻かれている。一次コイル１と二次コイル２
および２′の絶縁には絶縁テープ８が巻かれている。二
次コイル２および２′の外周には外部シールドとしてパ
ーマロイの箔が巻かれている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、銅の温度変化
による直流抵抗値の変化は差動トランスの入力インピー
ダンスおよび出力インピーダンスに影響を与え、変位量
の電気的出力に影響を及ぼす。この影響は、差動トラン
スの電源周波数が低く変圧の効率が低いほど、また負荷
抵抗値が低く二次コイルのインピーダンスとの抵抗比が
低いほど顕著に現れる。
による直流抵抗値の変化は差動トランスの入力インピー
ダンスおよび出力インピーダンスに影響を与え、変位量
の電気的出力に影響を及ぼす。この影響は、差動トラン
スの電源周波数が低く変圧の効率が低いほど、また負荷
抵抗値が低く二次コイルのインピーダンスとの抵抗比が
低いほど顕著に現れる。
【０００８】本発明は、このような背景に行われたもの
であり、周囲温度の影響による動作特性の変化が生じに
くい差動トランスの提供を目的とする。
であり、周囲温度の影響による動作特性の変化が生じに
くい差動トランスの提供を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、交流電源に接
続された一次コイルと、負荷に差動的に接続された二つ
の二次コイルと、この二つの二次コイルおよび前記一次
コイルの磁界を結合する可動のコアとを備えた差動トラ
ンスにおいて、前記一次コイルおよび二次コイルの少な
くとも一方の巻線材料が温度係数の小さい合金により形
成されたことを特徴とする。この温度係数の小さい合金
は、Ｎｉ約４５％Ｃｕ約５５％であることが望ましい。
続された一次コイルと、負荷に差動的に接続された二つ
の二次コイルと、この二つの二次コイルおよび前記一次
コイルの磁界を結合する可動のコアとを備えた差動トラ
ンスにおいて、前記一次コイルおよび二次コイルの少な
くとも一方の巻線材料が温度係数の小さい合金により形
成されたことを特徴とする。この温度係数の小さい合金
は、Ｎｉ約４５％Ｃｕ約５５％であることが望ましい。
【００１０】
【作用】コイルのインピーダンスの温度係数は、ほぼそ
れを形成している導線の直流抵抗値の温度係数に依存し
ている。銅よりも直流抵抗値の温度係数の低い合金材料
でコイルを形成することにより周囲温度の影響によるイ
ンピーダンス変動を生じにくいコイルが形成できる。さ
らに、このコイルにより差動トランスを構成することで
周囲温度の影響により動作特性の変化を生じにくい差動
トランスが実現できる。
れを形成している導線の直流抵抗値の温度係数に依存し
ている。銅よりも直流抵抗値の温度係数の低い合金材料
でコイルを形成することにより周囲温度の影響によるイ
ンピーダンス変動を生じにくいコイルが形成できる。さ
らに、このコイルにより差動トランスを構成することで
周囲温度の影響により動作特性の変化を生じにくい差動
トランスが実現できる。
【００１１】
【実施例】次に、本発明実施例の構成を図１を参照して
説明する。図１は本発明実施例の構成図である。
説明する。図１は本発明実施例の構成図である。
【００１２】本発明は、交流電源３に接続された一次コ
イル１と、負荷としての抵抗４に差動的に接続された二
つの二次コイル２および２′と、この二つの二次コイル
２および２′および一次コイル１の磁界を結合する、コ
アロッド５に連結された可動のコア６とを備えた差動ト
ランスにおいて、一次コイル１および二次コイル２およ
び２′の少なくとも一方の巻線材料が温度係数の小さい
合金により形成されたことを特徴とする。本発明実施例
では、この温度係数が小さい合金に、一般的にコンスタ
ンタンと呼ばれるＮｉ４５％Ｃｕ５５％の合金を使用し
た。
イル１と、負荷としての抵抗４に差動的に接続された二
つの二次コイル２および２′と、この二つの二次コイル
２および２′および一次コイル１の磁界を結合する、コ
アロッド５に連結された可動のコア６とを備えた差動ト
ランスにおいて、一次コイル１および二次コイル２およ
び２′の少なくとも一方の巻線材料が温度係数の小さい
合金により形成されたことを特徴とする。本発明実施例
では、この温度係数が小さい合金に、一般的にコンスタ
ンタンと呼ばれるＮｉ４５％Ｃｕ５５％の合金を使用し
た。
【００１３】交流電源３と一次コイル１との間に電流計
１０を介挿して入力電流を測定し、一次コイル１の電圧
を電圧計１１で測定した。さらに、抵抗４にかかる出力
電圧を電圧計１１′で測定する構成とした。また、本発
明実施例では結果測定のため、図１に示す差動トランス
をそのコイルが銅製のものとコンスタンタン製のものと
を二種類用意した。
１０を介挿して入力電流を測定し、一次コイル１の電圧
を電圧計１１で測定した。さらに、抵抗４にかかる出力
電圧を電圧計１１′で測定する構成とした。また、本発
明実施例では結果測定のため、図１に示す差動トランス
をそのコイルが銅製のものとコンスタンタン製のものと
を二種類用意した。
【００１４】コイルのインピーダンスの温度係数は、そ
のコイルを形成している導線の直流抵抗値の温度係数に
依存することがわかる。コンスタンタンは銅に比較して
直流抵抗値の温度係数が低い。ちなみに、それぞれの直
流抵抗値の温度係数は、銅は０．４％／°Ｃ、コンスタ
ンタンは０．００８％／°Ｃである。このコンスタンタ
ンを用いてコイルを形成するとインピーダンスの温度係
数の低いコイルが形成できる。このコンスタンタンを用
いて形成された一次コイル１については、入力インピー
ダンスの温度係数が低いため定電圧源による駆動でも、
差動トランスへの入力電流値および一次コイル１により
発生する磁束量は安定し、二次コイル２および２′側で
は温度係数の少ない出力電圧を得ることができる。電源
周波数が低く変圧の効率が低いほど、この効果は顕著と
なる。さらに、コンスタンタンを用いて形成れさた二次
コイル２および２′を用いることにより、二次コイル２
および２′のインピーダンスの温度係数を減少させ、抵
抗４に発生する出力電圧の温度係数を減少できる。抵抗
４の値が低く二次コイル２および２′との抵抗比が小さ
いほど、この効果は顕著となる。
のコイルを形成している導線の直流抵抗値の温度係数に
依存することがわかる。コンスタンタンは銅に比較して
直流抵抗値の温度係数が低い。ちなみに、それぞれの直
流抵抗値の温度係数は、銅は０．４％／°Ｃ、コンスタ
ンタンは０．００８％／°Ｃである。このコンスタンタ
ンを用いてコイルを形成するとインピーダンスの温度係
数の低いコイルが形成できる。このコンスタンタンを用
いて形成された一次コイル１については、入力インピー
ダンスの温度係数が低いため定電圧源による駆動でも、
差動トランスへの入力電流値および一次コイル１により
発生する磁束量は安定し、二次コイル２および２′側で
は温度係数の少ない出力電圧を得ることができる。電源
周波数が低く変圧の効率が低いほど、この効果は顕著と
なる。さらに、コンスタンタンを用いて形成れさた二次
コイル２および２′を用いることにより、二次コイル２
および２′のインピーダンスの温度係数を減少させ、抵
抗４に発生する出力電圧の温度係数を減少できる。抵抗
４の値が低く二次コイル２および２′との抵抗比が小さ
いほど、この効果は顕著となる。
【００１５】次に、本発明実施例の測定結果を詳細に説
明する。本発明実施例の差動トランスの構成材質を銅コ
イルのものと比較して表１に示すと、
明する。本発明実施例の差動トランスの構成材質を銅コ
イルのものと比較して表１に示すと、
【００１６】
【表１】 となる。
【００１７】測定は−２０°Ｃ〜＋３０°Ｃの温度範囲
を設定できる恒温槽内で行い、温度、一次コイル１
の入力電圧および電流および直流抵抗、二次コイル２
および２′の出力電圧の３項目について行った。この測
定結果から温度係数を Ｋ＝｜（（Ｖ22／Ｖ12）−（Ｖ21／Ｖ11））／（Ｖ22／Ｖ12（ｔ2 −ｔ1 ））｜ ×１００（％／°Ｃ）…（１） （ただし、Ｋ（％／°Ｃ）：温度係数、 ｔ1 （°Ｃ）：−２０°Ｃ設定時の被測定差動トラン
スの温度、 ｔ2 （°Ｃ）：＋３０°Ｃ設定時の被測定差動トラン
スの温度、 Ｖ11 （Ｖ）：−２０°Ｃ設定時の一次コイル１の入
力電圧、 Ｖ12 （Ｖ）：＋３０°Ｃ設定時の一次コイル１の入
力電圧、 Ｖ21 （Ｖ）：−２０°Ｃ設定時の二次コイル２およ
び２′の出力電圧、 Ｖ22 （Ｖ）：＋３０°Ｃ設定時の二次コイル２およ
び２′の出力電圧） により算出した。この測定結果を銅コイルのものと比較
して表２に示すと、
を設定できる恒温槽内で行い、温度、一次コイル１
の入力電圧および電流および直流抵抗、二次コイル２
および２′の出力電圧の３項目について行った。この測
定結果から温度係数を Ｋ＝｜（（Ｖ22／Ｖ12）−（Ｖ21／Ｖ11））／（Ｖ22／Ｖ12（ｔ2 −ｔ1 ））｜ ×１００（％／°Ｃ）…（１） （ただし、Ｋ（％／°Ｃ）：温度係数、 ｔ1 （°Ｃ）：−２０°Ｃ設定時の被測定差動トラン
スの温度、 ｔ2 （°Ｃ）：＋３０°Ｃ設定時の被測定差動トラン
スの温度、 Ｖ11 （Ｖ）：−２０°Ｃ設定時の一次コイル１の入
力電圧、 Ｖ12 （Ｖ）：＋３０°Ｃ設定時の一次コイル１の入
力電圧、 Ｖ21 （Ｖ）：−２０°Ｃ設定時の二次コイル２およ
び２′の出力電圧、 Ｖ22 （Ｖ）：＋３０°Ｃ設定時の二次コイル２およ
び２′の出力電圧） により算出した。この測定結果を銅コイルのものと比較
して表２に示すと、
【００１８】
【表２】 となる。ここでは、測定時の交流電源３の周波数は２４
００Ｈｚとした。この結果に基づいて一次コイル１、二
次コイル２および２′での温度係数を（１）式により算
出すると、 Ｋ（Ｃｕ）＝｜（（１．３００／４．００１６）−（１．５３８／４．０００ ））／（１．３００／４．００１６（３２．４＋１８．１））｜×１００＝０． ３６３％／°Ｃ Ｋ（ＣＮＷ）＝｜（（０．１０５９７６／９．９９７３）−（０．１０５７０７ ／１０．０００６））／（０．１０５９７６／９．９９７３（３０．９＋１９． ３））｜×１００＝０．００５７１％／°Ｃ （ただし、Ｋ（Ｃｕ）：銅コイル、Ｋ（ＣＮＷ）：コンスタンタンコイル） となる。二次コイル２および２′の出力電圧は、一般
に、 Ｖ2 ＝−Ｍ（ｄＩ1 ／ｄｔ）…（２） Ｍ ≒√（Ｌ1 ・Ｌ2 ）…（３） Ｉ1 ＝Ｖ1 ／Ｚ1 …（４） （ただし、Ｉ1 ：一次コイル１の入力電流、 Ｖ2 ：二次コイル２および２′の出力電圧、 Ｍ ：相互インダクタンス、 Ｌ1 ：一次コイル１のインダクタンス、 Ｌ2 ：二次コイル２および２′のインダクタンス、 Ｖ1 ：一次コイル１の入力電圧、 Ｚ1 ：一次コイル１の入力インピーダンス） で表される。本発明実施例の差動コイルの場合は、Ｌ1
≒Ｌ2 なのでＭ＝Ｌ1 とおくと、 Ｖ2 ＝−Ｍ（ｄＩ1 ／ｄｔ）∝ＭＩ1 （∵周波数一定） ∝Ｌ1 ・Ｉ1 ∴Ｖ2 ∝（Ｖ1 ／Ｚ1 ）・Ｌ1 …（５） となる。本発明実施例では、一次コイル１、二次コイル
２および２′の入力電圧をほぼ一定の値として測定し
た。また、一次コイル１のインダクタンスの値も温度係
数を持たないパラメータとして扱える。よって、（５）
式より、出力電圧の温度係数は一次コイルの入力インピ
ーダンスの温度係数に等しいといえる。一次コイル１、
二次コイル２および２′の各温度での入力インピーダン
スを求め、このことを確認する。入力インピーダンス
は、 Ｚ1 ＝Ｖ1 ／Ｉ1 …（６） （ただし、Ｚ1 ：一次コイル１の入力インピーダンス、
Ｖ1 ：一次コイル１の入力電圧、Ｉ1 ：一次コイル１の
入力電流）で示される。ここで、一次コイル１、二次コ
イル２および２′の各インピーダンスを表３に示すと、
００Ｈｚとした。この結果に基づいて一次コイル１、二
次コイル２および２′での温度係数を（１）式により算
出すると、 Ｋ（Ｃｕ）＝｜（（１．３００／４．００１６）−（１．５３８／４．０００ ））／（１．３００／４．００１６（３２．４＋１８．１））｜×１００＝０． ３６３％／°Ｃ Ｋ（ＣＮＷ）＝｜（（０．１０５９７６／９．９９７３）−（０．１０５７０７ ／１０．０００６））／（０．１０５９７６／９．９９７３（３０．９＋１９． ３））｜×１００＝０．００５７１％／°Ｃ （ただし、Ｋ（Ｃｕ）：銅コイル、Ｋ（ＣＮＷ）：コンスタンタンコイル） となる。二次コイル２および２′の出力電圧は、一般
に、 Ｖ2 ＝−Ｍ（ｄＩ1 ／ｄｔ）…（２） Ｍ ≒√（Ｌ1 ・Ｌ2 ）…（３） Ｉ1 ＝Ｖ1 ／Ｚ1 …（４） （ただし、Ｉ1 ：一次コイル１の入力電流、 Ｖ2 ：二次コイル２および２′の出力電圧、 Ｍ ：相互インダクタンス、 Ｌ1 ：一次コイル１のインダクタンス、 Ｌ2 ：二次コイル２および２′のインダクタンス、 Ｖ1 ：一次コイル１の入力電圧、 Ｚ1 ：一次コイル１の入力インピーダンス） で表される。本発明実施例の差動コイルの場合は、Ｌ1
≒Ｌ2 なのでＭ＝Ｌ1 とおくと、 Ｖ2 ＝−Ｍ（ｄＩ1 ／ｄｔ）∝ＭＩ1 （∵周波数一定） ∝Ｌ1 ・Ｉ1 ∴Ｖ2 ∝（Ｖ1 ／Ｚ1 ）・Ｌ1 …（５） となる。本発明実施例では、一次コイル１、二次コイル
２および２′の入力電圧をほぼ一定の値として測定し
た。また、一次コイル１のインダクタンスの値も温度係
数を持たないパラメータとして扱える。よって、（５）
式より、出力電圧の温度係数は一次コイルの入力インピ
ーダンスの温度係数に等しいといえる。一次コイル１、
二次コイル２および２′の各温度での入力インピーダン
スを求め、このことを確認する。入力インピーダンス
は、 Ｚ1 ＝Ｖ1 ／Ｉ1 …（６） （ただし、Ｚ1 ：一次コイル１の入力インピーダンス、
Ｖ1 ：一次コイル１の入力電圧、Ｉ1 ：一次コイル１の
入力電流）で示される。ここで、一次コイル１、二次コ
イル２および２′の各インピーダンスを表３に示すと、
【００１９】
【表３】 となる。このことから、出力電圧の温度係数と入力イン
ピーダンスの温度係数が、近似していることが確認でき
る。よって、コンスタンタンにより形成されたコイルを
使用した差動トランスは、入力インピーダンスの温度に
よる変化が少なく、入力電流の変化が少ないため、出力
電圧の温度係数が低くなるといえる。
ピーダンスの温度係数が、近似していることが確認でき
る。よって、コンスタンタンにより形成されたコイルを
使用した差動トランスは、入力インピーダンスの温度に
よる変化が少なく、入力電流の変化が少ないため、出力
電圧の温度係数が低くなるといえる。
【００２０】以上のことから、入力インピーダンスに占
める直流抵抗分の割合が高い差動トランスは、銅により
形成されたコイルを使用した場合、温度係数が大きくな
るため、コンスタンタンを用いることによる効果が期待
できる。また、温度による透磁率の変化の少ないコア６
を使用することにより、インダクタンスの変化を低下さ
せ、さらに温度係数を減少できることはいうまでもな
い。
める直流抵抗分の割合が高い差動トランスは、銅により
形成されたコイルを使用した場合、温度係数が大きくな
るため、コンスタンタンを用いることによる効果が期待
できる。また、温度による透磁率の変化の少ないコア６
を使用することにより、インダクタンスの変化を低下さ
せ、さらに温度係数を減少できることはいうまでもな
い。
【００２１】コンスタンタンは一次コイル１のみ、また
は二次コイル２および２′のみに使用しても差動トラン
スの温度係数は改善される。また、銅とコンスタンタン
とを組み合わせて用いることにより、温度係数の適宜調
整も可能である。
は二次コイル２および２′のみに使用しても差動トラン
スの温度係数は改善される。また、銅とコンスタンタン
とを組み合わせて用いることにより、温度係数の適宜調
整も可能である。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、周囲温
度の影響による動作特性の変化を生じにくい差動トラン
スを実現できる。
度の影響による動作特性の変化を生じにくい差動トラン
スを実現できる。
【図１】本発明実施例の構成図。
【図２】差動トランスの動作を説明する図。
【図３】差動トランスの構成図。
【図４】差動トランスの構造図。
【図５】差動トランスの縦断面図。
１ 一次コイル ２、２′ 二次コイル ３ 交流電源 ４、４′ 抵抗 ５ コアロッド ６ コア ７ ボビン ８ 絶縁テープ ９ 外部シールド １０ 電流計 １１、１１′電圧計 ２０ 被検出物体
Claims (2)
- 【請求項１】 交流電源に接続された一次コイルと、負
荷に差動的に接続された二つの二次コイルと、この二つ
の二次コイルおよび前記一次コイルの磁界を結合する可
動のコアとを備えた差動トランスにおいて、 前記一次コイルおよび二次コイルの少なくとも一方の巻
線材料が温度係数の小さい合金により形成されたことを
特徴とする差動トランス。 - 【請求項２】 前記温度係数の小さい合金は、Ｎｉ約４
５％Ｃｕ約５５％である請求項１記載の差動トランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4130995A JPH0677065A (ja) | 1992-05-22 | 1992-05-22 | 差動トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4130995A JPH0677065A (ja) | 1992-05-22 | 1992-05-22 | 差動トランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0677065A true JPH0677065A (ja) | 1994-03-18 |
Family
ID=15047479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4130995A Pending JPH0677065A (ja) | 1992-05-22 | 1992-05-22 | 差動トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0677065A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100425747B1 (ko) * | 1995-10-16 | 2004-06-24 | 도요다고키 가부시키가이샤 | 차동트랜스 및 그것을 사용한 측정장치 |
| JP2011530037A (ja) * | 2008-08-06 | 2011-12-15 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関の始動装置のための制御方法と制御部 |
| CN112420356A (zh) * | 2020-11-11 | 2021-02-26 | 广东电网有限责任公司 | 一种两用电力变压器 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5582013A (en) * | 1978-12-14 | 1980-06-20 | Shinkawa Denki Kk | Eddy current type displacement meter |
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| JPH0432529A (ja) * | 1990-05-30 | 1992-02-04 | Kobe Steel Ltd | 電気抵抗の定質量温度係数が小さい銅合金 |
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1992
- 1992-05-22 JP JP4130995A patent/JPH0677065A/ja active Pending
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