JPS6186030A - 異形ベロ−ズの成形方法 - Google Patents
異形ベロ−ズの成形方法Info
- Publication number
- JPS6186030A JPS6186030A JP20638584A JP20638584A JPS6186030A JP S6186030 A JPS6186030 A JP S6186030A JP 20638584 A JP20638584 A JP 20638584A JP 20638584 A JP20638584 A JP 20638584A JP S6186030 A JPS6186030 A JP S6186030A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bellows
- jig
- forming
- shaped
- molding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D31/00—Other methods for working sheet metal, metal tubes, metal profiles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Diaphragms And Bellows (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は異形（非対称形〕ベローズの成形方法に関し２
、任意の形状のベローズが容易に得られるように企図し
たものである− 〈従来の技術〉 各釉プラント等の配管等の接続に用いられるベローズは
熱伸縮や組立誤差等を吸収するため配管要素として重要
なものである。このようなベローズも近年のプラント等
の大型化や多種化に伴い大型ベローズや特殊な形状のベ
ローズが必要となっており、特に原子力機器用のもので
は低放射化のためアルミ合金化するすう勢にあり、真空
容器構成上のベローズもアルミ合金薄板で作ることが必
要とされると共に大気圧の他電磁力も作用することから
高強度化する必要がある。
、任意の形状のベローズが容易に得られるように企図し
たものである− 〈従来の技術〉 各釉プラント等の配管等の接続に用いられるベローズは
熱伸縮や組立誤差等を吸収するため配管要素として重要
なものである。このようなベローズも近年のプラント等
の大型化や多種化に伴い大型ベローズや特殊な形状のベ
ローズが必要となっており、特に原子力機器用のもので
は低放射化のためアルミ合金化するすう勢にあり、真空
容器構成上のベローズもアルミ合金薄板で作ることが必
要とされると共に大気圧の他電磁力も作用することから
高強度化する必要がある。
一般にベローズ表作は浴接を用いたり、ロールあるいは
液圧治具を用いて成形する方法が用いられている。浴接
ベローズは素板を所望形状に切断しプレス成形した後複
数枚重ねて内周、外周共にへり継手として溶接するもの
であるから、異形ベローズに対する適合性は高い。しか
しこの溶接ベローズの被加工材は溶接性の優れたものに
限定され、アルミニウム合金は溶接性に劣るところから
適用できず、また溶接可能な被加工材であっても、溶接
ラインが極めて長くなることから信頼性が低下し、大型
ベローズには不向きである。
液圧治具を用いて成形する方法が用いられている。浴接
ベローズは素板を所望形状に切断しプレス成形した後複
数枚重ねて内周、外周共にへり継手として溶接するもの
であるから、異形ベローズに対する適合性は高い。しか
しこの溶接ベローズの被加工材は溶接性の優れたものに
限定され、アルミニウム合金は溶接性に劣るところから
適用できず、また溶接可能な被加工材であっても、溶接
ラインが極めて長くなることから信頼性が低下し、大型
ベローズには不向きである。
このような理由からアルミニウム合金ペロ−ズは、一般
にロールあるいは液圧治具音用いた成形ベローズを採用
せざるを得ないが、ロール成形法は対になっている圧延
ロールを用いて拡管を行なう原理土木′＃ｔは回転体に
限定され、異形ベローズを直接成形することはで＠ ７
ｘい。また液圧成形法は、素管を液圧拡管用の成形金型
ＳＫ上セツト内部に液圧Ｐをかけて素管を膨張させなが
ら軸方向に折りたたんでいく加工法であることから、−
見異形ペローズにも適合性があるように思われるが、次
の理由によって直接成形することは極めて難しい。
にロールあるいは液圧治具音用いた成形ベローズを採用
せざるを得ないが、ロール成形法は対になっている圧延
ロールを用いて拡管を行なう原理土木′＃ｔは回転体に
限定され、異形ベローズを直接成形することはで＠ ７
ｘい。また液圧成形法は、素管を液圧拡管用の成形金型
ＳＫ上セツト内部に液圧Ｐをかけて素管を膨張させなが
ら軸方向に折りたたんでいく加工法であることから、−
見異形ペローズにも適合性があるように思われるが、次
の理由によって直接成形することは極めて難しい。
即ち、第４図に変形中の内圧Ｐと素管Ｑの内部応力（円
周方向応力σθ、軸方向応力σ２）とのつり合いを一般
的に示すが、加工の開始は次式で表わされる薄肉円筒素
管の塑性変形開始内圧Ｐｙが負荷されてはじめて生ずる
。（第４図（ｂＪ中素管片Ｑｓ） また変形中（第４図（ｃ）中素管片Ｑ２沖内圧Ｐｙ′は
次式で表わされる。
周方向応力σθ、軸方向応力σ２）とのつり合いを一般
的に示すが、加工の開始は次式で表わされる薄肉円筒素
管の塑性変形開始内圧Ｐｙが負荷されてはじめて生ずる
。（第４図（ｂＪ中素管片Ｑｓ） また変形中（第４図（ｃ）中素管片Ｑ２沖内圧Ｐｙ′は
次式で表わされる。
ただし ｔ ： 素管板厚、
ρ、： 素管内半径、
ρ２： 素骨片の曲げ曲率半径、
σθｙ： 素材の円周方向降伏応力、
σｚｙ ’ 素材の軸方向降伏応力でらる０
ここで、今対象とする異形ベローズ１が第５図のように
大内部２の曲率半径ρ、□と小内部３の曲率半径ρ、２
（ρ、□〉ρ、２）の組合せでなるＤ型形状とすると、
それぞれの曲率半径に対応する塑性変形開始内圧は次式
で表わされる。
大内部２の曲率半径ρ、□と小内部３の曲率半径ρ、２
（ρ、□〉ρ、２）の組合せでなるＤ型形状とすると、
それぞれの曲率半径に対応する塑性変形開始内圧は次式
で表わされる。
変形開始時点では板厚ｔ。、降伏応力σａｙはどの部分
でも同一であるから、内圧Ｐ、は曲率半径のみに関与し
、またρ、１〉ρｒ２とすれば（２）、（３）式％式％
（４１ となる。つまり内圧Ｐｙ１を与えた特大内部２では塑性
変形を開始するが、小内部３は塑性変形開始圧力に達し
ていないので、塑性変形を起さない。逆に小内部３の塑
性変形に必要な内圧Ｐｙ２ｔ−負荷すると、大内部２に
は過大な内圧となって過度の変形が生じてしまい、ベロ
ーズ山高さが大内部２、小内部３で大きく異なっでしま
うばかりでなく、場合によっては素管端面の軸方向ずれ
込み量不拘−のため内圧シール機能が損われ、成形その
ものが不能となる。
でも同一であるから、内圧Ｐ、は曲率半径のみに関与し
、またρ、１〉ρｒ２とすれば（２）、（３）式％式％
（４１ となる。つまり内圧Ｐｙ１を与えた特大内部２では塑性
変形を開始するが、小内部３は塑性変形開始圧力に達し
ていないので、塑性変形を起さない。逆に小内部３の塑
性変形に必要な内圧Ｐｙ２ｔ−負荷すると、大内部２に
は過大な内圧となって過度の変形が生じてしまい、ベロ
ーズ山高さが大内部２、小内部３で大きく異なっでしま
うばかりでなく、場合によっては素管端面の軸方向ずれ
込み量不拘−のため内圧シール機能が損われ、成形その
ものが不能となる。
以上のように、異形ベローズｌの場合にはどの部分にも
適合する適正内圧が存在し得ないこととなシ、これが液
圧成形法によって異形ベローズ１を直接成形できない主
たる理由である。
適合する適正内圧が存在し得ないこととなシ、これが液
圧成形法によって異形ベローズ１を直接成形できない主
たる理由である。
従って異形ベローズＩｔ製作しようとする場合には−Ｈ
真円ベローズを製作し、その後異形化成形を行なわざる
全得ない。この方法は、液圧成形によって−Ｈ真円ベロ
ーズを製作した後、内周側から大円、小円ブロックを用
いて真円ベローズを押し拡げて異形ベローズを得るよう
にしたものである、 〈発明が解決しようとする問題点〉 ところが、この場合成形される異形ベローズは大内部、
小内部から構成される異形ベローズではあるが、成形可
能な形状は１本の対称軸を有し且つ大円ブロックの径が
真円ベローズの内径よシも小さくなけれにならないため
第４図で示したようなり型ベローズは直接表作すること
はできない。また、この方法で成形可能な素管は成形性
に優れた部材であり、アルミニウム合金には適用し難い
。一方、原子力器機用に用いられる真空容器等は残留放
射能低減のためアルミニウム合金が使用され、数箇／ｙ
ｒＫアルミニウム合金製ベローズが使用されている。ま
た、今日の研究では真空容器の断面形状はＤ型が最適で
あるとの結論が出され、Ｄ型形状の大型アルミニウム合
金製ベローズの開発が必振となってきている。しかしな
から現状では、Ｄ型形状のアルミニウム合金表ペロース
の成形に適した製造方法はない。
真円ベローズを製作し、その後異形化成形を行なわざる
全得ない。この方法は、液圧成形によって−Ｈ真円ベロ
ーズを製作した後、内周側から大円、小円ブロックを用
いて真円ベローズを押し拡げて異形ベローズを得るよう
にしたものである、 〈発明が解決しようとする問題点〉 ところが、この場合成形される異形ベローズは大内部、
小内部から構成される異形ベローズではあるが、成形可
能な形状は１本の対称軸を有し且つ大円ブロックの径が
真円ベローズの内径よシも小さくなけれにならないため
第４図で示したようなり型ベローズは直接表作すること
はできない。また、この方法で成形可能な素管は成形性
に優れた部材であり、アルミニウム合金には適用し難い
。一方、原子力器機用に用いられる真空容器等は残留放
射能低減のためアルミニウム合金が使用され、数箇／ｙ
ｒＫアルミニウム合金製ベローズが使用されている。ま
た、今日の研究では真空容器の断面形状はＤ型が最適で
あるとの結論が出され、Ｄ型形状の大型アルミニウム合
金製ベローズの開発が必振となってきている。しかしな
から現状では、Ｄ型形状のアルミニウム合金表ペロース
の成形に適した製造方法はない。
本発明は上記状況にかんがみでなされたもので、Ｄ型形
状を含む一般的な異形ベローズ全、材質の制約をあまシ
うけずに高ｆ＃度に製作できる異形ベローズ成形方法を
提供することを目的とする。
状を含む一般的な異形ベローズ全、材質の制約をあまシ
うけずに高ｆ＃度に製作できる異形ベローズ成形方法を
提供することを目的とする。
〈問題点を解決するための手段・作用〉上記目的を達成
するための本発明の要旨は、非真円形の異形ベローズを
成形するに際し、所望の非真円形ベローズ外周形状を有
する成形治具を用い、予め成形された円形ベローズを前
記成形治具により外周側から押し付けて異形ベローズに
成形することを特徴とする異形ベローズの成形方法に存
し、予め成形された円形ベローズを、非真円形ベローズ
外周形状を有する成形治具を用いて圧縮成形して所望形
状のベローズ倉製作するようにしたものである。
するための本発明の要旨は、非真円形の異形ベローズを
成形するに際し、所望の非真円形ベローズ外周形状を有
する成形治具を用い、予め成形された円形ベローズを前
記成形治具により外周側から押し付けて異形ベローズに
成形することを特徴とする異形ベローズの成形方法に存
し、予め成形された円形ベローズを、非真円形ベローズ
外周形状を有する成形治具を用いて圧縮成形して所望形
状のベローズ倉製作するようにしたものである。
〈実施例〉
第１図 は本発明の異形ベローズ成形方法の一実施例に
係る工程を表し第１図（ａ） （ｂ）（ｃ）Ｉ：＋’ｉ
Ｊそれぞれ真円ベローズを成形治具にセットした状態、
変形中間段階、変形終了段階を示す概略、第１Ｎ （ｄ
）には第１図（ｂｌ中Ａ−Ａ断面、第２図（Ｌは本発明
方法による成形過程、第３図（ａｌには本発明方法で実
際に使用した真円ベローズの側面、第３図（ｂ）にはそ
の正面、第３図（ｃ）にはそのベローズ部の拡大、第３
図傾には成形後のＤ型ベローズの側面を示しである。
係る工程を表し第１図（ａ） （ｂ）（ｃ）Ｉ：＋’ｉ
Ｊそれぞれ真円ベローズを成形治具にセットした状態、
変形中間段階、変形終了段階を示す概略、第１Ｎ （ｄ
）には第１図（ｂｌ中Ａ−Ａ断面、第２図（Ｌは本発明
方法による成形過程、第３図（ａｌには本発明方法で実
際に使用した真円ベローズの側面、第３図（ｂ）にはそ
の正面、第３図（ｃ）にはそのベローズ部の拡大、第３
図傾には成形後のＤ型ベローズの側面を示しである。
Ｄ型ベローズ成形用の素管１１は真円ベローズ成形用金
型１２にセットされ、内側から液圧ｐが負荷されると共
にプレス力Ｐが加えられ、軸方向に圧縮されて素管１１
が成形用金型１２の内壁に当たるまで変形され拡管され
真円ベローズ１３が成形される。
型１２にセットされ、内側から液圧ｐが負荷されると共
にプレス力Ｐが加えられ、軸方向に圧縮されて素管１１
が成形用金型１２の内壁に当たるまで変形され拡管され
真円ベローズ１３が成形される。
このように成形された真円ベローズ１３は、内周平面形
状が所定のＤ型形状をなし第１図（ｄ）に示すように内
周断面が真円ベローズ１３のベローズ山に対応する形状
をなす一対のＤ型化成形治具１４内にセットされ、それ
ぞれの成形治具１４はプレス等によりプレス力Ｐが加え
られる（第１図＋ＩＬＪ参照）。真円ベローズ１３け除
々に平坦化きれ、成形治具１４との接触部はその内周形
状に規制さｈつつ変形が進行していく（第１図（ｂＪ参
照）。そして、それぞれの成形治具１４が接触するまで
加圧され、最終段階（第１図（ｅ）参照）において、真
円ベローズ１３は成形治具１４内周に全面接触し、成形
治具１４で形成される所定のＤ型形状のＤ型ベローズ１
５に成形される。この一実施例で実際に成形したＤ型ベ
ローズ１５と、成形に使用′した真円ベローズ１３の形
状を第３図に、また寸法全表−１に示す。
状が所定のＤ型形状をなし第１図（ｄ）に示すように内
周断面が真円ベローズ１３のベローズ山に対応する形状
をなす一対のＤ型化成形治具１４内にセットされ、それ
ぞれの成形治具１４はプレス等によりプレス力Ｐが加え
られる（第１図＋ＩＬＪ参照）。真円ベローズ１３け除
々に平坦化きれ、成形治具１４との接触部はその内周形
状に規制さｈつつ変形が進行していく（第１図（ｂＪ参
照）。そして、それぞれの成形治具１４が接触するまで
加圧され、最終段階（第１図（ｅ）参照）において、真
円ベローズ１３は成形治具１４内周に全面接触し、成形
治具１４で形成される所定のＤ型形状のＤ型ベローズ１
５に成形される。この一実施例で実際に成形したＤ型ベ
ローズ１５と、成形に使用′した真円ベローズ１３の形
状を第３図に、また寸法全表−１に示す。
表 −１
この際、成形治具１４の内周長を真円ベローズ１３の外
周長と等しくしておけは、成形治具１４が接触した状態
でＤ型ベローズ１５は周長変化なしに成形され、また、
成形治具１４の内周長を真円ベローズ１３の外周長より
若干小さくしておけば、成形治具１４が接触した状態で
はＤ型ベローズ１５０周方向に圧縮変形を与えることと
なり、Ｄ型ベローズ１５内の応力分布が均一化され、成
形治具１４からＤ型ベローズ１５を離型した際のスプリ
ングバックが低減される。
周長と等しくしておけは、成形治具１４が接触した状態
でＤ型ベローズ１５は周長変化なしに成形され、また、
成形治具１４の内周長を真円ベローズ１３の外周長より
若干小さくしておけば、成形治具１４が接触した状態で
はＤ型ベローズ１５０周方向に圧縮変形を与えることと
なり、Ｄ型ベローズ１５内の応力分布が均一化され、成
形治具１４からＤ型ベローズ１５を離型した際のスプリ
ングバックが低減される。
尚、上記一実施例ではＤ型ベローズ１５の成形について
本発明を適用したものであるが、勿論成形治具１４の内
周形状を種々変えればＤ型取外の異形ベローズの成形に
用いることが可能である。
本発明を適用したものであるが、勿論成形治具１４の内
周形状を種々変えればＤ型取外の異形ベローズの成形に
用いることが可能である。
〈発明の効果〉
本発明方法では、所望のベローズ外周形状を有する成形
治具を用い、予め成形された円形ベローズ全圧縮成形し
て所望形状のベローズを製作するようにしているので、
材質の制約をあまりうけずに、従来知られている方法で
は成形不能であった形状のベローズを高精度に製作する
ことができる。
治具を用い、予め成形された円形ベローズ全圧縮成形し
て所望形状のベローズを製作するようにしているので、
材質の制約をあまりうけずに、従来知られている方法で
は成形不能であった形状のベローズを高精度に製作する
ことができる。
第１図は本発明の異形ベローズ成形方法の一実施例に係
る工程図を表し、第１図（ａｌ （ｂｌ （ｃｌはそれ
ぞれ真円ベローズ全成形治具にセットした状態、変形中
間段階、変形終了段階を示す概略図、第１図（ｊｌは第
１図（ｂ）中Ａ−Ａ断面図、第２図は本発明方法による
成形過程図、第３図（ａ）は本発明方法で実際に使用し
た真円ベローズの側面図、第３図（ｂｌはその正面図、
第３図（ｃｌはそのベローズ部の拡大図、第３図（ｄｌ
は本発明方法で実際に成形したＤ型ベローズの側面図、
第４図（ａ）は液圧成形における素管と治具との部分概
略図、第４図Φ）は変形開始時に素管片にかかる力を表
す概念図、第４図（ｃｌは変形中に素管片にかかる力を
表す概念図、第５図はＤ型ベローズの概念図である。 図面中、 １１は素管、 １２は成形金型、 １３は真円ベローズ、 １４は成形治具、 １５はＤ型ベローズである。
る工程図を表し、第１図（ａｌ （ｂｌ （ｃｌはそれ
ぞれ真円ベローズ全成形治具にセットした状態、変形中
間段階、変形終了段階を示す概略図、第１図（ｊｌは第
１図（ｂ）中Ａ−Ａ断面図、第２図は本発明方法による
成形過程図、第３図（ａ）は本発明方法で実際に使用し
た真円ベローズの側面図、第３図（ｂｌはその正面図、
第３図（ｃｌはそのベローズ部の拡大図、第３図（ｄｌ
は本発明方法で実際に成形したＤ型ベローズの側面図、
第４図（ａ）は液圧成形における素管と治具との部分概
略図、第４図Φ）は変形開始時に素管片にかかる力を表
す概念図、第４図（ｃｌは変形中に素管片にかかる力を
表す概念図、第５図はＤ型ベローズの概念図である。 図面中、 １１は素管、 １２は成形金型、 １３は真円ベローズ、 １４は成形治具、 １５はＤ型ベローズである。
Claims (1)
- 非真円形の異形ベローズを成形するに際し、所望の非真
円形ベローズ外周形状を有する成形治具を用い、予め成
形された円形ベローズを前記成形治具により外周側から
押し付けて異形ベローズに成形することを特徴とする異
形ベローズの成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20638584A JPS6186030A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 異形ベロ−ズの成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20638584A JPS6186030A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 異形ベロ−ズの成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6186030A true JPS6186030A (ja) | 1986-05-01 |
Family
ID=16522464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20638584A Pending JPS6186030A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 異形ベロ−ズの成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6186030A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0250838A2 (en) * | 1986-05-21 | 1988-01-07 | Hitachi, Ltd. | Method for producing a bellows with a cross section of elliptical, egg-shaped, shaped as two equal semicircles connected by two parallel straight lines, non circular ring or polygonal roundes form. |
| US4930331A (en) * | 1989-02-24 | 1990-06-05 | Manning Douglas E | Apparatus and method for fabricating elliptical tubing |
| CN111215519A (zh) * | 2019-11-29 | 2020-06-02 | 南京工程学院 | 一种渐进成形中网孔变形工艺补偿的工艺方法 |
-
1984
- 1984-10-03 JP JP20638584A patent/JPS6186030A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0250838A2 (en) * | 1986-05-21 | 1988-01-07 | Hitachi, Ltd. | Method for producing a bellows with a cross section of elliptical, egg-shaped, shaped as two equal semicircles connected by two parallel straight lines, non circular ring or polygonal roundes form. |
| US4827747A (en) * | 1986-05-21 | 1989-05-09 | Hitachi, Ltd. | Method for producing a bellows with oval cross section and apparatus for carrying out the method |
| US4930331A (en) * | 1989-02-24 | 1990-06-05 | Manning Douglas E | Apparatus and method for fabricating elliptical tubing |
| CN111215519A (zh) * | 2019-11-29 | 2020-06-02 | 南京工程学院 | 一种渐进成形中网孔变形工艺补偿的工艺方法 |
| CN111215519B (zh) * | 2019-11-29 | 2021-10-26 | 南京工程学院 | 一种渐进成形中网孔变形工艺补偿的工艺方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10175026A (ja) | 管のハイドロフォーム加工方法 | |
| JPH01133622A (ja) | 極厚板三次元曲面プレス成形方法 | |
| JPS6186030A (ja) | 異形ベロ−ズの成形方法 | |
| JP2007050433A (ja) | バルジ成形方法及びその金型 | |
| JPH10175027A (ja) | ハイドロフォーム加工用金属管 | |
| JPH08508678A (ja) | ホイール・リム | |
| JP5157716B2 (ja) | 自在継手用ヨークの製造方法 | |
| JPS6023892B2 (ja) | 厚肉鋼管製造方法 | |
| RU2559623C1 (ru) | Способ формообразования тонкостенных тройников | |
| JP2007075844A (ja) | 液圧バルジ加工製品およびその液圧バルジ成形方法 | |
| JPH03285713A (ja) | 角鋼管の製造方法 | |
| RU2240190C1 (ru) | Способ изготовления гофрированных труб | |
| JPH01245914A (ja) | 外径真円度の優れた金属管の製造方法 | |
| JP2002178026A (ja) | Ｕｏｅパイプの製造方法 | |
| JPS6330095B2 (ja) | ||
| RU2673591C1 (ru) | Способ изготовления стальных тонкостенных осесимметричных сосудов | |
| JP2000084623A (ja) | ハイドロフォーム加工装置 | |
| CN113245791B (zh) | 一种薄板弧形状的骨架的加工工艺 | |
| JPH07185725A (ja) | ロールとその製造方法 | |
| RU2190493C2 (ru) | Способ изготовления тонкостенных осесимметричных сосудов | |
| JPH03151123A (ja) | ピストンの製造方法 | |
| CN115138745A (zh) | 一种航空发动机整体隔热罩多道次刚柔复合成形方法与装置 | |
| JPH0357527A (ja) | 軸孔を有するはすば歯車の押出成形方法およびその装置 | |
| CN118002687A (zh) | 一种半球体零件温挤压复合成形方法 | |
| JP2000210739A (ja) | 中間絞り管の製造方法 |