JPS6176653A - 溶融亜鉛合金めつき方法 - Google Patents
溶融亜鉛合金めつき方法Info
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- JPS6176653A JPS6176653A JP19834084A JP19834084A JPS6176653A JP S6176653 A JPS6176653 A JP S6176653A JP 19834084 A JP19834084 A JP 19834084A JP 19834084 A JP19834084 A JP 19834084A JP S6176653 A JPS6176653 A JP S6176653A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Materials Engineering (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は溶融亜鉛合金めっき７ｊ法に関し、さらに詳し
くは、鋼材に溶融亜鉛合金めっきを施す際に、不めっき
の発生が少なく、かつ、加工性の良好なめっき層を得る
ｔこめの溶融亜鉛合金めっき方法に関する。
くは、鋼材に溶融亜鉛合金めっきを施す際に、不めっき
の発生が少なく、かつ、加工性の良好なめっき層を得る
ｔこめの溶融亜鉛合金めっき方法に関する。
［従来技術１
一般に、溶融亜鉛合金めっきを鋼材、例え１ｒ、鋼板或
いは線材に適用するめっき方法として、めっきされる線
材表面を活性化するための前処理の違いにより７ラノク
ス方式とＨ２がス還元方式とがある。
いは線材に適用するめっき方法として、めっきされる線
材表面を活性化するための前処理の違いにより７ラノク
ス方式とＨ２がス還元方式とがある。
このうち、７ラツク入力式においては、７ランクス処理
された被めっき材の線材か溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金め
っき浴に浸漬された後、浴の高温により分解して７ラツ
クス作用が発揮されてめっきが行なわれるものであるが
、そのためには、成る程度のめっき浴温度および浸漬時
間を必要とする。
された被めっき材の線材か溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金め
っき浴に浸漬された後、浴の高温により分解して７ラツ
クス作用が発揮されてめっきが行なわれるものであるが
、そのためには、成る程度のめっき浴温度および浸漬時
間を必要とする。
一方、Ｈ２〃ス還元方式においても、被めっき材表面と
めっき浴金属の反応が行なわれてめっきが進行するもの
であり、このためには成る程度のめっトｍ温度および浸
漬時間を必要とする。
めっき浴金属の反応が行なわれてめっきが進行するもの
であり、このためには成る程度のめっトｍ温度および浸
漬時間を必要とする。
しかして、これらの場合には、浴の温度が高過ぎる場合
および浸漬時間が長過ぎる場合は素地の表面に厚いＺｎ
−Ａｌ−Ｆｅ合金層を生成し、曲げ加工でクラックが発
生するという加工性の劣化および耐蝕性か低下する等の
めっき鋼材としての性能か著しく低下する。
および浸漬時間が長過ぎる場合は素地の表面に厚いＺｎ
−Ａｌ−Ｆｅ合金層を生成し、曲げ加工でクラックが発
生するという加工性の劣化および耐蝕性か低下する等の
めっき鋼材としての性能か著しく低下する。
この対策として、本発明者は先にＡＩ２〜２０ｕ＋Ｌ％
、Ｓｎ０．ｌ〜３．５社％を含有し残部Ｚｎからなる溶
融亜鉛合金めっき浴を使用して鋼材にめっきを施ｔ ’
ｌ トラ提案Ｌ ｒ、＝（ｖｆ公昭５３−０４７２１４
号公報、特公昭５８−０３５３５７号公報）。この発明
によれば、Ａ１含有量を特定範囲として硬くて脆いＺｎ
−ＡｌＦｅ合金層の生成を防止腰かっ、耐蝕性を保証し
、さらに、Ｓｎを含有させて耐蝕性を向上させたちので
ある。
、Ｓｎ０．ｌ〜３．５社％を含有し残部Ｚｎからなる溶
融亜鉛合金めっき浴を使用して鋼材にめっきを施ｔ ’
ｌ トラ提案Ｌ ｒ、＝（ｖｆ公昭５３−０４７２１４
号公報、特公昭５８−０３５３５７号公報）。この発明
によれば、Ａ１含有量を特定範囲として硬くて脆いＺｎ
−ＡｌＦｅ合金層の生成を防止腰かっ、耐蝕性を保証し
、さらに、Ｓｎを含有させて耐蝕性を向上させたちので
ある。
また、Ｚｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層を抑制するために、ＡＩ
５〜２４％、二のＡＩ含有量の０．５〜３％のＳｉを含
有させためっき浴が提案されており（特公昭５５−０２
６７ ｆ） ２号公報）、この８１含有量を本発明者の
先に提案した発明（特公昭５３−ｆ）４７２１４号公報
）に適用したと仮定すると、例えば、Ａｌ １５ｗｔ％
Ｘ（０，５〜３％）＝０．０７５〜０．４５ｗＬ％のＳ
１含有量となる。
５〜２４％、二のＡＩ含有量の０．５〜３％のＳｉを含
有させためっき浴が提案されており（特公昭５５−０２
６７ ｆ） ２号公報）、この８１含有量を本発明者の
先に提案した発明（特公昭５３−ｆ）４７２１４号公報
）に適用したと仮定すると、例えば、Ａｌ １５ｗｔ％
Ｘ（０，５〜３％）＝０．０７５〜０．４５ｗＬ％のＳ
１含有量となる。
しｈ化、本発明者の実験によれば、Ｓｉｎ、０７５〜０
．４５ｗ １％をＺｎ−Ａｌ合金名溶融っき俗に含有さ
せると、めっき性が悪化し、かつ、めっき面にベアスポ
ットといわれる不めっと部が発生するようになる。
．４５ｗ １％をＺｎ−Ａｌ合金名溶融っき俗に含有さ
せると、めっき性が悪化し、かつ、めっき面にベアスポ
ットといわれる不めっと部が発生するようになる。
［発明が解決しようとする問題点１
本発明者は上記に説明した従来技術における種々の問題
点に鑑み、Ｚｎ−Ａｌ系亜鉛合金めっきにおいて厚いＺ
ｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生成を防止し、さらに、不めっ
きの発生がないＺｎ７ＡＩ系亜鉛合金めっト浴について
鋭意研究した結果、Ｚｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生成を抑
制し、かつ、不めっきの発生を防止することができる適
正Ｓｉ含有量および調正めっき浴温度を見出し、鋼材に
耐蝕性が良好で、かつ、不めっきの発生のない溶融亜鉛
合金めっきを施す方法を開発したのである。
点に鑑み、Ｚｎ−Ａｌ系亜鉛合金めっきにおいて厚いＺ
ｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生成を防止し、さらに、不めっ
きの発生がないＺｎ７ＡＩ系亜鉛合金めっト浴について
鋭意研究した結果、Ｚｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生成を抑
制し、かつ、不めっきの発生を防止することができる適
正Ｓｉ含有量および調正めっき浴温度を見出し、鋼材に
耐蝕性が良好で、かつ、不めっきの発生のない溶融亜鉛
合金めっきを施す方法を開発したのである。
Ｆ問題点を解決するための手段１
本発明に係るＩ８融亜鉛合金めっき方法は、（１）鋼材
に溶融亜鉛合金めっきを施す方法であって、溶融亜鉛合
金めっき浴を ｔ＼ｌ ２−２−３Ｏ％、Ｓｉ ０．０１−０．０６ｕ
ｆ％を含有し、残部Ｚｎｓよび不純物からなる亜鉛合金
とし、めっき浴温度を４６０〜５７０ ℃とすることを
Ｖｆ徴とする溶融亜鉛合金めっき方法を第１の発明とし
、 （２）鋼材に溶融亜鉛合金めっきを施す方法であって、
８融亜鉛めっき浴を ＡＩ ２−３０ＩＩＩｔ％、Ｓｎ ０．０１−３，５ｗ
ｔ％、Ｓ ｉ ０．０１〜０．０６ｗｔ％を 含有し、残部Ｚｎおよび不純物からなる亜鉛合金とし、
めっき浴温度を４６０〜５７０℃とすることを特徴とす
る溶融亜鉛合金めっき方法を第２の発明とする２つの発
明よりなるものである。
に溶融亜鉛合金めっきを施す方法であって、溶融亜鉛合
金めっき浴を ｔ＼ｌ ２−２−３Ｏ％、Ｓｉ ０．０１−０．０６ｕ
ｆ％を含有し、残部Ｚｎｓよび不純物からなる亜鉛合金
とし、めっき浴温度を４６０〜５７０ ℃とすることを
Ｖｆ徴とする溶融亜鉛合金めっき方法を第１の発明とし
、 （２）鋼材に溶融亜鉛合金めっきを施す方法であって、
８融亜鉛めっき浴を ＡＩ ２−３０ＩＩＩｔ％、Ｓｎ ０．０１−３，５ｗ
ｔ％、Ｓ ｉ ０．０１〜０．０６ｗｔ％を 含有し、残部Ｚｎおよび不純物からなる亜鉛合金とし、
めっき浴温度を４６０〜５７０℃とすることを特徴とす
る溶融亜鉛合金めっき方法を第２の発明とする２つの発
明よりなるものである。
本発明に係る’ｔ８融亜鉛亜鉛合金き方法について以下
詳細に説明する。
詳細に説明する。
先ず、本発明に係る溶融亜鉛合金めっき方法において使
用するめっき浴について説明する。
用するめっき浴について説明する。
Ａ１は含有量が２ｕ＋Ｌ％未前では高耐蝕性を保証する
ことができず、また、Ａ１含有量の増加に伴なってめっ
き浴温度上昇し、硬く脆いＺｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層が著
しく発達し、３０−Ｌ％を越えると急激にめっき層の加
工性が劣化する。よって、Ａ１含有量は２〜３０−Ｌ％
とする。
ことができず、また、Ａ１含有量の増加に伴なってめっ
き浴温度上昇し、硬く脆いＺｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層が著
しく発達し、３０−Ｌ％を越えると急激にめっき層の加
工性が劣化する。よって、Ａ１含有量は２〜３０−Ｌ％
とする。
Ｓｎはより耐蝕性を向上させる必要がある場合に含有さ
せるものであり、含有量が０．ｌｕ＋ｔ％未満ではこの
ような効果は期待できず、また、３．５ｗｔ％を越えて
含有させても耐蝕性向上にはあまり効果がなく不経済で
ある。よって、Ｓｎ含有量は０．１〜３．５ｉｎＬ％と
する。
せるものであり、含有量が０．ｌｕ＋ｔ％未満ではこの
ような効果は期待できず、また、３．５ｗｔ％を越えて
含有させても耐蝕性向上にはあまり効果がなく不経済で
ある。よって、Ｓｎ含有量は０．１〜３．５ｉｎＬ％と
する。
ＳＩの含有量について説明する。
第１図にＳｉ含有量と不めっき発生（１ｍ２当りの不め
っき個数）との関係を示してあり、この第１図は、Ｚｎ
Ａ１合金めっき浴中の８１含有量を変化させた場合の不
めっき発生割合が示され、８１含有量が０〜０．０６ｕ
＋ｔ％の間では不めっき発生が少ないが、０．０ｈＬ％
を越えるると急激に不めっき発生が多くなっていること
がわかる。従って、この第１図か呟Ｓ１含有量は０．０
６ＩｌｌＬ％を越えて含有させる必要はないことがわか
る。
っき個数）との関係を示してあり、この第１図は、Ｚｎ
Ａ１合金めっき浴中の８１含有量を変化させた場合の不
めっき発生割合が示され、８１含有量が０〜０．０６ｕ
＋ｔ％の間では不めっき発生が少ないが、０．０ｈＬ％
を越えるると急激に不めっき発生が多くなっていること
がわかる。従って、この第１図か呟Ｓ１含有量は０．０
６ＩｌｌＬ％を越えて含有させる必要はないことがわか
る。
また、Ｚｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生成と８１含有量との
関係は、本発明者の研究結果による知見によれは、Ｓ１
含有量が増加すればする程Ｚｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生
成は抑制されるが、めっき浴の温度の影響を受けるよう
になる。
関係は、本発明者の研究結果による知見によれは、Ｓ１
含有量が増加すればする程Ｚｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生
成は抑制されるが、めっき浴の温度の影響を受けるよう
になる。
即ち、第２図および第３図はＺｎ Ａ１合金めっき浴
中の８１含有量を０．０２ｕ＋ｔ％および０．０４ｗｔ
％とじた時のめっき浴の温度と浸漬時間とによるＺｌｌ
−ＡＩ Ｆｅ合金層の生成状況を示しｔこものである
。
中の８１含有量を０．０２ｕ＋ｔ％および０．０４ｗｔ
％とじた時のめっき浴の温度と浸漬時間とによるＺｌｌ
−ＡＩ Ｆｅ合金層の生成状況を示しｔこものである
。
二の第２図および第３図から次のことがわかる。
Ｓｉ含有量が少ない程光学顕微鏡で１認できる厚いＺｎ
−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生成（×印）が拡大し、また、め
っき浴の温度が高過ぎても同様にＺｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金
層の生成が多くなる。従って、ＺｎＡｌ−Ｆｅ合金層の
生成を抑制（○印、光学顕微鏡では確認できない程の極
薄Ｚｎ−Ａｌ Ｆｅ合金層は生成していると考えられ
る）するためにはＳｉ含有量は０．Ｏｈｔ％以上が必要
である。よって、不めっき発生と併せてＳｉ含有量は０
．０１〜０．０６１１ＩＬ％とする。
−Ａｌ−Ｆｅ合金層の生成（×印）が拡大し、また、め
っき浴の温度が高過ぎても同様にＺｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金
層の生成が多くなる。従って、ＺｎＡｌ−Ｆｅ合金層の
生成を抑制（○印、光学顕微鏡では確認できない程の極
薄Ｚｎ−Ａｌ Ｆｅ合金層は生成していると考えられ
る）するためにはＳｉ含有量は０．Ｏｈｔ％以上が必要
である。よって、不めっき発生と併せてＳｉ含有量は０
．０１〜０．０６１１ＩＬ％とする。
次に、本発明に係る溶融亜鉛合金めっき方法におけるめ
っき浴の温度について説明する。
っき浴の温度について説明する。
このめっき浴温度は、Ｚｎ−Ａｌ合金の融点から考えて
４６０°Ｃ以上は必要であり、８１含有量が上限の０．
０６ｗｔ％とした場合のＺｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の抑制
効果を第３図をスライドさせて考慮すれば、その限界か
らみてその上限は５７０℃の温度となる。よって、めっ
き浴温度は４６０〜５７０°Ｃとする。
４６０°Ｃ以上は必要であり、８１含有量が上限の０．
０６ｗｔ％とした場合のＺｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の抑制
効果を第３図をスライドさせて考慮すれば、その限界か
らみてその上限は５７０℃の温度となる。よって、めっ
き浴温度は４６０〜５７０°Ｃとする。
なお、めっき浸漬時間は、めっき浴の温度によっても若
干異なるが、Ｓｉ含有量が０１Ｏ１〜０．ＯｈＬ％の範
囲において、 浴温５４０℃の場合浸漬特開は０．０５〜２０秒以下、
浴温５１０°Ｃの場合浸漬時間は０．０５〜６０秒以下
、浴温４８０ ℃の場合浸漬時間は０．０５〜６０秒以
下が好ましい浸漬時間である。
干異なるが、Ｓｉ含有量が０１Ｏ１〜０．ＯｈＬ％の範
囲において、 浴温５４０℃の場合浸漬特開は０．０５〜２０秒以下、
浴温５１０°Ｃの場合浸漬時間は０．０５〜６０秒以下
、浴温４８０ ℃の場合浸漬時間は０．０５〜６０秒以
下が好ましい浸漬時間である。
そして、めっき時間が０．０５秒未満ではめつき浴の鋼
材との反応が充分ではなく、また、６０秒を越える時間
では浴槽の長さを増大させなければならず、または、ラ
イン又ビードの低下等の問題が発生する。
材との反応が充分ではなく、また、６０秒を越える時間
では浴槽の長さを増大させなければならず、または、ラ
イン又ビードの低下等の問題が発生する。
［実施例１
本発明に係るｌδ融亜鉛合金めっき方法の実施例を説明
する。
する。
実施例１
（試験条１！１−）
ＫＣＨεｉ Ｒの昏通炭素鋼線３φを酸洗→水洗→７ラ
ノクス処理を行なった後、第１表に示すめっき浴、めっ
き浴温度、浸漬時間により溶融めっきを行なった。
ノクス処理を行なった後、第１表に示すめっき浴、めっ
き浴温度、浸漬時間により溶融めっきを行なった。
このめっ外線材を試験した結果を１２表に示す。
（曲げ加工の試験法）
曲げ加工性は溶融亜鉛めっき線に準じて、ＪＩＳ３５３
２ ３種相当の巻付試験（１０ｄ巻付）と、さらに厳し
い自径巻試験を行なった。
２ ３種相当の巻付試験（１０ｄ巻付）と、さらに厳し
い自径巻試験を行なった。
ｌ−１ｌ定は１５倍拡大鏡を通して目視観察を行ない、
クランクｐ！、： 良、微小クランク 二 可、小ク
ラック以上 ： 不可として評価した。
クランクｐ！、： 良、微小クランク 二 可、小ク
ラック以上 ： 不可として評価した。
（耐蝕性の試験法）
塩水噴霧試験による赤錆発生時開始時間で、赤錆面積が
５％に達した時間をめっき膜厚で除した値により評価し
た。
５％に達した時間をめっき膜厚で除した値により評価し
た。
実施例２
（試験条件）
軟鋼板（１，０ｔＸ９１４ｗＸｃｏ山を通常のＨ２がス
還元方式であるライン内焼鈍型溶融めっきラインに通板
し、第３表に示すめっき浴、めっき浴温度、浸漬時間に
より溶融めっきを行なった。
還元方式であるライン内焼鈍型溶融めっきラインに通板
し、第３表に示すめっき浴、めっき浴温度、浸漬時間に
より溶融めっきを行なった。
このめっと鋼板の試験結果を第４表に示す。
（曲げ加工の試験法）
曲げ加工は密着曲げ加工を行ない曲げ部を実施例１と同
様の観察、評価を行なった。
様の観察、評価を行なった。
狛を蝕″８の試験法）
実施例１と同じ
この第１表、第２表から明らかな通り、本発明に係る溶
融亜鉛合金めっき方法によるＺｎ−Ａ１合金めっきは、
比較例に比べて不めっき発生割合、Ｚｎ ＡＩ Ｆ
ｅ合金層の発生度、めっき層の加工性および耐蝕性にお
いて非常に優れていることがわかる。
融亜鉛合金めっき方法によるＺｎ−Ａ１合金めっきは、
比較例に比べて不めっき発生割合、Ｚｎ ＡＩ Ｆ
ｅ合金層の発生度、めっき層の加工性および耐蝕性にお
いて非常に優れていることがわかる。
［発明の効果１
以上説明したように、本発明に係る溶融亜鉛合金めっき
方法は上記の構成を有しているものであるから、Ｚｎ−
Ａｌ−Ｆｅ合金層は存在せず、不めっき発生割合も少な
く、曲げ加工性も良好であり、さら（二、耐蝕性も極め
で優れているという効果を有するものである。
方法は上記の構成を有しているものであるから、Ｚｎ−
Ａｌ−Ｆｅ合金層は存在せず、不めっき発生割合も少な
く、曲げ加工性も良好であり、さら（二、耐蝕性も極め
で優れているという効果を有するものである。
第１図はＳｉ含有量と不６つト発生割合との関係を示す
図、第２１２１および第３図はＳ）含有量を異）こした
場合のめっき浴温度と浸漬時間との関係を示す図である
。
図、第２１２１および第３図はＳ）含有量を異）こした
場合のめっき浴温度と浸漬時間との関係を示す図である
。
Claims (2)
- （１）鋼材に溶融亜鉛合金めっきを施す方法であって、
溶融亜鉛合金めっき浴を Ａｌ２〜３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０．０６ｗｔ％を
含有し、残部Ｚｎおよび不純物からなる亜鉛合金とし、
めっき浴温度を４６０〜５７０℃とすることを特徴とす
る溶融亜鉛合金めっき方法。 - （２）鋼材に溶融亜鉛合金めっきを施す方法であって、
溶融亜鉛めっき浴を Ａｌ２〜３０ｗｔ％、Ｓｎ０．０１〜３．５ｗｔ％、Ｓ
ｉ０．０１〜０．０６ｗｔ％ を含有し、残部Ｚｎおよび不純物からなる亜鉛合金とし
、めっき浴温度を４６０〜５７０℃とすることを特徴と
する溶融亜鉛合金めっき方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19834084A JPS6176653A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | 溶融亜鉛合金めつき方法 |
| CA000491195A CA1270409A (en) | 1984-09-21 | 1985-09-20 | Process for plating molten zinc-aluminum alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19834084A JPS6176653A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | 溶融亜鉛合金めつき方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6176653A true JPS6176653A (ja) | 1986-04-19 |
Family
ID=16389489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19834084A Pending JPS6176653A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | 溶融亜鉛合金めつき方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6176653A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104630681A (zh) * | 2015-01-27 | 2015-05-20 | 常州大学 | 一种热浸镀用Zn-Al-Si中间合金及其制备方法和应用 |
-
1984
- 1984-09-21 JP JP19834084A patent/JPS6176653A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104630681A (zh) * | 2015-01-27 | 2015-05-20 | 常州大学 | 一种热浸镀用Zn-Al-Si中间合金及其制备方法和应用 |
| CN104630681B (zh) * | 2015-01-27 | 2017-02-22 | 常州大学 | 一种热浸镀用Zn‑Al‑Si中间合金及其制备方法和应用 |
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