JPS6171103A - 冷間加工用鋼帯の調質圧延方法 - Google Patents
冷間加工用鋼帯の調質圧延方法Info
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- JPS6171103A JPS6171103A JP19057184A JP19057184A JPS6171103A JP S6171103 A JPS6171103 A JP S6171103A JP 19057184 A JP19057184 A JP 19057184A JP 19057184 A JP19057184 A JP 19057184A JP S6171103 A JPS6171103 A JP S6171103A
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- temper
- rolling
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/227—Surface roughening or texturing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21B2001/228—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length skin pass rolling or temper rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は時効による材質劣化の少ない、換言すれば時効
後の冷間加工性の優れた冷間加工用冷延鋼帯の圧延法に
関するものである。
後の冷間加工性の優れた冷間加工用冷延鋼帯の圧延法に
関するものである。
一般に冷延鋼板（本発明では、この冷延鋼板の中にブリ
キ原板を含まない）は冷延後焼鈍されるが、焼鈍ままの
鋼板は冷間加工中にストレッチャー・ストレインと言わ
れる表面欠陥あるいは腰折が生じ、また鋼板の平坦度も
悪い。これらの欠陥防止のため調質圧延がなされている
。
キ原板を含まない）は冷延後焼鈍されるが、焼鈍ままの
鋼板は冷間加工中にストレッチャー・ストレインと言わ
れる表面欠陥あるいは腰折が生じ、また鋼板の平坦度も
悪い。これらの欠陥防止のため調質圧延がなされている
。
一方冷延鋼板は、特殊な鋼を除いて、一般に調質圧延さ
れた後時間の経過と共に歪時効により降伏点伸びの回復
、降伏点の上昇、伸びの低下を生じ、鋼中の固溶Ｃを多
く含む連続焼鈍材でこの傾向が大である。
れた後時間の経過と共に歪時効により降伏点伸びの回復
、降伏点の上昇、伸びの低下を生じ、鋼中の固溶Ｃを多
く含む連続焼鈍材でこの傾向が大である。
この歪時効による降伏点伸びの回復は、調質圧下率が大
きい程遅くなるのでストレッチャー・ストレインが問題
となる場合は調質圧下率を大きくして降伏点伸びの回復
を抑制する必要があり、かかる観点から圧延荷重が小さ
く調質圧下率（通常伸び率で表わす）が容易に大きくと
ることが出来。
きい程遅くなるのでストレッチャー・ストレインが問題
となる場合は調質圧下率を大きくして降伏点伸びの回復
を抑制する必要があり、かかる観点から圧延荷重が小さ
く調質圧下率（通常伸び率で表わす）が容易に大きくと
ることが出来。
生産性のよい潤滑剤を使用する潤滑調質圧延が冷延鋼板
に適用されている。また調質圧延のもう一つの目的であ
る平坦な形状を得るため引長強さの３０〜６０％の張力
をかけて圧延が行なわれていた。（たとえば昭和４８年
２月２６日発行 日本鉄鋼協会幅 薄板マニュアル 冷
延鋼板線 Ｐ。
に適用されている。また調質圧延のもう一つの目的であ
る平坦な形状を得るため引長強さの３０〜６０％の張力
をかけて圧延が行なわれていた。（たとえば昭和４８年
２月２６日発行 日本鉄鋼協会幅 薄板マニュアル 冷
延鋼板線 Ｐ。
しかし歪時効による伸びの低下量（調質圧延直後からの
伸びの低下量）は調質圧下率が大きい程大きくなり、調
質圧下率の増加はストレッチャー・ストレインの防止に
は有効であっても、逆に歪時効後（プレス加工時）の冷
間加工性を著しく劣化させることになることが判明した
。したがって冷間加工時（時効後）にストレッチャー・
ストレインを防止し、かつ優れた冷間加工性を確保する
ためには、成分の調整、熱延条件の特定、焼鈍温度の上
昇または焼鈍時間の延長などによって冷間加工性をより
一層向上させておく必要が有り、この分コストアップを
招いていた。
伸びの低下量）は調質圧下率が大きい程大きくなり、調
質圧下率の増加はストレッチャー・ストレインの防止に
は有効であっても、逆に歪時効後（プレス加工時）の冷
間加工性を著しく劣化させることになることが判明した
。したがって冷間加工時（時効後）にストレッチャー・
ストレインを防止し、かつ優れた冷間加工性を確保する
ためには、成分の調整、熱延条件の特定、焼鈍温度の上
昇または焼鈍時間の延長などによって冷間加工性をより
一層向上させておく必要が有り、この分コストアップを
招いていた。
本発明は冷延鋼板なかんずく歪時効が問題となる冷間加
工用焼鈍鋼帯（ブリキ原板を除く）を対象とし、歪時効
によるストレッチャー・ストレインおよび加工性の低下
を調質圧延の条件を特定するだけで解決しようとするも
ので、これによって成分、焼鈍条件などの特定によるコ
ストアップを招くことなく、冷間加工時（時効後）の冷
間加工性を向上させようとするものである。
工用焼鈍鋼帯（ブリキ原板を除く）を対象とし、歪時効
によるストレッチャー・ストレインおよび加工性の低下
を調質圧延の条件を特定するだけで解決しようとするも
ので、これによって成分、焼鈍条件などの特定によるコ
ストアップを招くことなく、冷間加工時（時効後）の冷
間加工性を向上させようとするものである。
すなわち本発明は冷間加工用焼鈍鋼帯を調質圧延する際
に前方および後方張力を従来の引長強さの３０〜６０％
より著しく低下させ０．５〜５゜Ｏｋｇｆ ／ ｍ ｒ
ｄとすることによって軽い調質圧下率（通常伸び率で表
わす）でも時効によるストレッチャー・ストレインの発
生を防止出来、同時に歪時効による伸び等の劣化も軽減
出来、これにより冷間加工後（時効後）の冷間加工性を
実質的に向上することが出来たのである。
に前方および後方張力を従来の引長強さの３０〜６０％
より著しく低下させ０．５〜５゜Ｏｋｇｆ ／ ｍ ｒ
ｄとすることによって軽い調質圧下率（通常伸び率で表
わす）でも時効によるストレッチャー・ストレインの発
生を防止出来、同時に歪時効による伸び等の劣化も軽減
出来、これにより冷間加工後（時効後）の冷間加工性を
実質的に向上することが出来たのである。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明では焼鈍された冷延鋼帯（ブリキ原板を除く）を
対象とし、ダルロールを使用する１台の調質圧延機で潤
滑剤を使用する調質圧延に際し、前方および後方張力を
０．５〜５ 、０ ｋｇｆ／ ｍ ｒｒｅの範囲に低く
おさえて調質圧延することを特徴とする。
対象とし、ダルロールを使用する１台の調質圧延機で潤
滑剤を使用する調質圧延に際し、前方および後方張力を
０．５〜５ 、０ ｋｇｆ／ ｍ ｒｒｅの範囲に低く
おさえて調質圧延することを特徴とする。
まずダルロールによる１台の調質圧延機で潤滑剤を使用
する潤滑圧延は通常実施されている方法であり高い生産
性および軽圧下刃ですむ利点があり本発明ではその利点
をそのまま活かすものである。また本発明はダルロール
を使用する関係から表面光沢の点からブライドロール（
スムーズロール）によるブライト仕上を必須とするブリ
キ用原板は対象外とする。
する潤滑圧延は通常実施されている方法であり高い生産
性および軽圧下刃ですむ利点があり本発明ではその利点
をそのまま活かすものである。また本発明はダルロール
を使用する関係から表面光沢の点からブライドロール（
スムーズロール）によるブライト仕上を必須とするブリ
キ用原板は対象外とする。
本発明の最大の特徴は、調質圧延時の入側および出側を
従来法より著しく小さくしたことにある。
従来法より著しく小さくしたことにある。
従来調質圧延時の張力は引長強さの３０〜６０％（引長
強さを３０ ｋｇｆ／ ｍ ｒｄとすると９〜１８ｋｇ
ｆ／ ｍ ｒｄ ）であった。これは形状の優れた鋼帯
を高能率で生産するために高い張力での圧延が有利と考
えられていたため経験的に実施されていたものである。
強さを３０ ｋｇｆ／ ｍ ｒｄとすると９〜１８ｋｇ
ｆ／ ｍ ｒｄ ）であった。これは形状の優れた鋼帯
を高能率で生産するために高い張力での圧延が有利と考
えられていたため経験的に実施されていたものである。
これに対し本発明では張力を０．５〜５．０ｋｇｆ ／
ｍ ｒｄに特定する。第１図および第２図は調質圧延
時の張力効果を示すもので、板厚０．８ｍｍの連結焼鈍
された鋼帯（ＪＩＳ ５ＰＣＣ相当）を用いた１例を
示す。調質圧延条件はロール径３５００のダルロール（
Ｒａ＝２μ）を使用し、ソリプル油を用いた潤滑圧延で
種々の張力、調質圧下率（伸び率で表示）で調質圧延を
行なった。
ｍ ｒｄに特定する。第１図および第２図は調質圧延
時の張力効果を示すもので、板厚０．８ｍｍの連結焼鈍
された鋼帯（ＪＩＳ ５ＰＣＣ相当）を用いた１例を
示す。調質圧延条件はロール径３５００のダルロール（
Ｒａ＝２μ）を使用し、ソリプル油を用いた潤滑圧延で
種々の張力、調質圧下率（伸び率で表示）で調質圧延を
行なった。
なお、上記張力は入側と出側の両方に有るが本発明では
入側と出側の平均値を云う。一方冷間加工時（時効後）
のストレッチャー・ストレインを完全に防止するには１
００℃Ｘ１ｈｒ人工時効後の引長試験の降伏点伸びを０
．２％以下にする必要が有ることおよび時効後の冷間加
工性も１００℃Ｘ１ｈｒの人工時効後の引長試験の伸び
で評価出来ることが多数のプレス実験で確認されたので
、冷間加工時（時効後）のストレッチャー・ストレイン
および冷間加工性を１００’ＣＸ１ｈｒ人工時効後の引
長持性で評価した。
入側と出側の平均値を云う。一方冷間加工時（時効後）
のストレッチャー・ストレインを完全に防止するには１
００℃Ｘ１ｈｒ人工時効後の引長試験の降伏点伸びを０
．２％以下にする必要が有ることおよび時効後の冷間加
工性も１００℃Ｘ１ｈｒの人工時効後の引長試験の伸び
で評価出来ることが多数のプレス実験で確認されたので
、冷間加工時（時効後）のストレッチャー・ストレイン
および冷間加工性を１００’ＣＸ１ｈｒ人工時効後の引
長持性で評価した。
第１図は冷間加工時のストレッチャー・ストレインを完
全に防止するに必要な、すなわち１００℃Ｘ１ｈｒ人工
時効後の降伏点伸びを０．２％以下にとどめるに必要な
最低調質伸び率（Ｅ ｃｒ）と張力の関係を示す。
全に防止するに必要な、すなわち１００℃Ｘ１ｈｒ人工
時効後の降伏点伸びを０．２％以下にとどめるに必要な
最低調質伸び率（Ｅ ｃｒ）と張力の関係を示す。
また第２図は第１図に示したストレッチャー・ストレイ
ンを完全に防止するに必要な最低調質伸び率（Ｅｃｒ）
を施された鋼板の伸び変化量（対焼鈍板）と張力の関係
を示したもので、この絶対値が小さい程時効による材質
劣化が小さく、時効後（冷間加工時）の冷間加工性が優
れていることを示す。
ンを完全に防止するに必要な最低調質伸び率（Ｅｃｒ）
を施された鋼板の伸び変化量（対焼鈍板）と張力の関係
を示したもので、この絶対値が小さい程時効による材質
劣化が小さく、時効後（冷間加工時）の冷間加工性が優
れていることを示す。
第１図かられかるように、張力が５．Ｏｋｇｆ／ｍｍ以
下になるとＥｃｒが小さくなる。また注目すべきことは
第２図に示す時効後の伸びの劣化量であり、張力が５
、０ ｋｇｆ／ ｍ ｒｄ以下になると時効後の伸びの
劣化量が急激に低減する。またこの時効後の伸びの劣化
量の軽減は、調圧直後のそれより著しいことである。し
たがって張力を５．０ｋｇｆ／ｍｍ以下にすることによ
って時効後の冷間加工性が急激に向上する。この張力低
減効果は４ 、 Ｏｋｇｆ／ ｍ ｒｒ？以下の張力で
顕著となり０．５ｋｇｆ／ｍボ以下では飽和する。
下になるとＥｃｒが小さくなる。また注目すべきことは
第２図に示す時効後の伸びの劣化量であり、張力が５
、０ ｋｇｆ／ ｍ ｒｄ以下になると時効後の伸びの
劣化量が急激に低減する。またこの時効後の伸びの劣化
量の軽減は、調圧直後のそれより著しいことである。し
たがって張力を５．０ｋｇｆ／ｍｍ以下にすることによ
って時効後の冷間加工性が急激に向上する。この張力低
減効果は４ 、 Ｏｋｇｆ／ ｍ ｒｒ？以下の張力で
顕著となり０．５ｋｇｆ／ｍボ以下では飽和する。
従来平坦な形状を出すため経験的に引長強さの約３０％
以上（Ｔ Ｓ ＝ ３０ｋｇｆ／ｍ％とすると約９ｋｇ
ｆ／ｍｍ以上）の張力をかけていたが、心配された形状
もダルロールを使用することおよび圧延技術の進歩によ
って張力１ 、 Ｏｋｇｆ／ ｍ ｍ以上で有れば特に
問題なく、また６重圧延機のように形状矯正機能の優れ
た圧延機を使用すれば張力０ 、５ｋｇｆ／ ｍｒｒＦ
でも良好であったが、これ未満では鋼板形状に若干問題
を生ずる６好ましい張力の範囲は０．５〜４．Ｏｋｇｆ
／ｍｍである。ワークロールの粗度については優れた形
状確保の点、Ｅｃｒ低減および時効後の伸びの劣化量の
軽減の点からダルロールを使用することが必要であるが
、ロール表面粗度は通常用いられている程度（Ｒａ＝１
〜３μ）で良い。
以上（Ｔ Ｓ ＝ ３０ｋｇｆ／ｍ％とすると約９ｋｇ
ｆ／ｍｍ以上）の張力をかけていたが、心配された形状
もダルロールを使用することおよび圧延技術の進歩によ
って張力１ 、 Ｏｋｇｆ／ ｍ ｍ以上で有れば特に
問題なく、また６重圧延機のように形状矯正機能の優れ
た圧延機を使用すれば張力０ 、５ｋｇｆ／ ｍｒｒＦ
でも良好であったが、これ未満では鋼板形状に若干問題
を生ずる６好ましい張力の範囲は０．５〜４．Ｏｋｇｆ
／ｍｍである。ワークロールの粗度については優れた形
状確保の点、Ｅｃｒ低減および時効後の伸びの劣化量の
軽減の点からダルロールを使用することが必要であるが
、ロール表面粗度は通常用いられている程度（Ｒａ＝１
〜３μ）で良い。
本発明では、調質圧延に供される鋼帯の焼鈍方式は特定
する必要はない。したがって箱焼鈍材でも連続焼鈍材で
も良いが１時効性の大きい鋼板の方が本発明の効果は大
きい。したがって一般に時効性の大きい連続焼鈍鋼帯に
本発明を適用する方が、工業的価値は大である。
する必要はない。したがって箱焼鈍材でも連続焼鈍材で
も良いが１時効性の大きい鋼板の方が本発明の効果は大
きい。したがって一般に時効性の大きい連続焼鈍鋼帯に
本発明を適用する方が、工業的価値は大である。
このように低張力で調質圧延することによって、従来法
より小さい調質伸び率でもストレッチャー・ストレイン
の発生が防止出来且つ時効後の冷間加工性を向上出来る
。また本発明の低張力調質圧延に於いて高い調質伸び率
を付与する場合でも、従来法の高い張力で調質圧延する
場合に比し、調質伸び率が同一で有れば時効後の冷間加
工性は本発明の方が優れている。しかしストレッチャー
・ストレインの発生を完全に防止しうる範囲内で、調質
伸び率を極力小さくすることが優れた冷間加工性を確保
する点から好ましい。この必要調質伸び率（Ｅｃｒ）は
鋼の結晶粒度１時効性の大小などによって異なるので、
これらによって決定すべきであるが、従来法に比し、必
要調質伸び率（Ｅｃｒ）が小さく出来る本発明法はいず
れの鋼種についても適用出来る。
より小さい調質伸び率でもストレッチャー・ストレイン
の発生が防止出来且つ時効後の冷間加工性を向上出来る
。また本発明の低張力調質圧延に於いて高い調質伸び率
を付与する場合でも、従来法の高い張力で調質圧延する
場合に比し、調質伸び率が同一で有れば時効後の冷間加
工性は本発明の方が優れている。しかしストレッチャー
・ストレインの発生を完全に防止しうる範囲内で、調質
伸び率を極力小さくすることが優れた冷間加工性を確保
する点から好ましい。この必要調質伸び率（Ｅｃｒ）は
鋼の結晶粒度１時効性の大小などによって異なるので、
これらによって決定すべきであるが、従来法に比し、必
要調質伸び率（Ｅｃｒ）が小さく出来る本発明法はいず
れの鋼種についても適用出来る。
第１表は、冷面加工用鋼板の連続焼鈍ラインに設置され
ている１台の調質圧延機を用いて、調質圧延条件と冷間
加工時（時効後）のストレッチャー・ストレインを完全
に防止するに必要な、すなわち１００’ＣＸ１ｈｒの人
工時効後の降伏点伸びを０．２％以下にとどめるに必要
な最低調質伸び率（Ｅｃｒ）および時効後の鋼板の伸び
の変化量の関係を示す０時効後の伸びの変化量とは前記
Ｅｃｒ（％）の調質圧延後１００’ｌ：：Ｘ１ｈｒの人
工時効を行ない、焼鈍ままの伸びからの変化量を云い、
この絶対値の小さい方が時効後の冷間加工性が良いこと
を示す。
ている１台の調質圧延機を用いて、調質圧延条件と冷間
加工時（時効後）のストレッチャー・ストレインを完全
に防止するに必要な、すなわち１００’ＣＸ１ｈｒの人
工時効後の降伏点伸びを０．２％以下にとどめるに必要
な最低調質伸び率（Ｅｃｒ）および時効後の鋼板の伸び
の変化量の関係を示す０時効後の伸びの変化量とは前記
Ｅｃｒ（％）の調質圧延後１００’ｌ：：Ｘ１ｈｒの人
工時効を行ない、焼鈍ままの伸びからの変化量を云い、
この絶対値の小さい方が時効後の冷間加工性が良いこと
を示す。
なお調質圧延素材は連続焼鈍されたＪＩＳ ５ＰＣＤ
級のものであり、ワークロールはダルロール（Ｒａキ２
μ）を使用し、潤滑剤はソリプル油を使用した。張力は
入側と出側の平均値である。
級のものであり、ワークロールはダルロール（Ｒａキ２
μ）を使用し、潤滑剤はソリプル油を使用した。張力は
入側と出側の平均値である。
第１表より明らかなように、張力を５．０ｋｇｆ／ ｍ
ｒｒｒ以下にした本発明法は、ストレッチャー・スト
レインを完全に防止するに必要な調質伸び率（Ｅｃｒ）
が小さく、同時に時効による伸びの低下も小さい。すな
わち時効後の伸びが、比較法より１〜２％優れている。
ｒｒｒ以下にした本発明法は、ストレッチャー・スト
レインを完全に防止するに必要な調質伸び率（Ｅｃｒ）
が小さく、同時に時効による伸びの低下も小さい。すな
わち時効後の伸びが、比較法より１〜２％優れている。
伸びの１〜２％の向上を焼鈍で達成するには焼鈍温度を
３０〜５０℃程度上昇させる必要があり、本発明の効果
は極めて大きいことがわかる。
３０〜５０℃程度上昇させる必要があり、本発明の効果
は極めて大きいことがわかる。
また形状についても１．０ｋｇｆ／ｍｍ以上の張力がか
かっているので良好であった。
かっているので良好であった。
第 １ 表
〔発明の効果〕
以上本発明の詳細な説明したが、本発明によれば時効後
の加工性が優れた冷間加工用鋼板が容易に製造出来る。
の加工性が優れた冷間加工用鋼板が容易に製造出来る。
従来冷間加工性向上のためには、成分の調整、熱延条件
の特定、焼鈍温度の上昇または焼鈍時間の延長等を行な
っていたが、これらはいずれもコストアップを伴うが、
本発明によれば冷間加工性の優れた鋼板が容易に且つ安
価に製造出来、その工業的価値は大きい。
の特定、焼鈍温度の上昇または焼鈍時間の延長等を行な
っていたが、これらはいずれもコストアップを伴うが、
本発明によれば冷間加工性の優れた鋼板が容易に且つ安
価に製造出来、その工業的価値は大きい。
第１図は調質圧延時の張力と冷間加工時（時効後）スト
レッチャー・ストレインを完全に防止するに必要な最低
調質圧下率（Ｅｃｒ）の関係を示す図。 第２図は第１図のＥｃｒを付与した鋼板の伸び変化量（
対焼鈍板）と調質圧延時の張力の関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 第１図 弓＆ ｌゴ （ｋｓＩ ｆ ／ ｒｎｍ’ １手続補
正書 昭和５９年１０月２６日
レッチャー・ストレインを完全に防止するに必要な最低
調質圧下率（Ｅｃｒ）の関係を示す図。 第２図は第１図のＥｃｒを付与した鋼板の伸び変化量（
対焼鈍板）と調質圧延時の張力の関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 第１図 弓＆ ｌゴ （ｋｓＩ ｆ ／ ｒｎｍ’ １手続補
正書 昭和５９年１０月２６日
Claims (1)
- 焼鈍された鋼帯をダルロールを有する調質圧延機により
潤滑剤を用いて調質圧延するに際し、該鋼帯の調質圧延
時の張力を０．５〜５．０ｋｇｆ／ｍｍ＾２とすること
を特徴とする冷間加工用鋼帯の調質圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19057184A JPS6171103A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 冷間加工用鋼帯の調質圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19057184A JPS6171103A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 冷間加工用鋼帯の調質圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6171103A true JPS6171103A (ja) | 1986-04-12 |
Family
ID=16260276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19057184A Pending JPS6171103A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 冷間加工用鋼帯の調質圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6171103A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS536259A (en) * | 1976-07-08 | 1978-01-20 | Nisshin Steel Co Ltd | Hoop wet skin pass process and refining rolling mill |
-
1984
- 1984-09-13 JP JP19057184A patent/JPS6171103A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS536259A (en) * | 1976-07-08 | 1978-01-20 | Nisshin Steel Co Ltd | Hoop wet skin pass process and refining rolling mill |
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