JPS6169938A - 耐粒界損傷性Ｎｉ基合金及びその製造方法 - Google Patents
耐粒界損傷性Ｎｉ基合金及びその製造方法Info
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- JPS6169938A JPS6169938A JP19344584A JP19344584A JPS6169938A JP S6169938 A JPS6169938 A JP S6169938A JP 19344584 A JP19344584 A JP 19344584A JP 19344584 A JP19344584 A JP 19344584A JP S6169938 A JPS6169938 A JP S6169938A
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- rapidly
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐食性Ｎｉ基合金、特に高温高圧水環境下、
例えば、加圧水型原子炉（ＰＷＲ）の蒸気発生器伝熱管
などに使用される、耐粒界損傷性にすくれたＮｉ基合金
およびその製造方法に関する。
例えば、加圧水型原子炉（ＰＷＲ）の蒸気発生器伝熱管
などに使用される、耐粒界損傷性にすくれたＮｉ基合金
およびその製造方法に関する。
（従来の技術）
従来よりインコネル６００（商品名）などのＮｉ基合金
はそのすぐれた耐食性および高温強度の点から苛酷な条
件下で使用される多くの用途に用いられている。例えば
、加圧水型原子炉の蒸気発生器伝熱管がその一例である
。
はそのすぐれた耐食性および高温強度の点から苛酷な条
件下で使用される多くの用途に用いられている。例えば
、加圧水型原子炉の蒸気発生器伝熱管がその一例である
。
このような高温高圧下での伝熱管としての用途うこ使用
される場合、伝熱管の内側（にｌ下単に、“′管内側”
という）を通る１次系脱気高温水中において応力腐食割
れ（以下、＠ｓｃｃ ”と称する）が発生することがあ
るばかりでなく、伝熱管の外側（以下単に、“管外側”
という）を通る２次系水中においてｌＮ水漏洩に起因し
たＣ！−イオン混入や伝熱管／管支持板隙間部のアルカ
リ濃縮によるＳＣＣをも生ずることがある。かかるＳＣ
Ｃを抑制するため従来焼鈍のまま使用されていたものを
焼鈍後７００℃で１５時間程度のＣｒ欠乏層回復熱処理
を行うことがすでに提案され、また一部実用化されてい
る。
される場合、伝熱管の内側（にｌ下単に、“′管内側”
という）を通る１次系脱気高温水中において応力腐食割
れ（以下、＠ｓｃｃ ”と称する）が発生することがあ
るばかりでなく、伝熱管の外側（以下単に、“管外側”
という）を通る２次系水中においてｌＮ水漏洩に起因し
たＣ！−イオン混入や伝熱管／管支持板隙間部のアルカ
リ濃縮によるＳＣＣをも生ずることがある。かかるＳＣ
Ｃを抑制するため従来焼鈍のまま使用されていたものを
焼鈍後７００℃で１５時間程度のＣｒ欠乏層回復熱処理
を行うことがすでに提案され、また一部実用化されてい
る。
例えば、特開昭５５−１２５２６３号公報にはＡ１１ｏ
ｙ ６００（商品名）などのＣｒを含有するＮｉ基合金
の耐ＳＣＣ性を改善する熱処理法として、まずＣ含有量
によって規定される温度で最終焼鈍を行った後、６５０
〜７５０°ＣＴ：熱処理する方法が開示されている。
ｙ ６００（商品名）などのＣｒを含有するＮｉ基合金
の耐ＳＣＣ性を改善する熱処理法として、まずＣ含有量
によって規定される温度で最終焼鈍を行った後、６５０
〜７５０°ＣＴ：熱処理する方法が開示されている。
このような処理を施した合金は、Ｃｒ欠乏層がないため
伝熱管の１次側脱気高温水中における耐ＳＣＣ性や２次
側Ｃｌ２−含有高温水中における耐ＳＣＣ性にすぐれて
いるが、２次側管／管支持Ｆ２隙間部を模擬加速した高
濃度アルカリ＋鉄酸化物スラッジ存在環境下では耐粒界
損傷性が劣ることが実験室試験で見い出された。
伝熱管の１次側脱気高温水中における耐ＳＣＣ性や２次
側Ｃｌ２−含有高温水中における耐ＳＣＣ性にすぐれて
いるが、２次側管／管支持Ｆ２隙間部を模擬加速した高
濃度アルカリ＋鉄酸化物スラッジ存在環境下では耐粒界
損傷性が劣ることが実験室試験で見い出された。
ここに、粒界損傷とは、腐食性の極めて厳しい環境で生
ずる、応力によって加速された粒界腐食のことをいう。
ずる、応力によって加速された粒界腐食のことをいう。
多くの場合、材料の貫通割れとして観察される。かかる
粒界損傷はその材料の用途が特殊のものだけに、使用時
に発見、補修することは困難であり、しかも一旦発生す
ると重大事故につながる危険性が大きく、したがって、
その早急の改答策の確立が望まれている。
粒界損傷はその材料の用途が特殊のものだけに、使用時
に発見、補修することは困難であり、しかも一旦発生す
ると重大事故につながる危険性が大きく、したがって、
その早急の改答策の確立が望まれている。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的は、高温高圧水環境下で伝熱管などとして
使用される材料にみられる管内側および管外側の耐ＳＣ
Ｃ性ならびに耐粒界損傷性を改善することである。
使用される材料にみられる管内側および管外側の耐ＳＣ
Ｃ性ならびに耐粒界損傷性を改善することである。
本発明の別の目的は、Ｃｒ欠乏層回復熱処理によって管
内側および管外側の耐ＳＣＣ性を改善した材料において
さらに耐粒界損傷性を改吾することである。
内側および管外側の耐ＳＣＣ性を改善した材料において
さらに耐粒界損傷性を改吾することである。
（問題点を解決するだめの手段）
ここに、本発明者らは永年の研究の結果、Ｃｒ欠乏層回
復熱処理をしても粒界にＣｒ炭化物析出量が少ないと耐
粒界損傷性は飛曜的に改善されにくいことから、むしろ
粒界の消失を図ることにより一挙にこれらの問題が解決
されるのではないかとの予想のもとに、更に研究を続け
たところ、材料のすべての粒界を消失させることはでき
ないにしても極く表面だけの粒界を消失させ、つまりア
モルファス化するだけで、上述の問題が解決できること
を知見し、本発明を完成した。
復熱処理をしても粒界にＣｒ炭化物析出量が少ないと耐
粒界損傷性は飛曜的に改善されにくいことから、むしろ
粒界の消失を図ることにより一挙にこれらの問題が解決
されるのではないかとの予想のもとに、更に研究を続け
たところ、材料のすべての粒界を消失させることはでき
ないにしても極く表面だけの粒界を消失させ、つまりア
モルファス化するだけで、上述の問題が解決できること
を知見し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、Ｃｒ欠乏層回復熱処理を行うとと
もに、管外表面層のみを、あるいは所要により管外表面
層および管内表面層のみを急速加熱溶融後、急冷凝固さ
せてアモルファス状の、明瞭なる結晶を生じなくなる組
織にし、１次側（管内側）および２次＋ｊ、１１ （管
外側）いずれの側でも耐ＳＣＣ性や耐粒界損傷性にすぐ
れた材料を提供することを意図するものである。
もに、管外表面層のみを、あるいは所要により管外表面
層および管内表面層のみを急速加熱溶融後、急冷凝固さ
せてアモルファス状の、明瞭なる結晶を生じなくなる組
織にし、１次側（管内側）および２次＋ｊ、１１ （管
外側）いずれの側でも耐ＳＣＣ性や耐粒界損傷性にすぐ
れた材料を提供することを意図するものである。
本発明にしたがってこのような急冷凝固させた組織は明
瞭なる粒界が形成されず、アモルファス化し、例えば２
次側管／管支持板隙間部を模擬加速した高濃度アルカリ
（ｆＩＩＩＯ％Ｎａ０Ｈ）十鉄酸化物（Ｆｅ３０４お
よびＦｅ２０３）スラッジ存在の高温高圧環境において
ずくれた耐粒界損傷性を示す。
瞭なる粒界が形成されず、アモルファス化し、例えば２
次側管／管支持板隙間部を模擬加速した高濃度アルカリ
（ｆＩＩＩＯ％Ｎａ０Ｈ）十鉄酸化物（Ｆｅ３０４お
よびＦｅ２０３）スラッジ存在の高温高圧環境において
ずくれた耐粒界損傷性を示す。
よって、本発明の要旨とするところは、Ｍ量％で５、
Ｃ：０．０７％以下、 Ｓｉ ： １．０％以下、ｉ
ｎ ： １．０％以下、 Ｃｒ、１４〜３５％、Ｎｉ
：５０〜８０％、 Ｔｉ ： ０．０５〜１．０％
、Ａｌ：０．１〜１．０％、 Ｎ：０．１０％以下、残
部実質的にＦｅおよび不可避不純物 から成る均一組成を有するとともにアモルファス化され
た合金表面層を備えた、高温高圧水環境下での耐粒界損
傷性の良好なＮ１基合金；および重量％で、 Ｃ： ０．０７％以下、 Ｓｉ ： １．０％以下、
Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｃｒ、 １４〜３５％、
Ｎｉｐ、５０〜８０％、 Ｔｉ ：
０．０５〜１．０ ％、Ａｌ：０．１〜１．０％、
Ｎ：０．１０％以下、残部実質的にＦｃおよび不可避不
純物 から成る組成を有する合金を、焼鈍ｉ＆６５０〜７５０
５°Ｃで０．１〜１００時間の熱処理を施してから該合
金の表面層を急速加熱溶融後、急冷凝固させ、アモルフ
ァス状組織とすることを特徴とする、高温高圧水環境下
での耐粒界損傷性の良好なＮ＋基合金の製造方法である
。
ｎ ： １．０％以下、 Ｃｒ、１４〜３５％、Ｎｉ
：５０〜８０％、 Ｔｉ ： ０．０５〜１．０％
、Ａｌ：０．１〜１．０％、 Ｎ：０．１０％以下、残
部実質的にＦｅおよび不可避不純物 から成る均一組成を有するとともにアモルファス化され
た合金表面層を備えた、高温高圧水環境下での耐粒界損
傷性の良好なＮ１基合金；および重量％で、 Ｃ： ０．０７％以下、 Ｓｉ ： １．０％以下、
Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｃｒ、 １４〜３５％、
Ｎｉｐ、５０〜８０％、 Ｔｉ ：
０．０５〜１．０ ％、Ａｌ：０．１〜１．０％、
Ｎ：０．１０％以下、残部実質的にＦｃおよび不可避不
純物 から成る組成を有する合金を、焼鈍ｉ＆６５０〜７５０
５°Ｃで０．１〜１００時間の熱処理を施してから該合
金の表面層を急速加熱溶融後、急冷凝固させ、アモルフ
ァス状組織とすることを特徴とする、高温高圧水環境下
での耐粒界損傷性の良好なＮ＋基合金の製造方法である
。
ここに、上記「均一組成」とは、例えば炭化物の粒界析
出促進、クロム欠乏層回復熱処理をして得た程度の均一
組織を有することをいうのである。
出促進、クロム欠乏層回復熱処理をして得た程度の均一
組織を有することをいうのである。
アモルファス化された表面層厚さは特に制限はないが、
一般には１０ミクロン以上、好ましくは数１０ミクロン
ないし数１００ ミクロンの範囲にある。アモルファス
状組織は非晶質組織であり、その性質上粒界は存在せず
、したがって、内部のクロム欠乏層が回復して金属組織
の存在と相俟ってずくれた耐粒界損優性を示すのである
。
一般には１０ミクロン以上、好ましくは数１０ミクロン
ないし数１００ ミクロンの範囲にある。アモルファス
状組織は非晶質組織であり、その性質上粒界は存在せず
、したがって、内部のクロム欠乏層が回復して金属組織
の存在と相俟ってずくれた耐粒界損優性を示すのである
。
（作用）
本発明において合金の組成範囲を上述の如く制限した理
由は次の通りである。
由は次の通りである。
Ｃ：Ｃ量をむやみに高くすると耐ＳＣＣ性に有害となる
ので、本発明にあっては上限を０．０７％とした。
ので、本発明にあっては上限を０．０７％とした。
好ましくは０．０４％以下である。
５ｉ、 Ｍｎ ：これらの元素はいずれも脱酸元素であ
り、それぞれ１．０％以下の添加が必要であり、１．０
％を越えると合金の清浄度を劣化させる。
り、それぞれ１．０％以下の添加が必要であり、１．０
％を越えると合金の清浄度を劣化させる。
Ｃｒ ： Ｃｒは耐食性を維持するために必要不可欠の
合金成分である。１４％未満では本発明において要求さ
れる程度の耐食性が確保されない。一方、３５％を越え
ると熱間加工性が著しく劣化するので本発明においてＣ
ｒ量は１４〜３５％に限定する。好ましくは１５〜３０
％である。
合金成分である。１４％未満では本発明において要求さ
れる程度の耐食性が確保されない。一方、３５％を越え
ると熱間加工性が著しく劣化するので本発明においてＣ
ｒ量は１４〜３５％に限定する。好ましくは１５〜３０
％である。
Ｎｉ 二Ｎｉは耐食性向上に有効な元素であり、特にＣ
ｌ−イオン含有高温水およびアルカリ （ＮａＯＨ）環
境における耐ＳＣＣ性を向上させる。このためＮｉは５
０％以上必要である。しかし、８０％を越えるとその効
果は飽和してしまい、一方それに伴って添加できるＣｒ
量が制限されるので、本発明にあってはＮｉＮを８０％
以下に制限する。
ｌ−イオン含有高温水およびアルカリ （ＮａＯＨ）環
境における耐ＳＣＣ性を向上させる。このためＮｉは５
０％以上必要である。しかし、８０％を越えるとその効
果は飽和してしまい、一方それに伴って添加できるＣｒ
量が制限されるので、本発明にあってはＮｉＮを８０％
以下に制限する。
Ｔｉ ： ０．０５％以上添加することによって熱間加
工性を向上させる。一方、１．０％を越えて添加しても
その効果が飽和するため１．０％以下とする。
工性を向上させる。一方、１．０％を越えて添加しても
その効果が飽和するため１．０％以下とする。
Ａｌ ： Ａｌは通常この種の合金には脱酸材として添
加されており、その場合、少なくとも０．１％以上の添
加を必要とするが、１．０％を越えて加えてもその効果
は飽和してしまうので、本発明ではＡｌ量は０．１〜１
．０％に制限する。
加されており、その場合、少なくとも０．１％以上の添
加を必要とするが、１．０％を越えて加えてもその効果
は飽和してしまうので、本発明ではＡｌ量は０．１〜１
．０％に制限する。
Ｎ：結晶粒細粒化に有効な元素であり、本発明において
はＮは積極的な添加元素であるが、０．１０％を越える
とＣｒ窒化物（Ｃｒ２Ｎ）ができ耐食性に悪い影響を与
えるので上限を０．１０％とした。
はＮは積極的な添加元素であるが、０．１０％を越える
とＣｒ窒化物（Ｃｒ２Ｎ）ができ耐食性に悪い影響を与
えるので上限を０．１０％とした。
その他、本発明における合金にはＳ、Ｐ等の通常の不純
物が含有されていてもよい。
物が含有されていてもよい。
熱処理：
本発明にあっては、焼鈍後６５０〜７５０ ’ＣでＯ，
１〜１００時間熱処理を行うが、これは炭化物を積極的
に粒界に析出させるとともにＣｒ欠乏層の回復を図るた
めの処理であって、上記条件を外れた範囲での処理では
Ｃｒ欠乏層の回復は十分に行なわれない。
１〜１００時間熱処理を行うが、これは炭化物を積極的
に粒界に析出させるとともにＣｒ欠乏層の回復を図るた
めの処理であって、上記条件を外れた範囲での処理では
Ｃｒ欠乏層の回復は十分に行なわれない。
急速加熱および急冷凝固：
Ｃｒ欠乏層の回復が行われた金属組織は耐ＳＣＣ性はか
なり改善されるが、耐粒界損傷性は必ずしも十分でない
。したがって、粒界を消失させるため急速加熱し、一旦
これを溶融させてから急冷凝固させ、組織をアモルファ
ス化するのである。急冷凝固の臨界条件はアモルファス
化の臨界冷却速度以上の冷却を行うことであり、具体的
にはレーザ照射により表面層のみ溶融し、次いで直ちに
冷却ガス吹付けを行えば十分である。本発明者らの実験
結果によれば、かかる通常の手段でもアモルファス化の
ための臨界冷却速度を越えることができ、充分にアモル
ファス化は実現できるのである。あるいは、ＩＶＤ
ＣＩｏｎνａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ、 イオ
ン気相メッキ法）によって、上述のレーザ照射に代えて
イオン照射により金属表面を溶融□させてもよい。
なり改善されるが、耐粒界損傷性は必ずしも十分でない
。したがって、粒界を消失させるため急速加熱し、一旦
これを溶融させてから急冷凝固させ、組織をアモルファ
ス化するのである。急冷凝固の臨界条件はアモルファス
化の臨界冷却速度以上の冷却を行うことであり、具体的
にはレーザ照射により表面層のみ溶融し、次いで直ちに
冷却ガス吹付けを行えば十分である。本発明者らの実験
結果によれば、かかる通常の手段でもアモルファス化の
ための臨界冷却速度を越えることができ、充分にアモル
ファス化は実現できるのである。あるいは、ＩＶＤ
ＣＩｏｎνａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ、 イオ
ン気相メッキ法）によって、上述のレーザ照射に代えて
イオン照射により金属表面を溶融□させてもよい。
その場合にも冷却時には冷却ガスを吹きつける。
（効果）
かくして本発明によれば、Ｃｒ欠乏層回復処理後、極く
表面層のみがいわゆる粒界が存在しないアモルファス状
態となり、耐粒界ｔｉ傷性にすぐれるとともに、本来の
耐食性も著しく改善されることになる。
表面層のみがいわゆる粒界が存在しないアモルファス状
態となり、耐粒界ｔｉ傷性にすぐれるとともに、本来の
耐食性も著しく改善されることになる。
特に高温高圧下での耐食性の改善には著しいものがみら
れる。
れる。
叉範凱
第１表に化学成分を示す合金を容ｆｆ１１７ｋｇの翼空
炉で溶製し、鍛造、熱間圧延して７■厚の板材とした。
炉で溶製し、鍛造、熱間圧延して７■厚の板材とした。
次いでこの熱間圧延材を４．９關厚まで冷間圧延した。
このようにして得た供試材に第１図の従来法および第２
図に示す本発明に係る方法の製造履歴を与えたのち、得
られた板材からそれぞれ厚さ２絹×幅■０顛×長さ７５
１の応力腐食割れ試験片を採取した。レーザは０．５Ｋ
Ｗ出力の炭酸ガスレーザを使って連続的に照射した。
図に示す本発明に係る方法の製造履歴を与えたのち、得
られた板材からそれぞれ厚さ２絹×幅■０顛×長さ７５
１の応力腐食割れ試験片を採取した。レーザは０．５Ｋ
Ｗ出力の炭酸ガスレーザを使って連続的に照射した。
このようにして得た各供試材の試験片にＣＸ−高温水Ｓ
ＣＣ試験、１次側脱気高温水ＳＣＣ試験およびアルカリ
鉄酸化物ＳＣＣ試験を次の要領で行った。
ＣＣ試験、１次側脱気高温水ＳＣＣ試験およびアルカリ
鉄酸化物ＳＣＣ試験を次の要領で行った。
Ｃ１−日Ｚ ＳＣＣ通 ！！＋１ ’
ｃＩｌ−含有高温水を使ったＳＣＣ試験での試験片は研
暦後Ｕ字型に曲げて２枚重ね合セで５ ＋ｎ拘束し、オ
ートクレーブ容器を用いて３００°Ｃで５００ｐｐｍＣ
ｊ２− （ＮａＣｌとして）の非脱気溶液中に１００
０時間浸漬してＳＣＣ試験を行った。
暦後Ｕ字型に曲げて２枚重ね合セで５ ＋ｎ拘束し、オ
ートクレーブ容器を用いて３００°Ｃで５００ｐｐｍＣ
ｊ２− （ＮａＣｌとして）の非脱気溶液中に１００
０時間浸漬してＳＣＣ試験を行った。
上人ｍ薦息逼り述Ｘ以茎呈：
１次側脱気高温水ＳＣＣ試験は予め試験片に引張り予歪
を３０％付与したのち５ ｍｍ拘束し、３６０ ’Ｃ１
５００ｐｐｍ Ｂ ’ ＋＋ Ｉ ｐｐｍ Ｌｉ ”
＋３０ｃｃ／ｋｇ＋ｚｏＬの脱気溶液中に３０００時間
浸漬して行った。
を３０％付与したのち５ ｍｍ拘束し、３６０ ’Ｃ１
５００ｐｐｍ Ｂ ’ ＋＋ Ｉ ｐｐｍ Ｌｉ ”
＋３０ｃｃ／ｋｇ＋ｚｏＬの脱気溶液中に３０００時間
浸漬して行った。
アルカリ十鉄６化 ＳＣＣ試、Ｉ：
アルカリ十鉄酸化物中のＳＣＣ試験は、上記試験片を研
暦後Ｕ字型に曲げて５ｍ１１拘束し、３２５ ’Ｃで４
％ないし４０％ＮａＯＨの脱気溶液中に３０００ないし
２００時間それぞれ？！ｔ ？Ｈして行った。
暦後Ｕ字型に曲げて５ｍ１１拘束し、３２５ ’Ｃで４
％ないし４０％ＮａＯＨの脱気溶液中に３０００ないし
２００時間それぞれ？！ｔ ？Ｈして行った。
以上の各試験終了後側れ深さを光学顕微鏡で測定した。
結果を第２表にまとめて示す。
これらの結果より、本発明に係る方法により製造した厚
さ数十〜数百ミクロンの急熱急冷凝固層の表面層を有す
るＮｉ基合金は１次側および２次側（Ｃβ−、アルカリ
十鉄酸化物）両加速模擬環境下で耐ＳＣＣ性や耐粒界損
傷性が良好であることがわかる。
さ数十〜数百ミクロンの急熱急冷凝固層の表面層を有す
るＮｉ基合金は１次側および２次側（Ｃβ−、アルカリ
十鉄酸化物）両加速模擬環境下で耐ＳＣＣ性や耐粒界損
傷性が良好であることがわかる。
第３図は、本発明に係る方法より製造された合金の組織
を説明するための模式図である。図示の組織図からも明
らかのように、本発明によれば、はぼ１０〜３００ μ
ｍのアモルファス層を表面に備え、その下側にはＣｒ欠
乏層回復熱処理により得られた均一組成の組織を有する
合金材料が得られるのである。
を説明するための模式図である。図示の組織図からも明
らかのように、本発明によれば、はぼ１０〜３００ μ
ｍのアモルファス層を表面に備え、その下側にはＣｒ欠
乏層回復熱処理により得られた均一組成の組織を有する
合金材料が得られるのである。
このようにして本発明により製造された合金は原子力用
の熱交換用Ｒ器、容器に使用される管材、板、九’１６
などムこ有効に使用されるばかりでなく、化学工業プラ
ント用容器、材料としても使用でき、そのすぐれた効果
は当業者には明らかである。
の熱交換用Ｒ器、容器に使用される管材、板、九’１６
などムこ有効に使用されるばかりでなく、化学工業プラ
ント用容器、材料としても使用でき、そのすぐれた効果
は当業者には明らかである。
第１図は、従来法による製造履歴を示す説明図；第２図
は、本発明に係る方法を示す説明図；および、 第３図は、本発明に係るＮｉ基合金の金属組織を説明す
る。模式図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −（他１名）第１図 り面層−ヶ （ｆＸ、ヤーノ数万ミ７０ンン 第３図 ｙり一劫」叉
は、本発明に係る方法を示す説明図；および、 第３図は、本発明に係るＮｉ基合金の金属組織を説明す
る。模式図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 −（他１名）第１図 り面層−ヶ （ｆＸ、ヤーノ数万ミ７０ンン 第３図 ｙり一劫」叉
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．
０％以下、Ｃｒ、１４〜３５％、Ｎｉ：５０〜８０％、
Ｔｉ：０．０５〜１．０％、Ａｌ：０．１〜１．０％、
Ｎ：０．１０％以下、残部実質的にＦｅおよび不可避不
純物 から成る均一組成を有するとともにアモルファス化され
た合金表面層を備えた、高温高圧水環境下での耐粒界損
傷性の良好なＮｉ基合金。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．
０％以下、Ｃｒ、１４〜３５％、Ｎｉ：５０〜８０％、
Ｔｉ：０．０５〜１．０％、Ａｌ：０．１〜１．０％、
Ｎ：０．１０％以下、残部実質的にＦｅおよび不可避不
純物 から成る組成を有する合金を、焼鈍後６５０〜７５０℃
で０．１〜１００時間の熱処理を施してから該合金の表
面層を急速加熱溶融後、急冷凝固させ、アモルファス状
組織とすることを特徴とする、高温高圧水環境下での耐
粒界損傷性の良好なＮｉ基合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19344584A JPS6169938A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 耐粒界損傷性Ｎｉ基合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19344584A JPS6169938A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 耐粒界損傷性Ｎｉ基合金及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6169938A true JPS6169938A (ja) | 1986-04-10 |
Family
ID=16308108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19344584A Pending JPS6169938A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 耐粒界損傷性Ｎｉ基合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6169938A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1433864A3 (en) * | 2002-12-25 | 2004-11-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Nickel alloy and manufacturing method for the same |
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1984
- 1984-09-14 JP JP19344584A patent/JPS6169938A/ja active Pending
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