JPS6161849B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は混合ガス、例えば酸素と窒素からなる
空気、あるいは空気と湿分のどれか１つの特定ガ
スを吸着剤に吸着させて分離する混合ガスの吸着
分離方法に関するものである。

まず、空気をO₂とN₂とに分離する一般的な吸
着分離方法について第１図に基づき説明する。

N₂を吸着剤が充填された吸着塔１，２を設置
する。今、吸着塔１の弁３、弁４が開き、弁５、
弁６が閉じている場合、吸着塔１ではN₂の吸着
工程を実施し、吸着塔２の弁７，８が閉じ弁９，
１０が開いている場合、吸着塔２は、N₂の脱
着、再生工程を実施している。原料の空気は、ま
ずモータ１１によつて駆動される昇圧機１２によ
り所定圧力迄昇圧され、冷却機１３に送られる。
昇圧空気は冷却機１３と冷却され弁３を通つて吸
着塔１内に入る。吸着塔１内でN₂が吸着剤に吸
着され、残りのO₂が吸着塔１から弁４を通つて
取出される。

一方、脱着、再生工程が実施される吸着塔２で
は、弁７、弁８、弁１０が閉じられ、弁９が開か
れる。モータ１４により真空ポンプ１５を駆動し
真空ポンプ１５で吸着塔２からガスを引き抜き、
吸着剤に吸着されたN₂を吸着剤から脱着させ
て、弁９を通過させて取り出す。N₂の脱着が終
了すると、吸着塔２内は減圧状態となつているの
で、これを昇圧させる必要があり、弁９を閉じ弁
１０を開いて吸着塔２内に空気を流入して昇圧す
る。

吸着塔１で吸着工程が終了し、吸着塔２で脱
着、再生工程が終了すると吸着塔１を脱着、再生
工程に移行させ、吸着塔２を吸着工程に移行させ
るため弁３、弁４を閉じ、弁７、弁８を開き、弁
９、弁１０を閉じ、弁５を開く。

従来の方法によれば、原料ガスである空気を昇
圧させるためのエネルギー、及び、昇圧後の空気
を冷却させるためのエネルギーが必要で、これら
のエネルギーを有効に回収するものではなかつ
た。

そこで本発明は、エネルギー回収が有効に行な
いうる混合ガスの吸着分離方法を提供することを
目的としてなされたものであり、本発明は、プレ
ツシヤースイング法により混合ガスを吸着剤に吸
着させて分離する混合ガスの吸着分離法におい
て、モータで昇圧機を駆動して前記混合ガスを昇
圧し、吸着剤が充填されている吸着塔に前記昇圧
後の混合ガスを供給し、前記吸着塔内の吸着剤に
前記混合ガス中の特定成分ガスを吸着させた後、
非吸着成分ガスを前記吸着塔から送出して前記モ
ータに連結された断熱膨張機関へ供給し前記モー
タを駆動して前記非吸着成分ガスの圧力エネルギ
ーを回収し、前記断熱膨張機関から送出される少
なくとも１部の非吸着成分ガスと昇圧前の前記混
合ガスとの熱交換を行なつて昇圧前の前記混合ガ
スを冷却させることを特徴とする混合ガスの吸着
分離方法を提供するものである。

本発明方法によれば、次のような効果が得られ
る。

吸着塔から出る非吸着成分ガスを断熱膨張機関
に送り、断熱膨張機関でモータを駆動して昇圧機
を駆動させることにより、圧力エネルギーを機械
的エネルギーに変換してエネルギーロスなくエネ
ルギー回収を計ることができる。

断熱膨張機関から送出される寒冷の非吸着成分
ガスと昇圧前の混合ガスとの熱交換を行なつて昇
圧前の混合ガスを冷却させ、その後、混合ガスを
昇圧させるので非吸着成分ガスの冷熱を有効に回
収するとともに、昇圧される混合ガスが低温であ
り、昇圧のための昇圧機の動力が低減でき、昇圧
機の効率を上昇させることができるものである。

次に本発明を第２図に示す第１の実施の態様例
に基づいて具体的に説明する。

吸着塔２１，２２内には、O₂を吸着する吸着
剤例えば、純粋なNa―Ａ型ゼオライトに少なく
とも２価以上の価数を有する鉄を溶解したゼオラ
イト（以下Fe―Na―Ａ型ゼオライトという）あ
るいは、純水なNa―Ａ型ゼオライトに少なくと
も２価以上の価数を有する鉄を溶解し、かつNa
の一部をＫで交換したゼオライト（以下Fe―Ｋ
―Na−Ａ型ゼオライトという）が充填されてい
る。吸着塔２１，２２には、原料ガスである空気
を供給する空気ライン２３が設けられ、空気ライ
ン２３から分岐し途中に夫々２４，２５を具えた
空気供給ライン２６，２７が設けられている。空
気ライン２３の途中には上流側から順に、熱交換
器２８、昇圧機２９、水冷式アフタクーラ３０、
及び冷却機３１が配置されている。昇圧機２９
は、モータ３２に連結され、モータ３２は断熱膨
張機関である膨張タービン３３と連結されてい
る。夫々の吸着塔２１，２２の空気供給ライン２
６，２７が設けられた側には、途中に弁３４，３
５を具えた空気送出ライン３６，３７と弁３８，
３９を具えたO₂送出ライン４０，４１とが夫々
設けられている。空気送出ライン３６，３７は１
つの空気送出ライン４２を形成するよう途中で合
流している。O₂送出ライン４０，４１も又、１
つのO₂送出ライン４３を形成するよう途中で合
流し、O₂送出ライン４３にはモータ４４と連結
した真空ポンプ４５が配置されている。夫々の吸
着塔２１，２２の空気供給ライン２６，２７が設
けられた側と対向する側には、途中に弁４６，４
７を具えたN₂送出ライン４８，４９と途中に弁
５０，５１を具えたN₂供給ライン５２，５３の
夫々が設けられている。N₂送出ライン４８，４
９は１つのN₂、送出ライン５４を形成するよう
合流している。N₂供給ライン５２，５３はN₂送
出ライン５４から分岐し、途中に弁５５を具えた
N₂ライン５６と連通している。N₂送出ライン５
４の途中には膨張タービン３３が配置され、か
つ、N₂送出ライン５４の下流端は熱交換器２８
の冷媒通路の入口と連通している。熱交換器２８
の冷媒通路の出口にはN₂排出ライン５７が設け
られている。

除塵、除湿後の原料の空気は熱交換器２８に送
られ、ここで空気は冷却される。熱交換器２８を
出た空気はモータ３２で駆動される昇圧機２９に
送られ昇圧される。このとき、同時に空気昇圧に
伴なつて温度が上がる。空気は昇圧機２９から空
気ライン２３を通つて水冷式アフタークーラー３
０に送られる。水冷式アフタークーラ３０で空気
は温度が下げられ、さらに冷却機３１に送られ、
ここでさらに温度が下げられる。今、吸着塔２１
で吸着工程、吸着塔２２で脱着、再生工程が行な
われる場合について説明する。この場合、吸着塔
２１側の弁２４、弁４６が開き、弁３４、弁３
８、弁５０は閉じ、吸着塔２２側の弁２５、弁２
６が閉じている。冷却材３１を出た空気は、空気
ライン２３から空気供給ライン２６、弁２４を通
つて吸着塔２１内に入る。

吸着塔２１内で空気中のO₂ガスが吸着剤に吸
着される。残りのN₂ガスは、吸着塔２１から送
出される。吸着塔２１から送出されるN₂ガスは
弁４６、N₂送出ライン４８、N₂送出ライン５４
を通つて膨張タービン３３に送られ、N₂ガスの
圧力によて膨張タービン３３を作動させる。膨張
タービン３３の動力はモータ３２に伝え、モータ
３２の消費エネルギーを軽減させる膨張タービン
３３でN₂ガスは膨張して圧力が低下するととも
に、N₂ガスは低温となり、膨張タービン３３を
出て冷媒として熱交換器２８に入る。熱交換器２
８で空気との熱交換が行なわれ、N₂ガスの温度
が上がり、N₂排出ライン５７によつて所定の場
所あるいは、プラントに送られる。一方吸着塔２
２においては、弁２５、弁４７が閉じられており
さらに弁５１、弁３９を閉じ、弁３５だけを開い
て吸着塔２１内の空気を弁３５、空気送出ライン
３７、空気送出ライン４２を通過させて排出し、
吸着塔２２内の圧力を低げる。当初空気送出ライ
ン４２からは、吸着剤間に溜つた空気が送出さ
れ、その後、O₂の濃度が除々に大きくなつたガ
スが送出される。空気送出ライン４２から排出さ
れるガスのO₂濃度が所定値に達すると弁３５を
閉じ、弁３９を開く。モータ４４により真空ポン
プ４５を作動させて吸着塔２２内のガスを弁３
９、O₂送出ライン４１，４３を介して吸引し、
吸着塔２２内を減圧し、吸着剤に吸着されたO₂
を脱着させる。所定圧力迄減圧してO₂を脱着さ
せ弁３９、O₂送出ライン４１，４３を通つてO₂
を所定場所あるいはプラントに送出した後、弁３
９を閉じ、弁５１弁５５を開く。弁５５、弁５１
を開いてN₂送出ライン５４を流れているN₂ガス
の１部をN₂ライン５６、N₂供給ライン５３を介
して吸着塔２２内に供給し、吸着塔２２内を昇圧
する。なお場合によつてはN₂ガスにかえて、弁
５１、弁５５を閉じたまま、弁２５を開き昇圧空
気を空気ライン２３、空気供給ライン２７から導
いて吸着塔２２内に供給することによつて昇圧し
てもよい。

本例によれば、吸着剤でO₂を吸着するため吸
着されるO₂の量は空気全体の約1/5であり小量の
ガスを吸着するだけでN₂とO₂とを分離すること
ができ、又、吸着剤に吸着されないN₂ガスは空
気の約4/5であり、空気の大部分が吸着塔２１か
ら膨張タービン３３に送られて動力が回収される
ものであり、昇圧した空気の圧力エネルギーの回
収率が極めて大きく、又、膨張タービン３３から
送出される温度が低下したN₂ガスで昇圧前の空
気の温度を低下させるため、少ないエネルギーで
昇圧機２９を作動させて空気を所定圧力に昇圧す
ることができ、すなわち昇圧機２９の効率のアツ
プが計れ、又、昇圧前に空気の温度を下げている
ため、昇圧後の温度もわずかに高くなる程度で、
昇圧後の空気の温度低下度合が小さくてすむので
冷却のためのエネルギーの軽減が計りうる。

次に本例を利用して空気をN₂とO₂とに吸着分
離する具体的な実験例について説明する。

実験例 １ 第２図に示す装置の膨張タービン３３のわりに
圧力調整弁を設けた装置を用いて空気の分離テス
トを行なつた。

吸着塔２１，２２には粒径約１mmのFe―Ｋ―
Na―Ａ型ゼオライトを30Kg充填した。

25℃で1ataの乾燥空気を昇圧機２９で6.5ataに
昇圧した。昇圧直後の温度は約230℃となる。約
230℃の昇圧空気を約250℃迄冷却して10Nm²／Ｈ
の割合で吸着塔２１に供給し、O₂ガスをFe―Ｋ
―Na―Ａ型ゼオライトに吸着させた。このとき
の吸着塔２１内の圧力は約6ataである。吸着塔２
１からは、5.6Nm²／Ｈの割合でO₂濃度分が１％
以下のN₂ガスが送出された。

脱着工程が行なわれている吸着塔２２からは
2.0Nm²／Ｈの割合で、O₂濃度分が78％のO₂ガス
が送出され、吸着塔２１内の最終圧力を0.2ataま
で減圧した。

この実験では、昇圧空気を10Nm²／Ｈの割合で
供給する小型の装置で空気の吸着分離をテストし
たが、この場合、送出ガス量が少ないので膨張タ
ービン３３の作動は不能になつているが、膨張タ
ービン３３の作動が可能となるよう吸着塔２１へ
供給される昇圧空気が10000Nm³／Ｈとなるよう
装置をスケールアツプしたときも、上記の実験例
と同じように操作すれば、次のとおりのN₂ガス
とO₂ガスとが得られる。

すなわち、吸着工程時に送出されるガスはO₂
濃度が１％以下で5600Nm³／ＨのN₂ガスであり、
脱着工程時に送出されるガスはO₂濃度が78％で
2000Nm³／ＨのO₂ガスである。

次に昇圧空気10000Nm³／Ｈを処理する装置に
おける各機器での熱量を計算する。この場合、空
気、N₂ガス、O₂ガスのエンタルピーは多少異な
るが、簡単のため同一とみなして計算する。

昇圧機２９で25℃1ataの乾燥空気を6.5ata迄断
熱圧縮したときのエンタルピー差は50kcal／Kgで
あり、このため、10000Nm³／Ｈ（12.95×10³Kg／
ｈ）の乾燥空気を処理するために必要な動力は、
昇圧機２９の効率を80％とすると、 50kcal／Kg×12.95 ×10³Kg／ｈ÷0.8＝809×10³kcal／Ｈ…… となる。

膨張タービン３３で吸着工程を行なつている吸
着塔２１から送出される25℃6ataのN₂ガスを
1.2ataまで断熱膨張した場合のエンタルピー差は
26kcal／Kgであり、5600Nm³／Ｈ（7.0×10³Kg／
ｈ）のN₂ガス処理によつて得られる動力は、膨
張タービン３３の効率を80％とすると、 26kcal／Kg×7.0 ×10³Kg／ｈ×0.8＝146×10³kacl／Ｈ である。

従つて、膨張タービン３３により、昇圧機２９
に要した動力の約18％が回収できる。

又、膨張タービン３３から出て来るN₂ガス
は、断熱膨張により25℃から約―63℃迄低下し、
これを熱交換器２８へ冷媒として送り熱交換器２
８から20℃で取り出されるとすると、熱交換器２
８に入つた昇圧前の乾燥空気は45℃の降温が可能
であり、熱交換器２８から出る乾燥空気は−20℃
となつている。

このため、−20℃1ataの乾燥空気を6.5ataまで
断熱圧縮したときのエンタルピー差は42kcal／Kg
であり、昇圧機２９の必要動力は、効率を80％と
すると、 42kacl／Kg×12.95 ×10³Kg／ｈ÷0.8＝680×10³kcal／Ｈ となる。

従つて、熱交換器２８の設置により昇圧機２９
において、809×10³kacl／Ｈの動力が必要であつ
たのが680×10³kcal／Ｈの動力でよく、129×
10³kacl／Ｈの動力節減となり、さらに膨張ター
ビン３３で146×10³kcal／Ｈの動力が回収できる
ので、この分の昇圧機２９の動力が節減でき、全
体として（129×10³＋146×10³）kcal／Ｈの昇圧
機２９の動力節減であり、これは昇圧機動力の約
34％に当る。

実験例 ２ 第２図に示す装置の膨張タービン３３のかわり
に圧力調整弁を設けた装置を用いて空気の分離テ
ストを行なつた。

吸着塔２１，２２には粒径約１mmのFe―Na―
Ａ型ゼオライトを20Kg充填した。

2.5℃で1ataの乾燥空気を昇圧機２９で6.5ataに
昇圧した。昇圧直後の温度は約230℃となる。約
230℃の昇圧空気を約０℃迄冷却して10Nm³／Ｈ
の割合で吸着塔２１に供給し、O₂ガスをFe―Na
―Ａ型ゼオライトに吸着させた。このときの吸着
塔２１内の圧力は約6ataである。吸着塔２１から
は、5.8Nm³／Ｈの割合でO₂濃度分が１％以下の
N₂ガスが送出された。

脱着工程が行なわれている吸着塔２２からは
2.0Nm³／Ｈの割合で、O₂濃度分が81％のO₂ガス
が送出され、吸着塔２２内の最終圧力を0.2ata迄
減圧した。

この実験では、昇圧空気を10Nm³／Ｈの割合で
供給する小型の装置で空気の吸着分離をテストし
たが、この場合、送出ガス量が少ないので膨張タ
ービン３３の作動は不能になつているが、膨張タ
ービン３３の作動が可能となるよう吸着塔２１へ
供給される昇圧空気が10000Nm³／Ｈとなるよう
装置をスケールアツプしたときも、上記の実験例
と同じように操作すれば、次のとおりN₂ガスと
O₂ガスとが得られる。

すなわち、吸着工程時に送出されるガスはO₂
濃度が１％以下で、5800Nm³／ＨのN₂ガスであ
り、脱着工程時に送出されるガスは、O₂濃度が
81％で20000Nm³／ＨのO₂ガスである。

次に昇圧空気10000Nm³／Ｈを処理する装置に
おける各機器での熱量を計算する。この場合、空
気、N₂ガス、O₂ガスのエンタルビーは多少異な
るが、簡単のため同一とみなして計算する。

昇圧機２９で25℃1ataの乾燥空気を6.5ata迄断
熱圧縮したときのエンタルピー差は50kcal／Kgで
あり、このため10000Nm³／Ｈ（12.95×10³Kg／
ｈ）の乾燥空気を処理するために必要な動力は、
昇圧機２９の効率を80％とすると、 50kcal／Kg×12.95 ×10³Kg／ｈ÷0.8＝809×10³kcal／Ｈ となる。

膨張タービン３３で吸着工程を行なつている吸
着塔２１から送出される０℃6ataのN₂ガスを
1.2ataまで断熱膨張した場合のエンタルビー差は
24kcal／Kgであり、5800Nm³／Ｈ（7.3×10³Kg／
ｈ）のN₂ガス処理によつて得られる動力は、膨
張タービン３３の効率を80％をすると、 24kcal／Kg7.3 ×10³Kg／ｈ×0.8＝140×10³kcal／Ｈ である。

又、膨張タービン３３から出て来るN₂ガス
は、断熱膨張により、０℃から約−85℃迄低下
し、これを熱交換器２８へ冷媒として送り、熱交
換器２８から０℃で取り出されるとすると、熱交
換器２８に入つた昇圧前の乾燥空気は48℃の降温
が可能であり、熱交換器２８から乾燥空気は−23
℃となつて出てくる。このため−23℃1ataの乾燥
空気を6.5ataまで断熱圧縮したときのエンタルピ
ー差は43kcal／Kgであり、昇圧機２９の必要動力
は、効率を80％とすると、 43kcal／Kg×12.9Kg／ｈ ×10³÷0.8＝696×10³kcal／Ｈ となる。

従つて、熱交換器２８の設置により、昇圧機２
９において809×10³kcal／Ｈの動力が必要であつ
たのが696×10kcal／Ｈの動力でよく、113×
10³kcal／Ｈの動力節減となり、さらに膨張ター
ビン３３で140×10³kcal／Ｈの動力が回収できる
ので、この分の昇圧機２９の動力が節減でき、全
体として113×10³＋140×10³kcal／Ｈの昇圧機２
９の動力節減であり、これは、昇圧機動力の約31
％に当る。

次に本発明を第３図に示す第２の実施態様例に
基づいて具体的に説明する。

なお、本例においては、第１の実施の態様例と
同じ機器は同じ符号を付しており、ここでは第１
の実施の態様例と相違する部分についてのみ説面
する。

第１の実施の態様例のO₂送出ライン４３から
真空ポンプ４５、及び真空ポンプ４５を作動させ
るモータ４４を省略する。N₂排出ライン５７か
らN₂戻りライン５８を分岐させ、夫々の吸着塔
２１，２２のN₂送出ライン４８，４９が設けら
れた側にN₂戻りライン５８から分岐し、途中に
弁５９弁６１を具えたN₂送入ライン６０，６２
を設けたものである。

第１の実施例の態様例と異なるのは減圧脱着工
程のみであり相違点のみ説明する。吸着塔２１が
吸着工程が実施されている間一方吸着塔２２にお
いては、弁２５、弁４７が閉じられており、さら
に弁５１、弁３９、弁５５、弁６１を閉じ、弁３
５だけを開いて吸着塔２２内の空気を弁３５、空
気送出ライン３７、空気送出ライン４２を通過さ
せて排出し、吸着塔２２内の圧力を低げる。当初
空気送出ライン４２からは、吸着剤に溜つた空気
が送出され、その後、O₂の濃度が除々に大きく
なつた拝ガスが送出される。空気送出ライン４２
から排出されるガスのO₂濃度が所定値に達する
と弁３５を閉じ、弁３９を開く。弁３９を開い
て、さらに吸着塔２２内のガスを弁３９、O₂送
ライン４１，４３を介して送出し、吸着塔２２内
を減圧しつづけ、所定圧力迄減圧すると、弁６１
を開きN₂戻りライン５８、N₂送入ライン６２を
介して減圧されたN₂ガス１部を吸着塔２２内に
供給し、吸着塔２２内では吸着剤のO₂ガス吸着
量に相当するO₂ガス分圧と送入されるN₂ガス中
のO₂ガス分圧の差により吸着剤からO₂ガスが脱
着され、N₂ガスに掃気されて吸着塔２２から弁
３９O₂送出ライン４１，４３を介して所定の場
所あるいはプラントに送出される。その後、弁３
９、弁６１を閉じ、弁５１、弁５５を開く。弁５
５、弁５１を開いてN₂送出ライン５４を流れて
いるN₂ガスの１部をN₂ライン５６、N₂供給ライ
ン５３を介して吸着塔２２内に供給し、吸着塔２
２内を昇圧する。なお場合によつてはN₂ガスに
かえて、弁５１、弁５５を閉じたまま、弁２５を
開き昇圧空気を空気ライン２３、空気供給ライン
２７から導いて吸着塔２２内に供給することによ
つて昇圧してもよい。

本例によれば、吸着剤でO₂を吸着するため、
吸着されるO₂の量は空気全体の約1/5であり小容
量のガスを吸着するだけで、O₂とN₂とを分離す
ることができ、又、吸着剤に吸着されないN₂ガ
スは空気の約4/5であり、空気の大部分が吸着塔
２１から膨張タービン３３に送られて動力が回収
されるものであり、昇圧した空気の圧力エネルギ
ーの回収率が極めて大きく、又、膨張タービン３
３から送出される温度が低下したN₂ガスで昇圧
前の空気の温度を低下させるため、少ないエネル
ギーで昇圧機２９を作動させて空気を所定圧力に
昇圧することができ、すなわち昇圧機２９の効率
のアツプが計れ、又、昇圧前に空気の温度を下げ
ているため昇圧後の温度もわずかに高くなる程度
で、昇圧後の空気の温度低下度合が小さくてすむ
ので冷却のためのエネルギーの軽減が計りうる。

以上本発明を２つの実施の態様例に基づいて説
明したが、本発明は、これらのものに限定される
ものではなく、吸着塔は鳩塔でもよく、膨張ター
ビン３３をモータ３２に連結する代りに、モータ
４４をやめて真空ポンプ４５と連結してもよく、
運転条件如何により動力のバランスが又、冷却機
３１の代りに又は冷却機３１の下流に熱交換器を
新たに設けて膨張ターピン３３より送出される
N₂ガスの一部をその熱交換器に供給し、N₂ガス
の寒冷で空気を冷却するようにし、昇圧機２９の
消費エネルギ節減率率を下げる代りに、比較的割
高につく冷凍負荷の方を減らすこともでき、さら
には、吸着剤をかえて、N₂の吸着分離、あるい
は湿分、空気以外の混合ガスの吸着分離を行なう
ものでもよい。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の一般的な混合ガスの吸着分離方
法を実施するための装置のブロツク線図、第２図
及び第３図は夫々第１及び第２の実施の態様例を
示すブロツク線図である。 １，２，２１，２２…吸着塔、３，４，５，
６，７，８，９，１０，２４，２５，３４，３
５，３８，３９，４６，４７，５０，５１，５
５，５９，６１…弁、１１，１４，３２，４４…
モータ、１２，２９…昇圧機、１３，３１…冷却
機、１５，４５…真空ポンプ、２３…空気ライ
ン、２６，２７…空気供給ライン、２８…熱交換
器、３０…水冷式アフタークーラー、３３…膨張
タービン、３６，３７，４２…空気送出ライン、
４０，４１，４３…O₂送出ライン、４８，４
９，５４…N₂送出ライン、５２，５３…N₂供給
ライン、５６…N₂ライン、５７…排出ライン、
５８…N₂戻りライン、６０，６２…N₂送入ライ
ン。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ プレツシヤースインング法により混合ガスを
   吸着剤を使用して分離する混合ガスの吸着分離法
   において、モータで昇圧機を駆動して前記混合ガ
   スを昇圧し、吸着剤が充填されている吸着塔に前
   記昇圧後の混合ガスを供給し、前記吸着塔内の吸
   着剤に前記混合ガス中の特定成分ガスを吸着させ
   た後、非吸着成分ガスを前記吸着塔から送出して
   前記モータに連結された断熱膨張機関へ供給し、
   前記モータを駆動させて前記非吸着成分ガスの圧
   力エネルギーを回収し、前記断熱膨張機関から送
   出される少なくとも１部の非吸着成分ガスと昇圧
   前の前記混合ガスとの熱交換を行なつて昇圧前の
   前記混合ガスを冷却させることを特徴とする混合
   ガスの吸着分離方法。