JPS6159347B2 - - Google Patents
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- JPS6159347B2 JPS6159347B2 JP52051477A JP5147777A JPS6159347B2 JP S6159347 B2 JPS6159347 B2 JP S6159347B2 JP 52051477 A JP52051477 A JP 52051477A JP 5147777 A JP5147777 A JP 5147777A JP S6159347 B2 JPS6159347 B2 JP S6159347B2
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- glass fiber
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は機械的熱的性質、耐薬品性に優れ、か
つ成形ソリの少ない強化熱可塑性ポリエステル樹
組成物に関するものである。 ガラス繊維強化ポリテトラメチレンテレフタレ
ート及びガラス繊維強化ポリエチレンテレフタレ
ートは良く知られているように成形品の形状が大
きい場合や複雑な形状の場合に著しい成形ソリを
生じる。 ガラス繊維強化ポリエチレンテレフタレートの
成形ソリを改良する目的で異方性の少ない充填剤
を添加する方法が提案されているが、この方法は
ソリの減少効果は認められるが、機械的性質が低
下し、実用上充分なまでの効果はない。しかも加
温等によるソリの経時変化が大きく、そのソリを
充分改良するに至つていない。 またこのソリがガラス繊維と結晶性樹脂の相互
作用に起因していることから、ガラス繊維強化ポ
リテトラメチレンテレフタレートに非結晶性樹脂
を混合すること、さらに異方性の少ない述填剤を
併用することも提案されている。しかしながら非
晶性樹脂の添加は多くの場合耐熱性を低下させた
り、耐薬品性を低下させるなどの欠点を有してい
る。そのため成形ソリの改良については優れた効
果を発揮しても、上記欠点がために充分利用され
るに至つていない。 すなわち、ガラス繊維強化ポリテトラメチレン
テレフタレートのもつ優れた機械的性質、耐熱
性、耐薬品性をそのまま保持し、かつ成形ソリを
充分少なくした組成物は得られていないのが現状
である。 本発明者らはかかる現状に鑑み、ガラス繊維強
化ポリテトラメチレンテレフタレート本来の優れ
た性質を全く損なうことなしに成形ソリを充分な
くする組成物について鋭意研究の結果、意外にも
ポリテトラメチレンテレフタレートとポリエチレ
ンテレフタレートを特定の割合に混合したものに
ガラス繊維及び長さ／径又は長さ／巾の比が10以
下の炭酸カルシウム、メタケイ酸カルシウム及び
ガラスパウダーから選ばれる少なくとも一種の充
填剤を配合することによつて成形ソリを著しく低
減でき、かつ経時変化の少ないものが得られるこ
とを見出し本発明を完成した。 すなわち、本発明の要旨とするところは、ポリ
テトラメチレンテレフタレート50.5〜64.5重量％
とポリエチレンテレフタレート49.5〜35.5重量％
とからなるポリエステル樹脂混合物、ガラス繊
維、及び長さ／径又は長さ／巾の比が10以下の炭
酸カルシウム、メタケイ酸カルシウム及びガラス
パウダーから選ばれる少なくとも一種の充填剤と
からなり、前記ガラス繊維及び充填剤がそれぞれ
全樹脂組成物に対して15〜40重量％及び３〜35重
量％であり、かつガラス繊維／充填剤の重量比が
１以上となるように配合されてなる強化熱可塑性
樹脂組成物にある。 本発明において用いられるポリエステル樹脂混
合物は、ポリテトラメチレンテレフタレート及び
ポリエチレンテレフタレートとから構成される。
これらは公知の方法で合成されたものが用いら
れ、テトラクロルエタン／フエノールの等量混合
溶媒中25℃で測定した極限粘度〔η〕がそれぞれ
0.4〜1.5、特に0.55〜1.2の範囲のものが好まし
い。ポリテトラメチレンテレフタレートとポリエ
チレンテレフタレートの配合割合は、ポリテトラ
メチレンテレフタレートが50.5〜64.5重量％、ポ
リエチレンテレフタレートが49.5〜35.5重量％で
あることが重要である。ポリテトラメチレンテレ
フタレートが50.5重量％未満では成形ソリの経時
変化が大きく、しかも成形加工性の低下をきた
す。一方、ポリテトラメチレンテレフタレートが
64.5重量％をこえると成形時のソリを充分低減す
ることができない。 補強剤として用いられるガラス繊維としてはそ
の種類、混入方法など特に規定されないが、本発
明においては0.4mm〜６mm程度の市販チヨツプス
トランドタイプのガラス繊維が用いられる。また
最終成形品中でのガラス繊維の長さが約0.1〜２
mm程度であれば充分である。このガラス繊維の添
加量としては全樹脂組成物に対して15〜40重量％
の範囲で含まれる。40重量％をこえると流動加工
性が低下し、15重量％未満では補強効果が少な
い。 さらに本発明において用いられる充填剤として
は長さ／径の比、または長さ／巾の比が10以下の
異方性の少ない充填剤でなければならない。長
さ／径の比又は長さ／巾の比が10をこえる場合に
はポリエステル樹脂混合物の配合割合が本発明の
範囲にあつても成形ソリを有効に低減することが
できない。従つて、本発明で用いられる充填剤と
しては、炭酸カルシウム、ガラスパウダー及びメ
タケイ酸カルシウムがあげられる。 これら充填剤の添加量としては全樹脂組成物に
対して３〜35重量％で、かつ前記ガラス繊維／充
填剤の重量比が１以上である。３重量％未満では
その添加効果が充分でなく、また35重量％をこえ
る場合又はガラス繊維／充填剤の重量比が１未満
である場合には機械的性質の低下をもたらすため
好ましくない。 本発明の組成物の製造法は特に限定されない
が、例をあげればポリテトラメチレンテレフタレ
ートチツプ、ポリエチレンテレフタレートチツ
プ、ガラス繊維及び充填剤を一緒に混合し、押出
機のホツパーに供給し、溶融押出混合して得られ
る。 また本発明の組成物には各種改質剤、光または
熱に対する安定剤、難燃化剤、染顔料等を必要に
応じて添加することができる。 本発明の組成物は、ガラス繊維と共に特殊の充
填剤を併用したものであり、単にソリを低減する
だけでなく、ガラス繊維のみによる強化物よりも
成形加工性が改良される。 次に本発明を実施例により更に詳しく説明す
る。実施例において、部は重量部を、％は重量％
を表わす。 実施例１〜３、比較例１〜４ 極限粘度〔η〕が、それぞれ0.95及び0.72のポ
リテトラメチレンテレフタレート並びにポリエチ
レンテレフタレート、市販の繊維長３mmのチヨツ
プドストランド型ガラス繊維、及び炭酸カルシウ
ムをそれぞれ第１表に示す割合で合計10Kgを秤量
し、Ｖ型ブレンダーに投入した。約３分混合した
のち、これを40φベント式押出機ホツパーに供給
し、シリンダー温度240〜270℃で溶融押出し、ペ
レツト状に賦型して本発明の樹脂組成物を得た。 これを用いて36φスクリユーインライン射出成
形機でシリンダー温度265℃、金型温度100℃で成
形し、評価用成形品を得た。これらは良好な外観
光沢を有するものであつた。 比較例１〜４は本発明の組成物とポリエステル
の配合比が異なるか、あるいは炭酸カルシウム無
添加のものであり、本発明の組成物と同様にして
製造し、かつ評価したものである。 なお、成型品の評価において、引張強度は
ASTM D638、曲げ強度はASTM D790、アイゾ
ツト衝撃強度はASTM D256、熱変形温度は
ASTM D648（264psi）に基づいて測定したもの
であり、耐薬品性はポリテトラメチレンテレフタ
レート及びポリエチレンテレフタレート単独の場
合の耐薬品性を標準とし、これに劣るものがあれ
ば×印を付けて表示した。また成形ソリは110mm
×110mm×２mm角板を成形し、その対角線の長さ
に対する面中央部の変形量を％で表わしたもの
で、有効なソリ量は５／1000（mm／mm）即ち0.5
％以下である。ソリの経時変化は室内放置１ケ月
後のソリ量である。 第１表から明らかな如く、ポリテトラメチレン
テレフタレートとポリエチレンテレフタレートの
配合比が本発明の範囲では成形ソリが少なく、し
かも経時変化も少ない。一方比較例１、比較例２
及び比較例４の如く、本発明の範囲外では成形ソ
リの経時変化が大きいが、成形時のソリが既に大
きく、ソリの低減効果が充分でない。しかも本発
明の組成物は機械的熱的性質、耐薬品性等も全く
低下しない。
つ成形ソリの少ない強化熱可塑性ポリエステル樹
組成物に関するものである。 ガラス繊維強化ポリテトラメチレンテレフタレ
ート及びガラス繊維強化ポリエチレンテレフタレ
ートは良く知られているように成形品の形状が大
きい場合や複雑な形状の場合に著しい成形ソリを
生じる。 ガラス繊維強化ポリエチレンテレフタレートの
成形ソリを改良する目的で異方性の少ない充填剤
を添加する方法が提案されているが、この方法は
ソリの減少効果は認められるが、機械的性質が低
下し、実用上充分なまでの効果はない。しかも加
温等によるソリの経時変化が大きく、そのソリを
充分改良するに至つていない。 またこのソリがガラス繊維と結晶性樹脂の相互
作用に起因していることから、ガラス繊維強化ポ
リテトラメチレンテレフタレートに非結晶性樹脂
を混合すること、さらに異方性の少ない述填剤を
併用することも提案されている。しかしながら非
晶性樹脂の添加は多くの場合耐熱性を低下させた
り、耐薬品性を低下させるなどの欠点を有してい
る。そのため成形ソリの改良については優れた効
果を発揮しても、上記欠点がために充分利用され
るに至つていない。 すなわち、ガラス繊維強化ポリテトラメチレン
テレフタレートのもつ優れた機械的性質、耐熱
性、耐薬品性をそのまま保持し、かつ成形ソリを
充分少なくした組成物は得られていないのが現状
である。 本発明者らはかかる現状に鑑み、ガラス繊維強
化ポリテトラメチレンテレフタレート本来の優れ
た性質を全く損なうことなしに成形ソリを充分な
くする組成物について鋭意研究の結果、意外にも
ポリテトラメチレンテレフタレートとポリエチレ
ンテレフタレートを特定の割合に混合したものに
ガラス繊維及び長さ／径又は長さ／巾の比が10以
下の炭酸カルシウム、メタケイ酸カルシウム及び
ガラスパウダーから選ばれる少なくとも一種の充
填剤を配合することによつて成形ソリを著しく低
減でき、かつ経時変化の少ないものが得られるこ
とを見出し本発明を完成した。 すなわち、本発明の要旨とするところは、ポリ
テトラメチレンテレフタレート50.5〜64.5重量％
とポリエチレンテレフタレート49.5〜35.5重量％
とからなるポリエステル樹脂混合物、ガラス繊
維、及び長さ／径又は長さ／巾の比が10以下の炭
酸カルシウム、メタケイ酸カルシウム及びガラス
パウダーから選ばれる少なくとも一種の充填剤と
からなり、前記ガラス繊維及び充填剤がそれぞれ
全樹脂組成物に対して15〜40重量％及び３〜35重
量％であり、かつガラス繊維／充填剤の重量比が
１以上となるように配合されてなる強化熱可塑性
樹脂組成物にある。 本発明において用いられるポリエステル樹脂混
合物は、ポリテトラメチレンテレフタレート及び
ポリエチレンテレフタレートとから構成される。
これらは公知の方法で合成されたものが用いら
れ、テトラクロルエタン／フエノールの等量混合
溶媒中25℃で測定した極限粘度〔η〕がそれぞれ
0.4〜1.5、特に0.55〜1.2の範囲のものが好まし
い。ポリテトラメチレンテレフタレートとポリエ
チレンテレフタレートの配合割合は、ポリテトラ
メチレンテレフタレートが50.5〜64.5重量％、ポ
リエチレンテレフタレートが49.5〜35.5重量％で
あることが重要である。ポリテトラメチレンテレ
フタレートが50.5重量％未満では成形ソリの経時
変化が大きく、しかも成形加工性の低下をきた
す。一方、ポリテトラメチレンテレフタレートが
64.5重量％をこえると成形時のソリを充分低減す
ることができない。 補強剤として用いられるガラス繊維としてはそ
の種類、混入方法など特に規定されないが、本発
明においては0.4mm〜６mm程度の市販チヨツプス
トランドタイプのガラス繊維が用いられる。また
最終成形品中でのガラス繊維の長さが約0.1〜２
mm程度であれば充分である。このガラス繊維の添
加量としては全樹脂組成物に対して15〜40重量％
の範囲で含まれる。40重量％をこえると流動加工
性が低下し、15重量％未満では補強効果が少な
い。 さらに本発明において用いられる充填剤として
は長さ／径の比、または長さ／巾の比が10以下の
異方性の少ない充填剤でなければならない。長
さ／径の比又は長さ／巾の比が10をこえる場合に
はポリエステル樹脂混合物の配合割合が本発明の
範囲にあつても成形ソリを有効に低減することが
できない。従つて、本発明で用いられる充填剤と
しては、炭酸カルシウム、ガラスパウダー及びメ
タケイ酸カルシウムがあげられる。 これら充填剤の添加量としては全樹脂組成物に
対して３〜35重量％で、かつ前記ガラス繊維／充
填剤の重量比が１以上である。３重量％未満では
その添加効果が充分でなく、また35重量％をこえ
る場合又はガラス繊維／充填剤の重量比が１未満
である場合には機械的性質の低下をもたらすため
好ましくない。 本発明の組成物の製造法は特に限定されない
が、例をあげればポリテトラメチレンテレフタレ
ートチツプ、ポリエチレンテレフタレートチツ
プ、ガラス繊維及び充填剤を一緒に混合し、押出
機のホツパーに供給し、溶融押出混合して得られ
る。 また本発明の組成物には各種改質剤、光または
熱に対する安定剤、難燃化剤、染顔料等を必要に
応じて添加することができる。 本発明の組成物は、ガラス繊維と共に特殊の充
填剤を併用したものであり、単にソリを低減する
だけでなく、ガラス繊維のみによる強化物よりも
成形加工性が改良される。 次に本発明を実施例により更に詳しく説明す
る。実施例において、部は重量部を、％は重量％
を表わす。 実施例１〜３、比較例１〜４ 極限粘度〔η〕が、それぞれ0.95及び0.72のポ
リテトラメチレンテレフタレート並びにポリエチ
レンテレフタレート、市販の繊維長３mmのチヨツ
プドストランド型ガラス繊維、及び炭酸カルシウ
ムをそれぞれ第１表に示す割合で合計10Kgを秤量
し、Ｖ型ブレンダーに投入した。約３分混合した
のち、これを40φベント式押出機ホツパーに供給
し、シリンダー温度240〜270℃で溶融押出し、ペ
レツト状に賦型して本発明の樹脂組成物を得た。 これを用いて36φスクリユーインライン射出成
形機でシリンダー温度265℃、金型温度100℃で成
形し、評価用成形品を得た。これらは良好な外観
光沢を有するものであつた。 比較例１〜４は本発明の組成物とポリエステル
の配合比が異なるか、あるいは炭酸カルシウム無
添加のものであり、本発明の組成物と同様にして
製造し、かつ評価したものである。 なお、成型品の評価において、引張強度は
ASTM D638、曲げ強度はASTM D790、アイゾ
ツト衝撃強度はASTM D256、熱変形温度は
ASTM D648（264psi）に基づいて測定したもの
であり、耐薬品性はポリテトラメチレンテレフタ
レート及びポリエチレンテレフタレート単独の場
合の耐薬品性を標準とし、これに劣るものがあれ
ば×印を付けて表示した。また成形ソリは110mm
×110mm×２mm角板を成形し、その対角線の長さ
に対する面中央部の変形量を％で表わしたもの
で、有効なソリ量は５／1000（mm／mm）即ち0.5
％以下である。ソリの経時変化は室内放置１ケ月
後のソリ量である。 第１表から明らかな如く、ポリテトラメチレン
テレフタレートとポリエチレンテレフタレートの
配合比が本発明の範囲では成形ソリが少なく、し
かも経時変化も少ない。一方比較例１、比較例２
及び比較例４の如く、本発明の範囲外では成形ソ
リの経時変化が大きいが、成形時のソリが既に大
きく、ソリの低減効果が充分でない。しかも本発
明の組成物は機械的熱的性質、耐薬品性等も全く
低下しない。
【表】
実施例４〜５、比較例５〜９
極限粘度〔η〕が0.97のポリテトラメチレンテ
レフタレート60重量％と極限粘度〔η〕が0.71の
ポリエチレンテレフタレート40重量％とからなる
ポリエステル樹脂混合物100重量部、これにガラ
ス繊維（繊維長３mm）、第２表に示す各種無機充
填剤を第２表に示す割合でＶ型ブレンダーで混合
し、実施例１と全く同様に押出し本発明の樹脂組
成物を得た。 これらを実施例１と同様に射出成形を行ない各
種の特性を評価し、結果を第２表に示した。 比較例７は実施例４と同じ充填剤であるが長
さ／径の比が本発明の範囲外のものであり、ソリ
を充分低減することができない。 また比較例８で明らかな通り、ガラスパウダー
の添加量が少なすぎると成形ソリの改良効果が充
分現われない。さらに比較例５、比較例６及び比
較例９で明らかな通り、無機充填剤の添加量がガ
ラス繊維の添加量より多い場合には機械的性質の
低下をもたらす。
レフタレート60重量％と極限粘度〔η〕が0.71の
ポリエチレンテレフタレート40重量％とからなる
ポリエステル樹脂混合物100重量部、これにガラ
ス繊維（繊維長３mm）、第２表に示す各種無機充
填剤を第２表に示す割合でＶ型ブレンダーで混合
し、実施例１と全く同様に押出し本発明の樹脂組
成物を得た。 これらを実施例１と同様に射出成形を行ない各
種の特性を評価し、結果を第２表に示した。 比較例７は実施例４と同じ充填剤であるが長
さ／径の比が本発明の範囲外のものであり、ソリ
を充分低減することができない。 また比較例８で明らかな通り、ガラスパウダー
の添加量が少なすぎると成形ソリの改良効果が充
分現われない。さらに比較例５、比較例６及び比
較例９で明らかな通り、無機充填剤の添加量がガ
ラス繊維の添加量より多い場合には機械的性質の
低下をもたらす。
Claims (1)
- １ ポリテトラメチレンテレフタレート50.5〜
64.5重量％とポリエチレンテレフタレート49.5〜
35.5重量％とからなるポリエステル樹脂混合物、
ガラス繊維、及び長さ／系又は長さ／巾の比が10
以下の炭酸カルシウム、メタケイ酸カルシウム及
びガラスパウダーから選ばれる少なくとも一種の
充填剤とからなり、前記ガラス繊維及び充填剤が
それぞれ全樹脂組成物に対して15〜40重量％及び
３〜35重量％であり、かつガラス繊維／充填剤の
重量比が１以上となるように配合されてなる強化
熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5147777A JPS53137252A (en) | 1977-05-04 | 1977-05-04 | Reinforced thermoplastic resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5147777A JPS53137252A (en) | 1977-05-04 | 1977-05-04 | Reinforced thermoplastic resin composition |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53137252A JPS53137252A (en) | 1978-11-30 |
| JPS6159347B2 true JPS6159347B2 (ja) | 1986-12-16 |
Family
ID=12888023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5147777A Granted JPS53137252A (en) | 1977-05-04 | 1977-05-04 | Reinforced thermoplastic resin composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS53137252A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6017223B2 (ja) * | 1977-05-25 | 1985-05-01 | 帝人株式会社 | ポリエステル組成物 |
| JPS60141752A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-26 | Toppan Printing Co Ltd | 耐印刷性の優れたプラスチツク成形品 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4954456A (ja) * | 1972-04-24 | 1974-05-27 | ||
| JPS5090649A (ja) * | 1973-12-14 | 1975-07-19 | ||
| JPS5146343A (ja) * | 1974-10-17 | 1976-04-20 | Teijin Ltd | Jushisoseibutsu |
-
1977
- 1977-05-04 JP JP5147777A patent/JPS53137252A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4954456A (ja) * | 1972-04-24 | 1974-05-27 | ||
| JPS5090649A (ja) * | 1973-12-14 | 1975-07-19 | ||
| JPS5146343A (ja) * | 1974-10-17 | 1976-04-20 | Teijin Ltd | Jushisoseibutsu |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53137252A (en) | 1978-11-30 |
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