JPS6158805A - Ｓｏ２含有ガス中のｎｈ３を除去する方法 - Google Patents
Ｓｏ２含有ガス中のｎｈ３を除去する方法Info
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- JPS6158805A JPS6158805A JP59179449A JP17944984A JPS6158805A JP S6158805 A JPS6158805 A JP S6158805A JP 59179449 A JP59179449 A JP 59179449A JP 17944984 A JP17944984 A JP 17944984A JP S6158805 A JPS6158805 A JP S6158805A
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- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/0404—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process
- C01B17/0408—Pretreatment of the hydrogen sulfide containing gases
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ｓ’ｈ含有ガス（酸性ガス）中のＮ％を除去
する方法に関するものであシ、特にチタン系触媒を用い
たＳＯ，含有ガス中のＮ％除去法に関するものである。
する方法に関するものであシ、特にチタン系触媒を用い
たＳＯ，含有ガス中のＮ％除去法に関するものである。
従来Ｎ％除去法としては、熱反応法及び触媒法が行われ
ている。このうち触媒法では、触媒としては通常アルミ
ナを担体としたものが用いられている。しかしながら、
このような触媒は、ＳＯ，及び馬０の共存する雰囲気下
では、硫黄化合物が被合の原因となシ急速に失活し、実
用上使えない。
ている。このうち触媒法では、触媒としては通常アルミ
ナを担体としたものが用いられている。しかしながら、
このような触媒は、ＳＯ，及び馬０の共存する雰囲気下
では、硫黄化合物が被合の原因となシ急速に失活し、実
用上使えない。
したがって、Ｓｏ、を含有するガス中のＮＢａを除去す
るにはもっばら熱反応法によらなければならない。
るにはもっばら熱反応法によらなければならない。
また例えば、ＳＯＲを含有する酸性ガスの処理方法の一
つとしていわゆるクラウス反応を用いた硫黄回収プロセ
スがある。このプロセスをＨＩＥＩが含まれないか、ま
たはＳＯ，の２倍に満たないＴｌａＥｔｋ度の８０！含
有ガスに適用する場合は、ＳＯ，含有ガスをまずＨ，、
ａＯ等の還元性ガスもしくは炭素質材料にて還元してＳ
Ｏ，の一部又は全部をＨ！Ｂ、 ００Ｂ、 ａｓ、及び
硫黄蒸気等の硫黄化合物に変換した後にクラウス装置に
導入される。
つとしていわゆるクラウス反応を用いた硫黄回収プロセ
スがある。このプロセスをＨＩＥＩが含まれないか、ま
たはＳＯ，の２倍に満たないＴｌａＥｔｋ度の８０！含
有ガスに適用する場合は、ＳＯ，含有ガスをまずＨ，、
ａＯ等の還元性ガスもしくは炭素質材料にて還元してＳ
Ｏ，の一部又は全部をＨ！Ｂ、 ００Ｂ、 ａｓ、及び
硫黄蒸気等の硫黄化合物に変換した後にクラウス装置に
導入される。
しかし上記還元操作において５００〜１．０００℃の高
温で反応を行った場合には、数百〜数千ｐｐｍのＮＨａ
が発生する。この高濃度Ｎ％を含むクラウス前段ガスは
、次のクラウス装置内で、ＳＯ，等の酸性成分と反応す
ると共に該装置内は大半が３００℃以下の低温であるた
め硫安、酸性硫安等の形で析出して装置を閉基し、連続
運転に重大な障害となっている。クラウス前段ガス中の
Ｎ４除去方法は上述のように本発明によるまでは、熱反
応法によるしかなかった。しかし、熱反応法では、加熱
炉等の設置が必要であるし、直接加熱の場合はガスの希
釈が生じ、また間接加熱の場合は、高価な耐熱材料を使
用しなければならない。このように熱反応法では、エネ
ルギーの過大消費、コストのアップ及びプロセスの複雑
化等の面が大きな問題となっていた。
温で反応を行った場合には、数百〜数千ｐｐｍのＮＨａ
が発生する。この高濃度Ｎ％を含むクラウス前段ガスは
、次のクラウス装置内で、ＳＯ，等の酸性成分と反応す
ると共に該装置内は大半が３００℃以下の低温であるた
め硫安、酸性硫安等の形で析出して装置を閉基し、連続
運転に重大な障害となっている。クラウス前段ガス中の
Ｎ４除去方法は上述のように本発明によるまでは、熱反
応法によるしかなかった。しかし、熱反応法では、加熱
炉等の設置が必要であるし、直接加熱の場合はガスの希
釈が生じ、また間接加熱の場合は、高価な耐熱材料を使
用しなければならない。このように熱反応法では、エネ
ルギーの過大消費、コストのアップ及びプロセスの複雑
化等の面が大きな問題となっていた。
本発明者らは、上述のような問題点を解消したＳＯ，含
有ガス中のＮ為除去方法を提供することを目的として研
究努力の結果、チタン系触媒を８０．含有ガス中のＱを
除去する方法に適用し得ること及びその手段を見出し本
発明に至った。
有ガス中のＮ為除去方法を提供することを目的として研
究努力の結果、チタン系触媒を８０．含有ガス中のＱを
除去する方法に適用し得ること及びその手段を見出し本
発明に至った。
本発明のチタン系触媒を用いる方法においては、硫黄化
合物を原因とした失活は全くなく、安定したｐＨの除去
が可能である。本発明の方法を上述のＳｏ、含有ガスの
クラウス装置による硫黄回収プロセスにおけるクラウス
前段ガス中のＮＨＩ除去方法に適用すれば非常に有効で
ある。
合物を原因とした失活は全くなく、安定したｐＨの除去
が可能である。本発明の方法を上述のＳｏ、含有ガスの
クラウス装置による硫黄回収プロセスにおけるクラウス
前段ガス中のＮＨＩ除去方法に適用すれば非常に有効で
ある。
すなわち、本発明は、ＳＯ，を含有するガス中のＮ、［
１１，をチタン系触媒により除去することを特徴とする
００．含有ガス中のＮＨ３を除去する方法を提供するも
のである。
１１，をチタン系触媒により除去することを特徴とする
００．含有ガス中のＮＨ３を除去する方法を提供するも
のである。
以下に本発明を更に詳細に説明する。
本発明に係るチタン系触媒は、チタン鉄鉱、四塩化チタ
ン等を加水分解して得られた酸化チタンと水、バインダ
ー等を混合し、押出成形し、更に乾燥・焼成し、必要に
応じて各種薬品を含浸させるなどして調製される。チタ
ン系酸化物を担体とした触媒或は酸化チタンを含有する
触媒については、すでに公知であって、例えば特開昭５
７−２４６５７号、同５７−２４６３８号、同５Ｂ−２
４８号、同５Ｂ−２４９号各公報等に記載されている。
ン等を加水分解して得られた酸化チタンと水、バインダ
ー等を混合し、押出成形し、更に乾燥・焼成し、必要に
応じて各種薬品を含浸させるなどして調製される。チタ
ン系酸化物を担体とした触媒或は酸化チタンを含有する
触媒については、すでに公知であって、例えば特開昭５
７−２４６５７号、同５７−２４６３８号、同５Ｂ−２
４８号、同５Ｂ−２４９号各公報等に記載されている。
本発明の方法に用いるチタン系触媒としては例えばＴｉ
ｅ、を６０重量５以上含むチタン系触媒で、望ましくは
クラウス反応用に調製されたチタン系触媒が好適でう）
、その調製法は上記の各公報に記載される方法によれば
よい。
ｅ、を６０重量５以上含むチタン系触媒で、望ましくは
クラウス反応用に調製されたチタン系触媒が好適でう）
、その調製法は上記の各公報に記載される方法によれば
よい。
本発明の方法において、ｓへ濃度（容量％）は触媒活性
が長期保持されるに適するよう（Ｌ５％以上が好ましい
。また反応の温度は５００〜８００℃が好ましく、その
理由は５００℃未満ではＭ為除去率が降下し実用的でな
く、またａＯＯ°℃は、供給ガスの前工程からの排出温
度の最高値が概七８００℃程度であるためでこれを超え
た高温にすることは更に加熱を要し経済上の問題からふ
されしくない。ｅＶ値については５００〜４．０００
Ｈｒ’が好ましく、５００Ｈｒ−”未満にしても１１４
除去率の向上は期待できないため経済上不利であυ、ま
た４、 ＯＯＯ］Ｉｒ−’はＮＨａ除去のために必要な
最少接触時間条件でおる。
が長期保持されるに適するよう（Ｌ５％以上が好ましい
。また反応の温度は５００〜８００℃が好ましく、その
理由は５００℃未満ではＭ為除去率が降下し実用的でな
く、またａＯＯ°℃は、供給ガスの前工程からの排出温
度の最高値が概七８００℃程度であるためでこれを超え
た高温にすることは更に加熱を要し経済上の問題からふ
されしくない。ｅＶ値については５００〜４．０００
Ｈｒ’が好ましく、５００Ｈｒ−”未満にしても１１４
除去率の向上は期待できないため経済上不利であυ、ま
た４、 ＯＯＯ］Ｉｒ−’はＮＨａ除去のために必要な
最少接触時間条件でおる。
本発明の方法における触媒層温度とＮ％除去率の関係を
調べるため、次のような実験を行った。加熱手段を備え
た反応管にチタン系触媒を充填し原料ガスと出口ガスの
組成を調べてＮｌ１ｒａ除去率を求めたもので下記の条
件にて行った２使用触媒 二 下記により調製された
触媒（１）触媒充填容量ニア５ｍｔ 原料ガス： ｓｏ、 Ｏ〜１０ＶＯ１％ＨＨ，１，
０００〜５，０００ ｐｐｍその他 Ｎｌ ｙ馬ｏｙ
ＣＯ２＋ ０！等含有四塩化チタンを加水分解し、得ら
れた懸濁物をデカンテーションにより洗浄、炉遇しその
固体を１１０℃で２４時間乾燥させて粉末を得る。この
粉末を次の割合で混合する： 該粉末 ６６％ 水 ３２％ カルボキシメチルロース ２ ％上記の混合
物を５０分間混練し、３瓢ダイを通して押出し成形し、
１１０℃にて８時間乾燥させ次いで４５０Ｃにて２時間
焼成Ｌｉ。１に！？の生成物に硫酸アンモニウムの溶液
３１０づを含浸させて重量比ｓｏ、／Ｔ ｉ Ｏ。
調べるため、次のような実験を行った。加熱手段を備え
た反応管にチタン系触媒を充填し原料ガスと出口ガスの
組成を調べてＮｌ１ｒａ除去率を求めたもので下記の条
件にて行った２使用触媒 二 下記により調製された
触媒（１）触媒充填容量ニア５ｍｔ 原料ガス： ｓｏ、 Ｏ〜１０ＶＯ１％ＨＨ，１，
０００〜５，０００ ｐｐｍその他 Ｎｌ ｙ馬ｏｙ
ＣＯ２＋ ０！等含有四塩化チタンを加水分解し、得ら
れた懸濁物をデカンテーションにより洗浄、炉遇しその
固体を１１０℃で２４時間乾燥させて粉末を得る。この
粉末を次の割合で混合する： 該粉末 ６６％ 水 ３２％ カルボキシメチルロース ２ ％上記の混合
物を５０分間混練し、３瓢ダイを通して押出し成形し、
１１０℃にて８時間乾燥させ次いで４５０Ｃにて２時間
焼成Ｌｉ。１に！？の生成物に硫酸アンモニウムの溶液
３１０づを含浸させて重量比ｓｏ、／Ｔ ｉ Ｏ。
−０，０６を得、これを１００℃にて４時間乾燥した。
次いで乾燥生成物に硝酸カルシウム３０〇−を含浸させ
重量比Ｃ！ａ／ＴｉＯ＊−α０２５を得た。生成物を１
１０℃にて１２時間乾燥し、次いで４５０℃にて１時間
焼成して触媒（１）を得た。
重量比Ｃ！ａ／ＴｉＯ＊−α０２５を得た。生成物を１
１０℃にて１２時間乾燥し、次いで４５０℃にて１時間
焼成して触媒（１）を得た。
得られた結果を第２図のグラフに実線で示す。
横軸は反応温度〔℃〕、縦軸はＱ除去率〔５〕である。
又比較のために同条件にて触媒を充填せずに単なる加熱
によりＮ％除去を行ったときの結果を鎖線にて示す。
によりＮ％除去を行ったときの結果を鎖線にて示す。
本発明方法を、ＳＯ１含有ガスをクラウス装置により硫
黄回収する処理方法に適用した場合を例として具体的に
説明する。
黄回収する処理方法に適用した場合を例として具体的に
説明する。
第１図は本発明方法を用いた実施態様の１例のフローで
ちる。第１図において、１は日０２含有ガス入口管、２
は還元ガス配管、３は還元剤、４は排出された還元剤、
５は還元炉、６はＮ％反応器、７は該Ｎ馬接触反応器６
内に充填されているチタン系触媒、８は圧力調節器、９
及び１０はＮＥＩ接触反応装置の制御装置、１１はクラ
ウス装置へのフィードガス配管、１２はクラウス装置、
１３はテイルガス配管、１４は空気又は酸素をあられす
。
ちる。第１図において、１は日０２含有ガス入口管、２
は還元ガス配管、３は還元剤、４は排出された還元剤、
５は還元炉、６はＮ％反応器、７は該Ｎ馬接触反応器６
内に充填されているチタン系触媒、８は圧力調節器、９
及び１０はＮＥＩ接触反応装置の制御装置、１１はクラ
ウス装置へのフィードガス配管、１２はクラウス装置、
１３はテイルガス配管、１４は空気又は酸素をあられす
。
ＥＩＯ，を含有する原料ガスは空気又は酸素１４と混合
され、入口管１から還元炉ｓ内に導入される。該還元炉
５内にて還元剤５（この場合は炭素質材）と反応して原
料ガス中のＳＯ，はＨ！Ｓ等に還元される。反応後の灰
分等を含む還元剤は排出還元剤４として処理される。
され、入口管１から還元炉ｓ内に導入される。該還元炉
５内にて還元剤５（この場合は炭素質材）と反応して原
料ガス中のＳＯ，はＨ！Ｓ等に還元される。反応後の灰
分等を含む還元剤は排出還元剤４として処理される。
還元炉５内にて生成した還元ガスは、還元ガス配管２を
経てＮ％接触反応器６に供給され、触媒層７を通過させ
ることによってＮ烏は除去処理される。この時のＮ％の
除去の反応式は次式で示される。
経てＮ％接触反応器６に供給され、触媒層７を通過させ
ることによってＮ烏は除去処理される。この時のＮ％の
除去の反応式は次式で示される。
４ＮＨ烏 ＋ ３ＳＯ！→ ５Ｂ−）−６Ｅ、 Ｏ−１
−２Ｎ！通常は１基又は複Ｖｉ基の接触反応器を設置す
る。
−２Ｎ！通常は１基又は複Ｖｉ基の接触反応器を設置す
る。
本図は２基設置の場合を示している。２基の接触反応器
６は、制御装置？及び１０によって１基ずつ切換えて使
用する。これは還元炉５内で生成されるダストを含んだ
還元ガスによる触媒層７の閉塞への対策であシ、接触反
応器６内の圧力を圧力調節器８によって監視し圧力増加
時に制御装置９を作動させて触媒層７の切換えを行なう
。この時、閉塞状態の触媒層７を逆洗、−してダストの
除去を行う。ここで還元剤として例えば水素のようなガ
ス状還元剤等ダストを発生しない還元剤を使用する場合
、及び含じんガス向けに円筒状又はハニカム状等に加工
された触媒を使用する場合には、接触反応器６は１基で
充分であシ、従って切換操作も不要でちる。
６は、制御装置？及び１０によって１基ずつ切換えて使
用する。これは還元炉５内で生成されるダストを含んだ
還元ガスによる触媒層７の閉塞への対策であシ、接触反
応器６内の圧力を圧力調節器８によって監視し圧力増加
時に制御装置９を作動させて触媒層７の切換えを行なう
。この時、閉塞状態の触媒層７を逆洗、−してダストの
除去を行う。ここで還元剤として例えば水素のようなガ
ス状還元剤等ダストを発生しない還元剤を使用する場合
、及び含じんガス向けに円筒状又はハニカム状等に加工
された触媒を使用する場合には、接触反応器６は１基で
充分であシ、従って切換操作も不要でちる。
Ｑを除去処理されたガスはクラウスフィードガス１１と
してクラウス装置１２に送られ、該装置内で硫黄を回収
された後テイルガス１３として次工程へ送られる。
してクラウス装置１２に送られ、該装置内で硫黄を回収
された後テイルガス１３として次工程へ送られる。
以下に実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明する。
第１図に示した装置で還元炉５の還元剤３としてコーク
スを使用し、得られた８０１含有原料ガス（還元ガス）
をＨ１１４接触反応器乙により処理したものであシ、ガ
ス条件、接触反応条件は実施した例会てに共通である。
スを使用し、得られた８０１含有原料ガス（還元ガス）
をＨ１１４接触反応器乙により処理したものであシ、ガ
ス条件、接触反応条件は実施した例会てに共通である。
なおガス組成は全て容量％で示している。
還元ガス組成
′Ｈ，８４，８〜５．０％ Ｃへ ６〜＆２５Ｅ
Ｉ０． ２．６〜２．８％ Ｏ，ＣＪ、、５〜（１
５％００Ｂ １．３〜１．５％ Ｓ、 ２
〜Ｓ％−０５〜２．０％ Ｎ！ バランスＮ
Ｕ、 １，５００〜２，０００ ｐｐｍ ダ
スト ２．５〜１５ ｇｒ／）ττ？還元ガス条件 温度 ６５０〜７５０℃ 流ｆｉ（５０〜３２ Ｎ’ｙｒｃ’ ／ＨｒＮ馬接触反
応条件 ＳＶ値 ８００Ｈｒ−’ 温度 ６００〜７００℃ 触 媒 触媒（１１〜（至）を使用 操業時間 ５００ Ｔｌｒ 触媒（１１は前記のようにして調製したもので、得られ
た結果は処理ガスの出口Ｎ馬濃度が１００〜５００ ｐ
ｐｍ （Ｎ′Ｂａ除去率７０〜９０％）であ）、硫安等
の析出、触媒活性の低下もみられなかった。
Ｉ０． ２．６〜２．８％ Ｏ，ＣＪ、、５〜（１
５％００Ｂ １．３〜１．５％ Ｓ、 ２
〜Ｓ％−０５〜２．０％ Ｎ！ バランスＮ
Ｕ、 １，５００〜２，０００ ｐｐｍ ダ
スト ２．５〜１５ ｇｒ／）ττ？還元ガス条件 温度 ６５０〜７５０℃ 流ｆｉ（５０〜３２ Ｎ’ｙｒｃ’ ／ＨｒＮ馬接触反
応条件 ＳＶ値 ８００Ｈｒ−’ 温度 ６００〜７００℃ 触 媒 触媒（１１〜（至）を使用 操業時間 ５００ Ｔｌｒ 触媒（１１は前記のようにして調製したもので、得られ
た結果は処理ガスの出口Ｎ馬濃度が１００〜５００ ｐ
ｐｍ （Ｎ′Ｂａ除去率７０〜９０％）であ）、硫安等
の析出、触媒活性の低下もみられなかった。
以下触媒（Ｉ［）〜閏は夫々次のようにして調製したも
ので、何れもほぼ同様の結果が得られた。
ので、何れもほぼ同様の結果が得られた。
触媒の調製法
１、触媒０１）
チタン鉄鉱を硫酸処理し、加水分解及び濾過後に得られ
た酸化チタン懸濁液を熱交換器に通し加熱乾燥させる。
た酸化チタン懸濁液を熱交換器に通し加熱乾燥させる。
得られた生成物を次の割合で混合する：この生成物
６９％ 水 ＳＱ、８％ ポリアクリルアミド Ｑ、２％ この混合物を２０分間の混線によって調整する。
６９％ 水 ＳＱ、８％ ポリアクリルアミド Ｑ、２％ この混合物を２０分間の混線によって調整する。
次いで直径５日のダイを通して押出し成形し１１０℃で
２４時間乾燥させ、次いで電気炉において空気の下に３
５０℃で２時間焼成する。
２４時間乾燥させ、次いで電気炉において空気の下に３
５０℃で２時間焼成する。
２、触媒（１［［）
チタン鉄鉱を硫酸処理し加水分解及びテ遇し得られた酸
化チタンＱ’ｈ４物を加熱し、収得された粉末を水、ポ
リアクリルアミド及びメタタングステン酸の存在で４０
分間混合する。
化チタンＱ’ｈ４物を加熱し、収得された粉末を水、ポ
リアクリルアミド及びメタタングステン酸の存在で４０
分間混合する。
次いで３爛のダイを通して押出成形し、１１０℃で２４
時間乾燥し、更にＳＯＯ℃で２時間焼成する。
時間乾燥し、更にＳＯＯ℃で２時間焼成する。
五 触媒（ｍＶ）
チタン鉄鉱を硫酸処理し加水分解及び濾過後に得られた
酸化チタン懸濁物を１８０℃にて１時間乾燥し粉末を得
る。
酸化チタン懸濁物を１８０℃にて１時間乾燥し粉末を得
る。
この粉末を次の割合で混合する：
粉 末 ６４％
硝酸バリウム ８％
水 ２８％
この混合物を２時間３０分混線する。
次いでこの混合物を５６ダイを通して押出し成形し１１
０℃にて４時間乾燥し更に５００℃にて１時間焼成する
。
０℃にて４時間乾燥し更に５００℃にて１時間焼成する
。
４、触１ｓ（ト）
チタン鉄鉱を硫酸処理し、加水分解及び濾過後に得られ
た酸化チタン懸濁物に硝酸カルシウムを加え、ここで硝
酸カルシウムは全硫酸イオンを反応させ、重量比Ｃａ／
’Ｉ’１０１が０．０３５になるように加える。
た酸化チタン懸濁物に硝酸カルシウムを加え、ここで硝
酸カルシウムは全硫酸イオンを反応させ、重量比Ｃａ／
’Ｉ’１０１が０．０３５になるように加える。
この懸濁物を１５０℃にて１時間乾燥させ粉末を得る。
この粉末を次の割合で混合する：この粉末 ７４％
水 ２６％
この混合物を２時間混線する。
次いで４−ダイを通して押出し成形し１１０℃にて４時
間乾燥させ更に４００℃にて２時間焼成する。
間乾燥させ更に４００℃にて２時間焼成する。
この生成物にメタタングステン酸の溶液を含浸させて１
５０℃にて４時間乾燥させ、次いで酢酸ネオジウム／プ
ラセオジウムの溶液を含浸させて１５０℃にて４時間乾
燥させ、更に４５０℃にて２時間焼成する。
５０℃にて４時間乾燥させ、次いで酢酸ネオジウム／プ
ラセオジウムの溶液を含浸させて１５０℃にて４時間乾
燥させ、更に４５０℃にて２時間焼成する。
比較例
実施例と同一の条件にて触媒だけを従来のアルミナ担体
触媒としたテストを行った。第３図にこの時のガスフィ
ード時間（ｍｉｎ）とＮ−除去率の関係を示す。図から
明らかなように、この場合１時間弱の運転で該触媒は失
活し入口濃度と同濃度のＱが排出された。これはアルミ
ナ担体触媒の硫黄１１合物による永久被毒によるもので
再生は不可能でちった。
触媒としたテストを行った。第３図にこの時のガスフィ
ード時間（ｍｉｎ）とＮ−除去率の関係を示す。図から
明らかなように、この場合１時間弱の運転で該触媒は失
活し入口濃度と同濃度のＱが排出された。これはアルミ
ナ担体触媒の硫黄１１合物による永久被毒によるもので
再生は不可能でちった。
使用した触媒：担 体 アルミナ
担持物 ニッケル
第１図は本発明方法を、ＳＯ１含有ガスをクラウス装置
にて回収する場合の還元ガス中のＮＨ＆除去に適用した
実施態様の１例のフローを示す、第２図は本発明方法に
おける、反応温度とＮＨ！除去率の関係の１例を示すグ
ラフである。 第３図は比較例におけるガスフィード時間とアルミナ担
体触媒のＮＨ６除去能失活の関係を示すグラフである。
にて回収する場合の還元ガス中のＮＨ＆除去に適用した
実施態様の１例のフローを示す、第２図は本発明方法に
おける、反応温度とＮＨ！除去率の関係の１例を示すグ
ラフである。 第３図は比較例におけるガスフィード時間とアルミナ担
体触媒のＮＨ６除去能失活の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- ＳＯ＿２を含有するガス中のＮＨ＿３をチタン系触媒に
より除去することを特徴とするＳＯ＿２含有ガス中のＮ
Ｈ＿３を除去する方法。
Priority Applications (9)
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