JPS6154958B2 - - Google Patents
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- JPS6154958B2 JPS6154958B2 JP54172453A JP17245379A JPS6154958B2 JP S6154958 B2 JPS6154958 B2 JP S6154958B2 JP 54172453 A JP54172453 A JP 54172453A JP 17245379 A JP17245379 A JP 17245379A JP S6154958 B2 JPS6154958 B2 JP S6154958B2
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- rotor
- radius
- arc
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 2
- PCTMTFRHKVHKIS-BMFZQQSSSA-N (1s,3r,4e,6e,8e,10e,12e,14e,16e,18s,19r,20r,21s,25r,27r,30r,31r,33s,35r,37s,38r)-3-[(2r,3s,4s,5s,6r)-4-amino-3,5-dihydroxy-6-methyloxan-2-yl]oxy-19,25,27,30,31,33,35,37-octahydroxy-18,20,21-trimethyl-23-oxo-22,39-dioxabicyclo[33.3.1]nonatriaconta-4,6,8,10 Chemical compound C1C=C2C[C@@H](OS(O)(=O)=O)CC[C@]2(C)[C@@H]2[C@@H]1[C@@H]1CC[C@H]([C@H](C)CCCC(C)C)[C@@]1(C)CC2.O[C@H]1[C@@H](N)[C@H](O)[C@@H](C)O[C@H]1O[C@H]1/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/C=C/[C@H](C)[C@@H](O)[C@@H](C)[C@H](C)OC(=O)C[C@H](O)C[C@H](O)CC[C@@H](O)[C@H](O)C[C@H](O)C[C@](O)(C[C@H](O)[C@H]2C(O)=O)O[C@H]2C1 PCTMTFRHKVHKIS-BMFZQQSSSA-N 0.000 description 1
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Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は回転式滑子圧縮機に関し、例えば自動
車空調装置用の冷媒圧縮機として有効である。
車空調装置用の冷媒圧縮機として有効である。
従来の圧縮機は例えば特開昭47―23904号、実
開昭53―2009号、特開昭49―112215号に示されて
いるごとく、このシリンダ室内壁の形状を単に曲
線で結んだだけの形状となつていた。そのため、
シリンダ室内縁曲線に凹凸部ができてしまい、滑
子が滑らかに回転することは期待し得なかつた。
開昭53―2009号、特開昭49―112215号に示されて
いるごとく、このシリンダ室内壁の形状を単に曲
線で結んだだけの形状となつていた。そのため、
シリンダ室内縁曲線に凹凸部ができてしまい、滑
子が滑らかに回転することは期待し得なかつた。
凹凸がなく第１部位と第２部位とが滑らかに接
続する形状にする必要があるが、しかし、従来の
圧縮機ではこのような形状は特に示されていなか
つた。
続する形状にする必要があるが、しかし、従来の
圧縮機ではこのような形状は特に示されていなか
つた。
第１部位と第２部位とを結ぶ形状として、容易
に考え得る一例としてシリンダ室内縁と回転子中
心との間の距離が正弦波的に増減する場合を示そ
う。滑子の先端円弧部の中心O1′の軌跡A1B1を∠
A1OB1＝θ０とし、∠A1OB1を２等分する直線Ｅ
の角度をθ＝０とし −θ０／２θθ０／２の範囲で R1（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ１′−Ｒ１／２sinπθ／θ０ なる式で表わされる曲線とし該曲線上に中心O1
をもつ滑子２の先端円弧部の半径ｒなる円群の描
く外包絡線をハウジング内縁曲線の第３部位
（AB部）とする。なお、CD部はAB部と第３図に
おいて左右対称とすればよい。
に考え得る一例としてシリンダ室内縁と回転子中
心との間の距離が正弦波的に増減する場合を示そ
う。滑子の先端円弧部の中心O1′の軌跡A1B1を∠
A1OB1＝θ０とし、∠A1OB1を２等分する直線Ｅ
の角度をθ＝０とし −θ０／２θθ０／２の範囲で R1（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ１′−Ｒ１／２sinπθ／θ０ なる式で表わされる曲線とし該曲線上に中心O1
をもつ滑子２の先端円弧部の半径ｒなる円群の描
く外包絡線をハウジング内縁曲線の第３部位
（AB部）とする。なお、CD部はAB部と第３図に
おいて左右対称とすればよい。
第３部位をこの曲線とした場合Ａ点に相当する
θ＝−θ０／２においては
R1（−θ０／２）＝Ｌ１／２−Ｒ１′−Ｒ１／２sinπ
／２ ＝Ｒ１−Ｒ１′／２−Ｒ１′−Ｒ１／２＝R1 1 先端部円弧部が半径ｒであるので ＝R1＋ｒ＝Ｒである。
／２ ＝Ｒ１−Ｒ１′／２−Ｒ１′−Ｒ１／２＝R1 1 先端部円弧部が半径ｒであるので ＝R1＋ｒ＝Ｒである。
Ｂ点においても明らかに＝R1′＋ｒ＝R′であ
り上記内縁曲線は凹凸なく滑らかに接続する。
り上記内縁曲線は凹凸なく滑らかに接続する。
しかしながら本発明者らがこの内縁曲線の圧縮
機について種々研究を重ねた所、この内縁曲線で
は滑子２の加速度の変化が大きく滑子２にかかる
力の変化が大きいため、滑子２が回転中におどつ
て騒音を発生するという欠点があることを見出さ
れた。
機について種々研究を重ねた所、この内縁曲線で
は滑子２の加速度の変化が大きく滑子２にかかる
力の変化が大きいため、滑子２が回転中におどつ
て騒音を発生するという欠点があることを見出さ
れた。
本発明は、以上の本発明者等の行つた検討結果
に基づいて案出されたもので、極めて静粛な運転
ができ、かつシールが良好で効率のよい回転式滑
子圧縮機を提供することを目的とする。
に基づいて案出されたもので、極めて静粛な運転
ができ、かつシールが良好で効率のよい回転式滑
子圧縮機を提供することを目的とする。
上記目的を達成するため、本願発明でのシリン
ダ室に第１部位を形成し、この第１部位は回転子
の半径Ｒと同一の半径よりなる円弧状とする。そ
して、本願発明では、回転子とシリンダ室とはこ
の第１部位において相互に面接触する構造とす
る。このように面接触としたため、回転子外周と
シリンダ内面との間には潤滑油が良好に保持され
ることとなり、その結果シリンダ室における流体
導入口側と流体導出口側との間のシールを確実な
ものとすることができる。
ダ室に第１部位を形成し、この第１部位は回転子
の半径Ｒと同一の半径よりなる円弧状とする。そ
して、本願発明では、回転子とシリンダ室とはこ
の第１部位において相互に面接触する構造とす
る。このように面接触としたため、回転子外周と
シリンダ内面との間には潤滑油が良好に保持され
ることとなり、その結果シリンダ室における流体
導入口側と流体導出口側との間のシールを確実な
ものとすることができる。
本発明では、第１の部位と反対の位置に半径
R′＝Ｌ―Ｒの円弧状の第２部位を形成する。さ
らにこの第２部位と第１部位との間を Ｒ（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ′＋Ｒ／θ０（θ＋θ０／２π
sin２πθ／θ０） を中心とする半径ｒなる円群の外包絡線とする。
R′＝Ｌ―Ｒの円弧状の第２部位を形成する。さ
らにこの第２部位と第１部位との間を Ｒ（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ′＋Ｒ／θ０（θ＋θ０／２π
sin２πθ／θ０） を中心とする半径ｒなる円群の外包絡線とする。
本発明は、特異な曲線よりなる第３部位をシリ
ンダ室内円形状に用いた結果、圧縮機の回転運動
中に滑子にかかる加速度の変動を極めてなめらか
なものとすることができる。従つて、滑子はシリ
ンダ室内縁に衝突することもなく常時良好にシリ
ンダ室内縁にそつて摺接することができる。その
結果、圧縮機運転中に発生する騒音を大幅に低減
することができる。
ンダ室内円形状に用いた結果、圧縮機の回転運動
中に滑子にかかる加速度の変動を極めてなめらか
なものとすることができる。従つて、滑子はシリ
ンダ室内縁に衝突することもなく常時良好にシリ
ンダ室内縁にそつて摺接することができる。その
結果、圧縮機運転中に発生する騒音を大幅に低減
することができる。
以下本発明の一実施例を図に基いて説明する。
第１，２図において、１は円柱状の回転子、２
はこの回転子１の回転中心を貫通して回転子１に
摺動自在に保持された滑子である。そして、回転
子１は駆動軸８と連結し、駆動軸８と一体回転す
るようになつている。３１，３２は回転子１を収
納するハウジングで、このハウジング３１，３２
内部空間によつてシリンダ室３３が形成されてい
る。またハウジング３１には図示しない蒸発器側
より冷媒をシリンダ室３３内へ導入する冷媒導入
口３４と、シリンダ室３３内の冷媒を図示しない
凝縮器側へ導出する冷媒導出口３５とが形成され
ている。なお、ハウジング３１，３２はＯリング
７やガスケツト等のシール材を介在させて図示し
ないボルト等によつて固定されるようになつてい
る。前述の駆動軸８はこのハウジング３１，３２
に軸受４，５を介して回転自在に支持されてお
り、またハウジング３２の開口端には軸封装置が
配設されていてシリンダ室３３内の冷媒が駆動軸
に沿つて外部へ流出するのを防止している。
はこの回転子１の回転中心を貫通して回転子１に
摺動自在に保持された滑子である。そして、回転
子１は駆動軸８と連結し、駆動軸８と一体回転す
るようになつている。３１，３２は回転子１を収
納するハウジングで、このハウジング３１，３２
内部空間によつてシリンダ室３３が形成されてい
る。またハウジング３１には図示しない蒸発器側
より冷媒をシリンダ室３３内へ導入する冷媒導入
口３４と、シリンダ室３３内の冷媒を図示しない
凝縮器側へ導出する冷媒導出口３５とが形成され
ている。なお、ハウジング３１，３２はＯリング
７やガスケツト等のシール材を介在させて図示し
ないボルト等によつて固定されるようになつてい
る。前述の駆動軸８はこのハウジング３１，３２
に軸受４，５を介して回転自在に支持されてお
り、またハウジング３２の開口端には軸封装置が
配設されていてシリンダ室３３内の冷媒が駆動軸
に沿つて外部へ流出するのを防止している。
そして上部構成よりなる圧縮機は、駆動軸８が
図示しない自動車エンジンから駆動力を受けるこ
とによつて、回転子１がシリンダ室３３内で回転
し、その回転の際に滑子２が第２図中破線２′，
２″に示すように回転子１内を摺動しながらシリ
ンダ室３３内に回転して、シリンダ室３３内壁、
回転子１外周、および滑子２によつて形成される
空間が容積変動し、それによつて冷媒を導入口３
４よりシリンダ室３３内へ吸入すると共に、導出
口３５より凝縮機へ吐出するようになつている。
なお、本発明圧縮機は上記の冷媒以外にも他の流
体の圧縮に使用できることは勿論である。
図示しない自動車エンジンから駆動力を受けるこ
とによつて、回転子１がシリンダ室３３内で回転
し、その回転の際に滑子２が第２図中破線２′，
２″に示すように回転子１内を摺動しながらシリ
ンダ室３３内に回転して、シリンダ室３３内壁、
回転子１外周、および滑子２によつて形成される
空間が容積変動し、それによつて冷媒を導入口３
４よりシリンダ室３３内へ吸入すると共に、導出
口３５より凝縮機へ吐出するようになつている。
なお、本発明圧縮機は上記の冷媒以外にも他の流
体の圧縮に使用できることは勿論である。
次に本発明圧縮機のシリンダ室３３内縁曲線３
ａの詳細を第３図において説明する。回転子１の
半径をＲ、前記回転子の中心Ｏを貫通する滑子２
の両先端の円弧部の半径をｒ、及び前記滑子２円
弧部の中心点をO1，O2とし、前記滑子２の長さ
をＬとすると、O1，O2間の距離L1はL1＝Ｌ−2r
となる。
ａの詳細を第３図において説明する。回転子１の
半径をＲ、前記回転子の中心Ｏを貫通する滑子２
の両先端の円弧部の半径をｒ、及び前記滑子２円
弧部の中心点をO1，O2とし、前記滑子２の長さ
をＬとすると、O1，O2間の距離L1はL1＝Ｌ−2r
となる。
まずシリンダ室３３内縁曲線３ａの内第１部位
（DA部）は前記回転子１と同一円弧で回転子１と
面接触をするように、回転中心Ｏを中心として中
心角が20〜50゜程度で半径Ｒの円弧とする。従つ
て滑子２の先端の円弧部の中心点O1の軌跡D1A1
部は前記回転中心Ｏを中心とする半径R1（R1＝
Ｒ−ｒ）の円弧となる。
（DA部）は前記回転子１と同一円弧で回転子１と
面接触をするように、回転中心Ｏを中心として中
心角が20〜50゜程度で半径Ｒの円弧とする。従つ
て滑子２の先端の円弧部の中心点O1の軌跡D1A1
部は前記回転中心Ｏを中心とする半径R1（R1＝
Ｒ−ｒ）の円弧となる。
次に回転子１の回転中心Ｏに関しＤ点の反対側
Ｂ点、同じくＡ点の反対側Ｃ点間の第２部位
（BC部）であるが、この部位は滑子２の両先端が
常にシリンダ室３３内縁に接触する必要があるこ
とから半径R′（R′＝Ｌ−Ｒ）なる円弧となり、
滑子２の先端の円弧部の中心O2の軌跡B1C1部は
半径R1′（R1′＝L1−R1＝Ｌ−Ｒ−ｒ）なる円弧と
なる。
Ｂ点、同じくＡ点の反対側Ｃ点間の第２部位
（BC部）であるが、この部位は滑子２の両先端が
常にシリンダ室３３内縁に接触する必要があるこ
とから半径R′（R′＝Ｌ−Ｒ）なる円弧となり、
滑子２の先端の円弧部の中心O2の軌跡B1C1部は
半径R1′（R1′＝L1−R1＝Ｌ−Ｒ−ｒ）なる円弧と
なる。
ここでシリンダ室３３内縁曲線のうち上記第１
部位（DA）と第２部位（RC）との間である第３
部位（AB部）をいかに決定するかが問題とな
る。
部位（DA）と第２部位（RC）との間である第３
部位（AB部）をいかに決定するかが問題とな
る。
そこで本発明者等は鋭意研究の結果以下に述べ
る如き特殊な曲線をシリンダ室３３内縁形状とす
れば上記の如き問題を生じないことを見出した。
る如き特殊な曲線をシリンダ室３３内縁形状とす
れば上記の如き問題を生じないことを見出した。
以下この本発明者らが案出したシリンダ室３３
内縁曲線３ａについての詳細を説明する。内縁曲
線３ａのうち半径ＲのDA部および半径R′部のBC
部の形状についてはさきに説明したものと同一で
ある。
内縁曲線３ａについての詳細を説明する。内縁曲
線３ａのうち半径ＲのDA部および半径R′部のBC
部の形状についてはさきに説明したものと同一で
ある。
内縁曲線３ａの第３部位（AB部）は滑子２が
回転子１の回転中心Ｏを貫通し半径方向に滑かに
摺動することから、前記滑子２の先端円弧部の中
心O1′の軌跡A1B1を∠A1OB1＝θ０とし、かつ∠
A1OB1を２等分する直線Ｅの角度を θ＝Ｏとし−θ０／２θθ０／２の範囲で R2（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ１′−Ｒ１／θ０（θ＋θ０／
２πsin２πθ／θ０） とし、該曲線上に中心O1をもつ滑子２の先端縁
弧部の半径ｒなる円群の描く外包絡線とする。ま
たＣ―Ｄ部は滑子２の両先端が常に接触するか
ら、滑子２の先端円弧部弐中心点O2の軌跡は
O1O2間の距離が一定であることから前記A1B1部
に対し、一義的に決まりＲ（θ）とは回転中心Ｏ
に関し反対側にL1−R2（θ）なる位置にくる Ｌ１／２＋Ｒ１′−Ｒ１／θ０（θ＋θ０／２πsin２
πθ／θ０） なる式で表わされる曲線となり、該曲線を中心に
もつやはり半径ｒなる円群の描く外包絡線となつ
て決定される。
回転子１の回転中心Ｏを貫通し半径方向に滑かに
摺動することから、前記滑子２の先端円弧部の中
心O1′の軌跡A1B1を∠A1OB1＝θ０とし、かつ∠
A1OB1を２等分する直線Ｅの角度を θ＝Ｏとし−θ０／２θθ０／２の範囲で R2（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ１′−Ｒ１／θ０（θ＋θ０／
２πsin２πθ／θ０） とし、該曲線上に中心O1をもつ滑子２の先端縁
弧部の半径ｒなる円群の描く外包絡線とする。ま
たＣ―Ｄ部は滑子２の両先端が常に接触するか
ら、滑子２の先端円弧部弐中心点O2の軌跡は
O1O2間の距離が一定であることから前記A1B1部
に対し、一義的に決まりＲ（θ）とは回転中心Ｏ
に関し反対側にL1−R2（θ）なる位置にくる Ｌ１／２＋Ｒ１′−Ｒ１／θ０（θ＋θ０／２πsin２
πθ／θ０） なる式で表わされる曲線となり、該曲線を中心に
もつやはり半径ｒなる円群の描く外包絡線となつ
て決定される。
この内縁曲線３ａを用いた場合の滑子２の摺動
運動は、横軸に回転角度θをとり縦軸に回転子１
の回転中心Ｏから滑子２の先端円弧部の中心O1
までの距離Ｒ（θ）をとつた第４図に示すごと
く、第１部位D1A1間ではＲ（θ）＝R1となつて滑
子２は静止し、第３部位A1B1間では回転子１内
を滑らかに摺動し、第２部位B1C1間ではＲ
（θ）＝R1′となつて再び静止し、また第３部位C1
−D1間では回転子１内を滑らかに摺動すること
となり、かつ各点A1B1C1D1で滑子２が急動する
ことはなくなる。従つて滑子２の先端半径ｒの外
包絡線で形成されるABCDも滑らかに連続されか
つ形状は常に凹となる。
運動は、横軸に回転角度θをとり縦軸に回転子１
の回転中心Ｏから滑子２の先端円弧部の中心O1
までの距離Ｒ（θ）をとつた第４図に示すごと
く、第１部位D1A1間ではＲ（θ）＝R1となつて滑
子２は静止し、第３部位A1B1間では回転子１内
を滑らかに摺動し、第２部位B1C1間ではＲ
（θ）＝R1′となつて再び静止し、また第３部位C1
−D1間では回転子１内を滑らかに摺動すること
となり、かつ各点A1B1C1D1で滑子２が急動する
ことはなくなる。従つて滑子２の先端半径ｒの外
包絡線で形成されるABCDも滑らかに連続されか
つ形状は常に凹となる。
第５図に実線３ａで示されたものが本発明にな
るシリンダ室３３内縁形状で３ｂはさきに示した
正弦波的に中心Ｏからの距離が変化するものであ
る。この第６図ではどちらの曲線もなめらかに第
１、第２部位AB，CDを接続しており、ともに問
題はないように見える。しかし実際には大きな相
違がある。
るシリンダ室３３内縁形状で３ｂはさきに示した
正弦波的に中心Ｏからの距離が変化するものであ
る。この第６図ではどちらの曲線もなめらかに第
１、第２部位AB，CDを接続しており、ともに問
題はないように見える。しかし実際には大きな相
違がある。
以下それを説明する。
滑子２にかかる摺動運動の加速度は、
α（θ）＝ｄ２Ｒ（θ）／ｄθ２sin２πθ／θ０とな
る。従つて本発明 になる内縁形状を用いた場合加速度α（θ）の回
転角θに対する変化は第６図中実線のごとくの分
布する。さらに前記滑子２に加わる加速度α
（θ）の作用でハウジング内縁曲線３ａと前記滑
子２間に働く荷重は同図中ハツチングを示した部
分の加速度に前記滑子２の質量をかけた値とな
る。
る。従つて本発明 になる内縁形状を用いた場合加速度α（θ）の回
転角θに対する変化は第６図中実線のごとくの分
布する。さらに前記滑子２に加わる加速度α
（θ）の作用でハウジング内縁曲線３ａと前記滑
子２間に働く荷重は同図中ハツチングを示した部
分の加速度に前記滑子２の質量をかけた値とな
る。
一方、
R1（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ１′−Ｒ１／２sinπθ／θ
０ なる式で表わされる正弦波形状のものでは、 α１（θ）＝−Ｒ１′−Ｒ１／２θ０ ２sinπθ／θ
０となり、 この加速度α１（θ）の回転角θに対する変化
は、第６図中破線で示すようになる。
０ なる式で表わされる正弦波形状のものでは、 α１（θ）＝−Ｒ１′−Ｒ１／２θ０ ２sinπθ／θ
０となり、 この加速度α１（θ）の回転角θに対する変化
は、第６図中破線で示すようになる。
従つて、この第６図より明らかなように、正弦
波形状のものでは円弧形状の第１、第２部位
（DA部、BC部）と正弦波形状の第３部位（AB
部、CD部）との接続点であるＢ点（θ＝θ０／２）と Ｃ点（θ−π・θ０／２）において、加速度が急激に 立上るのに対して、本発明圧縮機ではＢ点・Ｃ点
にいても加速度が急激に立上ることはなくなつて
いる。
波形状のものでは円弧形状の第１、第２部位
（DA部、BC部）と正弦波形状の第３部位（AB
部、CD部）との接続点であるＢ点（θ＝θ０／２）と Ｃ点（θ−π・θ０／２）において、加速度が急激に 立上るのに対して、本発明圧縮機ではＢ点・Ｃ点
にいても加速度が急激に立上ることはなくなつて
いる。
このことは正弦波形状のものでは滑子２の先端
が第１、第２部位（DA部・BC部）に入る時及び
出る時に滑子２が飛び跳ねてシリンダ室３３内縁
に衝突し、その際に騒音を発生しがちであるのに
対し、本発明圧縮機では、滑子２は回転子１内を
良好に往復摺動運動し、かつ滑子２先端は常時シ
リンダ室３３内縁形状３ａに沿つて滑らかに摺動
して極めて静かに運動することを示す。
が第１、第２部位（DA部・BC部）に入る時及び
出る時に滑子２が飛び跳ねてシリンダ室３３内縁
に衝突し、その際に騒音を発生しがちであるのに
対し、本発明圧縮機では、滑子２は回転子１内を
良好に往復摺動運動し、かつ滑子２先端は常時シ
リンダ室３３内縁形状３ａに沿つて滑らかに摺動
して極めて静かに運動することを示す。
なお、本発明圧縮機では滑子２先端が円弧状に
形成してあるので、滑子２先端でシリンダ室内線
と接触する部位は、特定の一箇所に定まることな
く、円弧状の先端を移動するようになつている。
形成してあるので、滑子２先端でシリンダ室内線
と接触する部位は、特定の一箇所に定まることな
く、円弧状の先端を移動するようになつている。
次に本発明圧縮機の効果を示す実際の実験例を
第７図に示す。第７図は横軸に回転数、縦軸に騒
音レベルをとつたもので、本発明になる内縁形状
３ａをもつ回転式滑子圧縮機と本文で説明した正
弦波的に回転子からの距離が変化する内縁形状を
有する回転式滑子圧縮機とを比較してある。そし
てこの第７図より明らかなように、実線で示した
本発明の回転式滑子圧縮機は点線に示した正弦波
的に距離の変化する回転式滑子圧縮機よりも高速
回転においてはるかに静かになつている。
第７図に示す。第７図は横軸に回転数、縦軸に騒
音レベルをとつたもので、本発明になる内縁形状
３ａをもつ回転式滑子圧縮機と本文で説明した正
弦波的に回転子からの距離が変化する内縁形状を
有する回転式滑子圧縮機とを比較してある。そし
てこの第７図より明らかなように、実線で示した
本発明の回転式滑子圧縮機は点線に示した正弦波
的に距離の変化する回転式滑子圧縮機よりも高速
回転においてはるかに静かになつている。
併せて、本例の圧縮機では滑子の先端を円弧状
として、滑子先端の特定の部位でのみシリンダ室
と摺接するといつたことが起らないようにしたた
め、滑子先端の偏摩耗を防止できて、圧縮機の作
動安定性、耐久性を優れたものとすることができ
る。
として、滑子先端の特定の部位でのみシリンダ室
と摺接するといつたことが起らないようにしたた
め、滑子先端の偏摩耗を防止できて、圧縮機の作
動安定性、耐久性を優れたものとすることができ
る。
以上説明したように本発明圧縮機はシリンダ室
内縁形状を流体導入口と流体導出口との間の所定
角度間に渡つて回転子外周と同一形状として回転
子とシリンダ室とを面接触させるようにしたた
め、導入口側と導出口側との間のシールが極めて
良好に保持でき、流体の漏れを防止して圧縮作動
が非常に高効率で行なえるといつた効果を有す
る。
内縁形状を流体導入口と流体導出口との間の所定
角度間に渡つて回転子外周と同一形状として回転
子とシリンダ室とを面接触させるようにしたた
め、導入口側と導出口側との間のシールが極めて
良好に保持でき、流体の漏れを防止して圧縮作動
が非常に高効率で行なえるといつた効果を有す
る。
更に、本発明圧縮機ではシリンダ室内縁のうち
円弧形状部間を結ぶ部位の形状を R2（θ）＝Ｌ／２＋Ｒ′−Ｒ／θ０（θ＋θ０／２πsi
n２πθ／θ０） としたので、回転運動中滑子２ににかかる加速度
の変動は極めて滑らかになつて、滑子はシリンダ
室内縁に衝突することなく常時良好にシリンダ室
内縁に沿つて摺接することになり、それによつて
圧縮機運転中の騒音発生を大幅に抑えることがで
きると共に耐久性も大幅に向上するといつた優れ
た効果を有する。
円弧形状部間を結ぶ部位の形状を R2（θ）＝Ｌ／２＋Ｒ′−Ｒ／θ０（θ＋θ０／２πsi
n２πθ／θ０） としたので、回転運動中滑子２ににかかる加速度
の変動は極めて滑らかになつて、滑子はシリンダ
室内縁に衝突することなく常時良好にシリンダ室
内縁に沿つて摺接することになり、それによつて
圧縮機運転中の騒音発生を大幅に抑えることがで
きると共に耐久性も大幅に向上するといつた優れ
た効果を有する。
第１図は本発明圧縮機の一実施例を示す断面
図、第２図は第１図のＧ―Ｈ矢視断面図、第３図
は第１図図示圧縮機のシリンダ室内縁形状を示す
説明図、第４図は第１図図示圧縮機の滑子の運動
状態を示す説明図、第５図は第１図図示圧縮機の
シリンダ室内縁形状と正弦波形の内縁形状とを比
較する説明図、第６図は第１図図示圧縮機とシリ
ンダ室内縁形状が正弦波形となつている圧縮機と
の滑子加速度を比較する説明図、第７図は第６図
で説明する両圧縮機の消音効果の説明に供する説
明図である。 １……回転子、２……滑子、３ａ……シリンダ
室内縁、３３……シリンダ室、３４……流体導入
口、３６……流体導出口、AB……第３部位、BC
……第２部位、CD…第３部位、DA……第１部
位。
図、第２図は第１図のＧ―Ｈ矢視断面図、第３図
は第１図図示圧縮機のシリンダ室内縁形状を示す
説明図、第４図は第１図図示圧縮機の滑子の運動
状態を示す説明図、第５図は第１図図示圧縮機の
シリンダ室内縁形状と正弦波形の内縁形状とを比
較する説明図、第６図は第１図図示圧縮機とシリ
ンダ室内縁形状が正弦波形となつている圧縮機と
の滑子加速度を比較する説明図、第７図は第６図
で説明する両圧縮機の消音効果の説明に供する説
明図である。 １……回転子、２……滑子、３ａ……シリンダ
室内縁、３３……シリンダ室、３４……流体導入
口、３６……流体導出口、AB……第３部位、BC
……第２部位、CD…第３部位、DA……第１部
位。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 流体導入口および流体導出口が開口するシリ
ンダ室と、このシリンダ室内に偏心して配設され
駆動力を受けて回転する円柱状の回転子と、この
回転子の回転中心を貫通し両端が常時前記シリン
ダ室内壁に摺接する滑子とを備えた回転式滑子圧
縮機において、前記シリンダ室の形状を 前記流体導入口と前記流体導出口との間の所定
角度よりなる第１部位を半径Ｒの円弧状とし 但し、Ｒ：回転子の半径 前記回転子の回転中心を挟んでこの第１部位と
点対象となる第２部位を半径R′＝Ｌ―Ｒの円弧
状とし、 但し、Ｌ：滑子の長さ この第２部位と前記第１部位とを結ぶ第３部位
を Ｒ（θ）＝Ｌ１／２＋Ｒ′＋Ｒ／θ０（θ＋θ０／２π
sin２πθ／θ０） を中心とする半径ｒなる円群の外包絡線 但しθ０：第３部位を弧とする扇形の角度 L1：Ｌ−2r としたことを特徴とする回転式滑子圧縮機。 ２ 前記滑子の両端は前記シリンダ室内壁に直接
摺動するものであることを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の回転式滑子圧縮機。 ３ 前記滑子の量先端は、半径ｒなる円弧状であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
回転式滑子圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17245379A JPS5696195A (en) | 1979-12-28 | 1979-12-28 | Rotary vane compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17245379A JPS5696195A (en) | 1979-12-28 | 1979-12-28 | Rotary vane compressor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5696195A JPS5696195A (en) | 1981-08-04 |
| JPS6154958B2 true JPS6154958B2 (ja) | 1986-11-25 |
Family
ID=15942259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17245379A Granted JPS5696195A (en) | 1979-12-28 | 1979-12-28 | Rotary vane compressor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5696195A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5797094A (en) * | 1980-12-09 | 1982-06-16 | Nippon Soken Inc | Rotary compressor |
| JPS60192892A (ja) * | 1984-03-14 | 1985-10-01 | Nippon Soken Inc | ベ−ン型圧縮機 |
| EP0264778B1 (de) * | 1986-10-18 | 1991-01-02 | B a r m a g AG | Flügelzellenpumpe |
| JPH01125588A (ja) * | 1987-11-11 | 1989-05-18 | Tama Seisakusho:Kk | 回転圧縮機 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49112215A (ja) * | 1973-03-01 | 1974-10-25 | ||
| JPS532709B2 (ja) * | 1973-05-09 | 1978-01-31 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS532709U (ja) * | 1976-06-28 | 1978-01-11 |
-
1979
- 1979-12-28 JP JP17245379A patent/JPS5696195A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49112215A (ja) * | 1973-03-01 | 1974-10-25 | ||
| JPS532709B2 (ja) * | 1973-05-09 | 1978-01-31 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5696195A (en) | 1981-08-04 |
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