JPS6152310A - 溶銑または溶鋼への粉体添加方法 - Google Patents
溶銑または溶鋼への粉体添加方法Info
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- JPS6152310A JPS6152310A JP17351384A JP17351384A JPS6152310A JP S6152310 A JPS6152310 A JP S6152310A JP 17351384 A JP17351384 A JP 17351384A JP 17351384 A JP17351384 A JP 17351384A JP S6152310 A JPS6152310 A JP S6152310A
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- molten steel
- gas
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0037—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 by injecting powdered material
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
一発明の技術分野
この発明は溶銑の予備処理、または製鋼過程で脱りん剤
、脱硫剤、脱珪剤等の粉体をキャリアガスで気体輸送し
て添加する方法に関する。
、脱硫剤、脱珪剤等の粉体をキャリアガスで気体輸送し
て添加する方法に関する。
従来技術とその問題点
溶銑または溶鋼の脱りん、脱硫、脱珪等を目的上してこ
れらの粉体添加が広く採用されていることは周知のとお
りである。その粉体添加方法として蝶、浸漬フンヌを介
して添加するインジェクション法と、非浸漬フンスを介
して吹き込む上吹き法が代表的であり、いずれも粉体を
キャリアガスにて混合流体として添加する方法がとられ
ている。
れらの粉体添加が広く採用されていることは周知のとお
りである。その粉体添加方法として蝶、浸漬フンヌを介
して添加するインジェクション法と、非浸漬フンスを介
して吹き込む上吹き法が代表的であり、いずれも粉体を
キャリアガスにて混合流体として添加する方法がとられ
ている。
これらの粉体添加方法におけるキャリアガスとしては、
常温の不活性ガス（Ｎ、、Ｍ等）が一般的に用いられて
いるが、常温のキャリアガスの場合溶銅の温度降下管余
儀なくされる上、スプラッシュの飛・散が激しく起こる
。キャリアガスが常温の場合スプラッシュ量が多くなる
理由は、ランスノズルから混合流体が吐出された瞬間、
常温から溶銑・溶＃ｌａ度まで急激に加熱されるため、
熱膨張により溶銑が強攪拌されるからである。
常温の不活性ガス（Ｎ、、Ｍ等）が一般的に用いられて
いるが、常温のキャリアガスの場合溶銅の温度降下管余
儀なくされる上、スプラッシュの飛・散が激しく起こる
。キャリアガスが常温の場合スプラッシュ量が多くなる
理由は、ランスノズルから混合流体が吐出された瞬間、
常温から溶銑・溶＃ｌａ度まで急激に加熱されるため、
熱膨張により溶銑が強攪拌されるからである。
溶銑、溶鋼の温度降下の防止対策として、従来腕りん、
脱硫、脱珪時に酸素ガスの使用が実施されており、一応
の成果が得られているが、ランス寿命低下の問題が生じ
ている。すなわち、脱りん剤等の粉体の添加時にフンス
から酸素ガスを同時吹き込みすると、その酸素ガスによ
り Ｆｅ ＋ １／２（％ →Ｆｅ０ Ｃ＋ １／２０ｍ−４Ｃ０ ＳＩ ＋ Ｃ％ →ＳＩＯ。
脱硫、脱珪時に酸素ガスの使用が実施されており、一応
の成果が得られているが、ランス寿命低下の問題が生じ
ている。すなわち、脱りん剤等の粉体の添加時にフンス
から酸素ガスを同時吹き込みすると、その酸素ガスによ
り Ｆｅ ＋ １／２（％ →Ｆｅ０ Ｃ＋ １／２０ｍ−４Ｃ０ ＳＩ ＋ Ｃ％ →ＳＩＯ。
等の発熱反応が起こるためヲンヌノズ／Ｖが溶損する。
発明の目的
この発明は従来の前記問題を解消するためＫなされたも
のでめシ、溶銑または溶鋼の温度降下、スデフツシュ飛
散およびフンス寿命の問題を解決できるとともに、粉体
供給速度の上昇にともなうキャリアガス使用量の大巾節
減、溶銑または溶鋼歩留シの向上がはかられる粉体添加
方法を提案することを目的とするものでらる。
のでめシ、溶銑または溶鋼の温度降下、スデフツシュ飛
散およびフンス寿命の問題を解決できるとともに、粉体
供給速度の上昇にともなうキャリアガス使用量の大巾節
減、溶銑または溶鋼歩留シの向上がはかられる粉体添加
方法を提案することを目的とするものでらる。
発明の構成
この発明は粉体輸送用キャリアガスを加熱するととＫよ
シ、スプラッシュの飛散が防止され溶銑・溶鋼の処理歩
留りの向とがはかられるとともに、粉体供給速度の上昇
にともなう処理時間短縮により溶銑・溶鋼の温度降下も
少ないという知見に基づい九ものであり、その要旨は、
溶銑または溶鋼に脱シん剤、脱硫剤、脱珪剤等の粉体を
キャリアガスにて混合流体として添加する際、キャリア
ガスおよび／または前記混合流体を加熱することを特徴
とする粉体の添加方法にある。
シ、スプラッシュの飛散が防止され溶銑・溶鋼の処理歩
留りの向とがはかられるとともに、粉体供給速度の上昇
にともなう処理時間短縮により溶銑・溶鋼の温度降下も
少ないという知見に基づい九ものであり、その要旨は、
溶銑または溶鋼に脱シん剤、脱硫剤、脱珪剤等の粉体を
キャリアガスにて混合流体として添加する際、キャリア
ガスおよび／または前記混合流体を加熱することを特徴
とする粉体の添加方法にある。
一般に、溶銑の温度降下が少ないと、次工程での溶鋼精
錬時に冷材投入量が増加して、溶鋼歩留ルの向上に効果
的であり、また溶鋼の温度降下が少ないと、転炉、電気
炉等の製鋼炉の出鋼温度が低減できるため大きなメリッ
ト（歩留勺向上、耐火物損傷防止）が得られる。
錬時に冷材投入量が増加して、溶鋼歩留ルの向上に効果
的であり、また溶鋼の温度降下が少ないと、転炉、電気
炉等の製鋼炉の出鋼温度が低減できるため大きなメリッ
ト（歩留勺向上、耐火物損傷防止）が得られる。
すなわち、キャリアガスの温度と溶銑・溶鋼の温度降下
の減少については、キャリアガスが高温である纜ど、粉
体との混合流体の固気比＜即ｙｒ；ｐ＞が増加し、キャ
リアガスの同一量で比較すると温度が高いほど粉体を多
量に輸送でき、粉体輸送量を同一にすると温度が高いほ
どキャリアガス量が少なくて済むことになる。従って、
溶銑または溶鋼に添加する粉体の量が一定であれば、固
気比を高めることにより溶銑または溶鋼への添加時間が
短かくなり溶銑、溶鋼の温度降下も防止できることにな
る。
の減少については、キャリアガスが高温である纜ど、粉
体との混合流体の固気比＜即ｙｒ；ｐ＞が増加し、キャ
リアガスの同一量で比較すると温度が高いほど粉体を多
量に輸送でき、粉体輸送量を同一にすると温度が高いほ
どキャリアガス量が少なくて済むことになる。従って、
溶銑または溶鋼に添加する粉体の量が一定であれば、固
気比を高めることにより溶銑または溶鋼への添加時間が
短かくなり溶銑、溶鋼の温度降下も防止できることにな
る。
第５図はキャリアガス温度と固気比の上限値との関係を
示す図表であ夛、キャリアガス温度が上昇するにつれて
大巾に固気比が上昇することがわかる。なお、使用した
粉体は下表に示す粒度分布をもつＣａＣ０＠であった。
示す図表であ夛、キャリアガス温度が上昇するにつれて
大巾に固気比が上昇することがわかる。なお、使用した
粉体は下表に示す粒度分布をもつＣａＣ０＠であった。
ＣＩＣ０１の粒度分布
また、キャリアガスの温度上昇により、溶銑ま七は溶！
１１によるキャリアガスの急激加熱が緩和されるため、
熱膨張による溶銑あるい社溶鋼の攪拌が弱くなシスプラ
ッシュも大巾に減少する。
１１によるキャリアガスの急激加熱が緩和されるため、
熱膨張による溶銑あるい社溶鋼の攪拌が弱くなシスプラ
ッシュも大巾に減少する。
次に、この発明方法を実施するための装置としては、第
１図にその一実施例装置を示すごとく、粉体供給装置（
１）の下部に切出しパルプ（２）を介して接続されたキ
ャリアガス供給管（３）および粉体輸送管（４）および
該輸送管とフンス（６）との間に介在させ九フレキプル
ホース（５）とからなる粉体供給系において、粉体供給
装置（１）の上流側のキャリアガス供給管（３）および
／ｌたは下、流側の粉体輸送管（４）を例えば２重管構
造として間接加熱方式によりキャリアガス、混合流体を
加熱するようにした装置（７−１）（７−２）を用いる
ことができる。
１図にその一実施例装置を示すごとく、粉体供給装置（
１）の下部に切出しパルプ（２）を介して接続されたキ
ャリアガス供給管（３）および粉体輸送管（４）および
該輸送管とフンス（６）との間に介在させ九フレキプル
ホース（５）とからなる粉体供給系において、粉体供給
装置（１）の上流側のキャリアガス供給管（３）および
／ｌたは下、流側の粉体輸送管（４）を例えば２重管構
造として間接加熱方式によりキャリアガス、混合流体を
加熱するようにした装置（７−１）（７−２）を用いる
ことができる。
第２図および第３図はその加熱装置を例示したもので、
キャリアガス供給管（３）の方を例にとり説明すると、
キャリアガス供給管（３）の外周にスペーサ（９）を介
して所定長さの外管（８）を取付け、外管（８）とキャ
リアガス供給管（３）との間を高温ガス通路■となすと
ともに、高温ガスは外管（８）の一端に設けたガス入口
（１３−１）よシ導入し、他端に設けたガス出口（１４
−１）より排出する構造となしたものである。
キャリアガス供給管（３）の方を例にとり説明すると、
キャリアガス供給管（３）の外周にスペーサ（９）を介
して所定長さの外管（８）を取付け、外管（８）とキャ
リアガス供給管（３）との間を高温ガス通路■となすと
ともに、高温ガスは外管（８）の一端に設けたガス入口
（１３−１）よシ導入し、他端に設けたガス出口（１４
−１）より排出する構造となしたものである。
αυは断熱材である。なお、αｅは熱交換をよくするた
めのフィンであり、必要に応じて設ける。（至）は取鍋
、（至）は溶銑または溶鋼である。
めのフィンであり、必要に応じて設ける。（至）は取鍋
、（至）は溶銑または溶鋼である。
上記加熱装置の長さ、すなわちキャリアガスおよび／ｌ
たは混合流体の加熱部分の長さａｌ、ａｍ（ｌＪ１図参
照）はそれぞれ粉体供給装置（１］の粉体切出し部（Ａ
）からランス（６）の入口部（Ｂ）までの粉体輸送距離
の少なくと４１１５以上が好ましい、また、高温ガスの
流れの向きは特に限定するものではないが、加熱効率の
関係上キャリアガス、混合流体の流れの向きと反対方向
にするのが望ましい。
たは混合流体の加熱部分の長さａｌ、ａｍ（ｌＪ１図参
照）はそれぞれ粉体供給装置（１］の粉体切出し部（Ａ
）からランス（６）の入口部（Ｂ）までの粉体輸送距離
の少なくと４１１５以上が好ましい、また、高温ガスの
流れの向きは特に限定するものではないが、加熱効率の
関係上キャリアガス、混合流体の流れの向きと反対方向
にするのが望ましい。
また、高温ガスの温度に関しても特に限定するものでは
ないが、いわゆる加熱による効果を得るためＫは３００
℃以上が必要であるが、配管保護の面で上限温度は８０
０℃程度までとすゐのが望ましい。
ないが、いわゆる加熱による効果を得るためＫは３００
℃以上が必要であるが、配管保護の面で上限温度は８０
０℃程度までとすゐのが望ましい。
なお、上記２重管方式における高温ガス通路の断面積Ａ
Ｏとキャリアガス供給管（３）の断面積ＡＩの比Ａｏ／
Ａｌは、特に限定するものではないが、加熱効率、経済
性等の観点から０．５〜３．０の範囲が望ましい。
Ｏとキャリアガス供給管（３）の断面積ＡＩの比Ａｏ／
Ａｌは、特に限定するものではないが、加熱効率、経済
性等の観点から０．５〜３．０の範囲が望ましい。
また、他の実施例装置として、第４図に示す加熱室方式
の加熱装置を用いることができる。この加熱装置は図示
のとと（、粉体供給装置（υの上流側および下流側に１
加熱バーナ叩を備えた加熱室（２７−１） （２７−２
）を設置し、この加熱室の中をキャリアガス供給管（３
）、粉体輸送管（４）を通した構造である。この場合も
加熱部分の長さは粉体輸送距離の少なくとも１１５′以
上として十分な加熱効果が得られるようにする。また、
加熱室内の温度についても３００〜８００℃χの範囲に
保持する。
の加熱装置を用いることができる。この加熱装置は図示
のとと（、粉体供給装置（υの上流側および下流側に１
加熱バーナ叩を備えた加熱室（２７−１） （２７−２
）を設置し、この加熱室の中をキャリアガス供給管（３
）、粉体輸送管（４）を通した構造である。この場合も
加熱部分の長さは粉体輸送距離の少なくとも１１５′以
上として十分な加熱効果が得られるようにする。また、
加熱室内の温度についても３００〜８００℃χの範囲に
保持する。
作月・効果
この発明方法を第２図および第３図に示す２重管方式の
加熱装置により実施する際、キャリアガスのみを加熱し
て粉体輸送を行なう場合は、粉体供給装置（１）の上流
側に設けた加熱装置（７−１）の外管（８）にガス入口
（，１３−１）より高温ガスを導入する。
加熱装置により実施する際、キャリアガスのみを加熱し
て粉体輸送を行なう場合は、粉体供給装置（１）の上流
側に設けた加熱装置（７−１）の外管（８）にガス入口
（，１３−１）より高温ガスを導入する。
キャリアガス供給管（３）の基端側よシ導入されたキャ
リアガスは該キャリアガス供給管（３）と加熱用外管（
８）との間を流れる高温ガスにより間接的に加熱され、
粉体供給装置（１）の切出しパルプ（２）よシ切出され
る粉体と混合し、混合流体となって輸送され、ランス（
６）より取鍋（至）内の溶銑または溶鋼−に添加される
。
リアガスは該キャリアガス供給管（３）と加熱用外管（
８）との間を流れる高温ガスにより間接的に加熱され、
粉体供給装置（１）の切出しパルプ（２）よシ切出され
る粉体と混合し、混合流体となって輸送され、ランス（
６）より取鍋（至）内の溶銑または溶鋼−に添加される
。
また、キャリアガスと粉体の混合流体を加熱する場合は
、粉体供給装置（１）の下流側に設置した加熱装置（７
−２）の外管（８）にガス入口（１３−２）より高温ガ
スを導入する。粉体輸送管（４）内を流れる混合流体蝶
、前記高温ガスによシ加熱されて輸送され、ランス（６
）より溶銑または溶鋼αｅに添加される。
、粉体供給装置（１）の下流側に設置した加熱装置（７
−２）の外管（８）にガス入口（１３−２）より高温ガ
スを導入する。粉体輸送管（４）内を流れる混合流体蝶
、前記高温ガスによシ加熱されて輸送され、ランス（６
）より溶銑または溶鋼αｅに添加される。
また、キャリアガスおよび混合流体を共に加熱する場合
は、粉体供給装置（１）の上流側および下流側に設置し
た加熱装置（７−１） （７−２）に高温ガスを導入す
る。この場合は粉体供給装置（１）の上流側で加熱され
たキャリアガスと粉体とが混合し、ついでその混合流体
が粉体供給装置（１）の下流側で加熱されて輸送され、
ランス（６）より溶銑または溶鋼Ｋｉｍ加される。従っ
てこの場合はキャリアガスを２段階で加熱するので、キ
ャリアガスの温度をより高温に加熱することができる。
は、粉体供給装置（１）の上流側および下流側に設置し
た加熱装置（７−１） （７−２）に高温ガスを導入す
る。この場合は粉体供給装置（１）の上流側で加熱され
たキャリアガスと粉体とが混合し、ついでその混合流体
が粉体供給装置（１）の下流側で加熱されて輸送され、
ランス（６）より溶銑または溶鋼Ｋｉｍ加される。従っ
てこの場合はキャリアガスを２段階で加熱するので、キ
ャリアガスの温度をより高温に加熱することができる。
また、第４図に示す加熱室方式のキャリアガス加熱装置
の場合は、各加熱装置（１７−１）（１７−２）の内部
をバーナ（１ｍで所定の温度に保つことによシ、該加熱
室内を通過するキャリアガス、混合流体が間接的に加熱
される。従ってこの場合本、前記２重管方式の場合と同
様の要領でキャリアガスおよび混合流体を加熱して溶銑
または溶鋼に添加することができる。
の場合は、各加熱装置（１７−１）（１７−２）の内部
をバーナ（１ｍで所定の温度に保つことによシ、該加熱
室内を通過するキャリアガス、混合流体が間接的に加熱
される。従ってこの場合本、前記２重管方式の場合と同
様の要領でキャリアガスおよび混合流体を加熱して溶銑
または溶鋼に添加することができる。
このように、この発明ではキャリアガスの温度を高めて
粉体輸送を行なうので、キャリアガスの粘性上昇、配管
内流速の上昇によりキャリアガスの使用量を大巾に少な
くできるとともに容易に高固気比が得られ、溶銑また岐
溶鋼への添加時間の短縮がはかられ、溶銑または溶鋼の
温度降下も防止できる効果がある。また、キャリアガス
の熱膨張による溶銑また社溶鋼の攪拌が弱くなりスデフ
ツシュも大巾に減少する効果がある。さらに、溶銑、溶
鋼の温度低下を防止するための気体酸素必要量も減少す
るのでランスノズル溶損の問題も解消され、ランス寿命
の大巾延長がはかられる効果がある。
粉体輸送を行なうので、キャリアガスの粘性上昇、配管
内流速の上昇によりキャリアガスの使用量を大巾に少な
くできるとともに容易に高固気比が得られ、溶銑また岐
溶鋼への添加時間の短縮がはかられ、溶銑または溶鋼の
温度降下も防止できる効果がある。また、キャリアガス
の熱膨張による溶銑また社溶鋼の攪拌が弱くなりスデフ
ツシュも大巾に減少する効果がある。さらに、溶銑、溶
鋼の温度低下を防止するための気体酸素必要量も減少す
るのでランスノズル溶損の問題も解消され、ランス寿命
の大巾延長がはかられる効果がある。
５ｊ！施例１
第２図および第３図に示す２重管式キャリアガス加ｍｖ
ｌ置を用い、第１表に示す操業条件で第２表に示す成分
の溶銑に第３表に示す成分および粒度分布の脱りん剤を
添加したときの溶銑中の含有Ｐと温度の推移を第６図に
、操業結果を第４表にそれぞれ示す。なお、第４表およ
び第６図には、常温のキャリアガスを用いて脱シん剤を
添加した従来法の結果を併せて示した。
ｌ置を用い、第１表に示す操業条件で第２表に示す成分
の溶銑に第３表に示す成分および粒度分布の脱りん剤を
添加したときの溶銑中の含有Ｐと温度の推移を第６図に
、操業結果を第４表にそれぞれ示す。なお、第４表およ
び第６図には、常温のキャリアガスを用いて脱シん剤を
添加した従来法の結果を併せて示した。
第４表、第６図の結果より明らかなどと（、この発明方
法により脱りん剤供給速度および固気比の増加、処理中
の温度降下の低減、スプフッＶユ量の減少、ランス彎命
のに長がはかられた。
法により脱りん剤供給速度および固気比の増加、処理中
の温度降下の低減、スプフッＶユ量の減少、ランス彎命
のに長がはかられた。
第１表 操業条件
第２表 溶銑成分
第３表 脱りん剤の成分と粒度分布
第４表 操業結果
実施例２
実施例１と同じ２重管式キャリアガス加熱装置を用い、
第５表に示す成分の溶銑に第６表に示す成分を有する脱
シん剤、脱珪剤としてミルスケ−Ａ／１００％をそれぞ
れ第７表に示す操業条件で添加し脱りん、脱珪処理を行
なった結果を、常温のキャリアガスを用いた場合と比較
して第７表に併せて示した。
第５表に示す成分の溶銑に第６表に示す成分を有する脱
シん剤、脱珪剤としてミルスケ−Ａ／１００％をそれぞ
れ第７表に示す操業条件で添加し脱りん、脱珪処理を行
なった結果を、常温のキャリアガスを用いた場合と比較
して第７表に併せて示した。
第７表の結果より、キャリアガス温度を３００℃以上に
加熱するととＫよりスデヲツＶユ量および温度降下の減
少、処理時間の短縮がはかられ、特にキャリアガス温度
が高くなるほどそれらの効果は大きくなることがわかる
。
加熱するととＫよりスデヲツＶユ量および温度降下の減
少、処理時間の短縮がはかられ、特にキャリアガス温度
が高くなるほどそれらの効果は大きくなることがわかる
。
第５表 溶銑成分と温度
第６表 脱りん剤
第１図はこの発明方法を実施する丸めの装置の一例を模
式的に示す説明図、第２図は同上装置における加熱装置
を示す縦断側面図、第３図は同じく縦断正面図、第４図
は他の実施例装置を模式的に示す説明図、第５図はキャ
リアガス温度と固気比の関係を示す図表、第６図はこの
発明の実施例における溶銑中の含有Ｐと温度の推移を示
す図表である。 １・・・・粉体供給装置、３・・・・キャリアガヌ供給
管、４・・・・粉体輸送管、６・・・・ランス、７−１
．７−２・・・・２重管式加熱装置、１７−１．１７−
２・・・・加熱室方式の加熱装置。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久−一 第１図 第２図 第３図 第４図 ２吾２ 自発手続補正書 昭和６０年３月４日 １、事件の表示 昭和５９年 特許願 第１７３５１３号２、発明の名称 溶銑または溶鋼への粉体添加方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 １芋芥ヨ午大阪市東区
北浜５丁目１５番地 （２１１） 住友金属工業株式会社 ４、代理人 ５、 の日付 昭和 年 月 日６
、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ８、補正の内容 別紙のとおり １、本願明細書第１１頁第１表中、本発明法のキャリア
ガス最高温度（”０）ｒ３００Ｊをｌ’−６００Ｊと補
正する。
式的に示す説明図、第２図は同上装置における加熱装置
を示す縦断側面図、第３図は同じく縦断正面図、第４図
は他の実施例装置を模式的に示す説明図、第５図はキャ
リアガス温度と固気比の関係を示す図表、第６図はこの
発明の実施例における溶銑中の含有Ｐと温度の推移を示
す図表である。 １・・・・粉体供給装置、３・・・・キャリアガヌ供給
管、４・・・・粉体輸送管、６・・・・ランス、７−１
．７−２・・・・２重管式加熱装置、１７−１．１７−
２・・・・加熱室方式の加熱装置。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久−一 第１図 第２図 第３図 第４図 ２吾２ 自発手続補正書 昭和６０年３月４日 １、事件の表示 昭和５９年 特許願 第１７３５１３号２、発明の名称 溶銑または溶鋼への粉体添加方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 １芋芥ヨ午大阪市東区
北浜５丁目１５番地 （２１１） 住友金属工業株式会社 ４、代理人 ５、 の日付 昭和 年 月 日６
、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ８、補正の内容 別紙のとおり １、本願明細書第１１頁第１表中、本発明法のキャリア
ガス最高温度（”０）ｒ３００Ｊをｌ’−６００Ｊと補
正する。
Claims (1)
- 溶銑または溶鋼に、脱りん剤、脱硫剤、脱珪剤等の粉体
をキャリアガスにて混合流体として添加する際、前記キ
ャリアガスおよび／または前記混合流体を加熱すること
を特徴とする溶銑または溶鋼への粉体添加方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17351384A JPS6152310A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 溶銑または溶鋼への粉体添加方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17351384A JPS6152310A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 溶銑または溶鋼への粉体添加方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6152310A true JPS6152310A (ja) | 1986-03-15 |
Family
ID=15961916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17351384A Pending JPS6152310A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 溶銑または溶鋼への粉体添加方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6152310A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101979674A (zh) * | 2010-11-26 | 2011-02-23 | 中冶华天工程技术有限公司 | 吹氩工艺系统 |
-
1984
- 1984-08-21 JP JP17351384A patent/JPS6152310A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101979674A (zh) * | 2010-11-26 | 2011-02-23 | 中冶华天工程技术有限公司 | 吹氩工艺系统 |
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