JPS6144120A - 表面性状の優れたステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状の優れたステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS6144120A JPS6144120A JP16476784A JP16476784A JPS6144120A JP S6144120 A JPS6144120 A JP S6144120A JP 16476784 A JP16476784 A JP 16476784A JP 16476784 A JP16476784 A JP 16476784A JP S6144120 A JPS6144120 A JP S6144120A
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- Japan
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- stainless steel
- slab
- contg
- hot rolling
- hot
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ステンレス@板の製造時に発生する熱延段階
での粒界割れとそれ忙起因した冷延板のへげきず、線状
きす等(以下表面きずと総称する)を抑制し、表面性状
の優れたステンレス鋼板を提供するための製造方法を技
術内容とする。
での粒界割れとそれ忙起因した冷延板のへげきず、線状
きす等(以下表面きずと総称する)を抑制し、表面性状
の優れたステンレス鋼板を提供するための製造方法を技
術内容とする。
(従来の技術)
ステンレス鋼板を製造する過程におけろ熱間圧延前の加
熱から熱間圧延までの段階で粒界割れが発生し、またそ
の後の冷間圧延、焼鈍処理後にも累を及ぼし光面きずと
なり、製造したステンレス鋼の熱延板及び冷延板の表面
性状を著しく劣化させる原因となることはよく知られて
いる。
熱から熱間圧延までの段階で粒界割れが発生し、またそ
の後の冷間圧延、焼鈍処理後にも累を及ぼし光面きずと
なり、製造したステンレス鋼の熱延板及び冷延板の表面
性状を著しく劣化させる原因となることはよく知られて
いる。
このような粒界割れは、結晶粒界に偏析した硫化物に沿
って生じる。
って生じる。
従来、上記の表面きずを防ぐ方法は、例えば特開昭57
−1015i3号公報にて、ステンレス鋼中の素材成分
の設計を工夫すること、つ1す、δcal =3(Or
+Mo+1.5Si+0JNb)−2,8(Ni+’/
z No + ’40u ) −84(C+ N )
−19−8で与えられるδcalI7)値が、負から正
へ増大するに伴って、へげきずの発生が減少するUJ向
について開示されていろ。この場合、δcalの効果は
・シ%を超えると消去し、′持に、Sの量が多い場合に
は、別途に安定な流化物を形成するための元素であろZ
r、Ga、T1等の添加を必要とし、さらに、これらの
元素の添加の前KS1、Mn、あるいは微量のA/ K
より十分に脱酸しておくことも条件となる。
−1015i3号公報にて、ステンレス鋼中の素材成分
の設計を工夫すること、つ1す、δcal =3(Or
+Mo+1.5Si+0JNb)−2,8(Ni+’/
z No + ’40u ) −84(C+ N )
−19−8で与えられるδcalI7)値が、負から正
へ増大するに伴って、へげきずの発生が減少するUJ向
について開示されていろ。この場合、δcalの効果は
・シ%を超えると消去し、′持に、Sの量が多い場合に
は、別途に安定な流化物を形成するための元素であろZ
r、Ga、T1等の添加を必要とし、さらに、これらの
元素の添加の前KS1、Mn、あるいは微量のA/ K
より十分に脱酸しておくことも条件となる。
つ寸り、ステンレス鑓の素材成分を厳密に制御すること
:でよって、粒界割れを防いでいるわけであるから、面
側な成分:A雫を必要とし、合金設計上の制約を伴う。
:でよって、粒界割れを防いでいるわけであるから、面
側な成分:A雫を必要とし、合金設計上の制約を伴う。
一方、熱間圧延中の熱間割れに関し、けい素鋼等につい
て発明者らは、特に一方向性けい素鋼の素材中忙微jの
Moを添加した際の効果をさきに確認(弁口、伊藤二日
本金属学会報、1984年第28巻第4号、P、Z76
診照)し、さらに、加熱前のスラブ表面上にMo化合物
を塗布して表面性状に優れ、磁束密度が高く、しかも低
鉄損を有する一方向性けい素鋼が得られることを究明し
たが、ステンレス鋼の成分組成における適用の場合での
表面きずの動向は、なお未繍認であった。
て発明者らは、特に一方向性けい素鋼の素材中忙微jの
Moを添加した際の効果をさきに確認(弁口、伊藤二日
本金属学会報、1984年第28巻第4号、P、Z76
診照)し、さらに、加熱前のスラブ表面上にMo化合物
を塗布して表面性状に優れ、磁束密度が高く、しかも低
鉄損を有する一方向性けい素鋼が得られることを究明し
たが、ステンレス鋼の成分組成における適用の場合での
表面きずの動向は、なお未繍認であった。
(発明が解決しようとする問題点)
ステンレス鋼の表面きずを、上記のようと素材成分を厳
密に制御する必要なく、合金設計の自由度Vcltl約
なし1c防止できるステ/レス′tAの製】づ1方法を
確立することかこの発明の目的である。
密に制御する必要なく、合金設計の自由度Vcltl約
なし1c防止できるステ/レス′tAの製】づ1方法を
確立することかこの発明の目的である。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、上記間J+B点r解決するために、CO,1
5wt ’76 (以下単に%で示す)以下、Si 1
%以下、Mn 2.0%以下、Or 15〜30 ”o
、及びMo 4%以下を含む組成、又は、さら1cNi
7〜22%を含む組成になるステンレス鋼スラブの表面
上に、熱間圧延するに際し、該スラブの表面上圧、熱間
圧延の加熱に先立ち、Moを含有する化合物を0.1〜
Z O、gw/−の範囲で付着きせて、表面きずの原因
となる粒界割れの発生を防ぐものである。
5wt ’76 (以下単に%で示す)以下、Si 1
%以下、Mn 2.0%以下、Or 15〜30 ”o
、及びMo 4%以下を含む組成、又は、さら1cNi
7〜22%を含む組成になるステンレス鋼スラブの表面
上に、熱間圧延するに際し、該スラブの表面上圧、熱間
圧延の加熱に先立ち、Moを含有する化合物を0.1〜
Z O、gw/−の範囲で付着きせて、表面きずの原因
となる粒界割れの発生を防ぐものである。
本発明では、常法に従い上記組成において、ステンレス
鋼用素材を溶製するが、この溶製には、LD転炉、平炉
、又は′5気炉、特K AOD 、 VOD等の公知の
製練法を用いればよく、その他にも真空処理、真空溶解
を併用することも可能である。
鋼用素材を溶製するが、この溶製には、LD転炉、平炉
、又は′5気炉、特K AOD 、 VOD等の公知の
製練法を用いればよく、その他にも真空処理、真空溶解
を併用することも可能である。
この溶υ後、gJ型に注入して鋼塊とし、分塊圧延でス
ラブとなすか、または連続鋳造によって直IΔスラブを
製通し−〔もよく、ここに鋼塊も含めてスラブというこ
とKする。
ラブとなすか、または連続鋳造によって直IΔスラブを
製通し−〔もよく、ここに鋼塊も含めてスラブというこ
とKする。
このようなスラブは、次に熱間圧延に供するが、その訓
辞に先立ってスラブの表面1c14oを含む化合物(以
下中布剤という)を付、f/させる。1ヱ布A11とし
ては、例えばCaMoO4、Mo Oa、H2MoOa
等の無18化合物の水、容置、または1違濁液を使用す
る。
辞に先立ってスラブの表面1c14oを含む化合物(以
下中布剤という)を付、f/させる。1ヱ布A11とし
ては、例えばCaMoO4、Mo Oa、H2MoOa
等の無18化合物の水、容置、または1違濁液を使用す
る。
スラブ表面に付着させろ山布剤の付着量は、塗布剤の桓
位面4七当り重JIiでo、i〜20 、gw/m2の
範囲で工く、付着方法としては、1M凄1R布、又はス
プレーζh布等の公知手段を用いればよい。
位面4七当り重JIiでo、i〜20 、gw/m2の
範囲で工く、付着方法としては、1M凄1R布、又はス
プレーζh布等の公知手段を用いればよい。
次いで、ζ布剤を付xfシたスラブをl l 50 ’
C以上で加熱した後熱間圧延を行い、通常2〜5n厚徨
の熱延板とする。
C以上で加熱した後熱間圧延を行い、通常2〜5n厚徨
の熱延板とする。
きらに公費Vc応じて、この熱延仮に焼鈍・酸洗を61
てから、50〜80%程度の圧下塞で冷間圧延を行い所
定の板厚とする。そして再結晶焼鈍を廁し、酸況後スキ
ンバスを行い冷延板とする。
てから、50〜80%程度の圧下塞で冷間圧延を行い所
定の板厚とする。そして再結晶焼鈍を廁し、酸況後スキ
ンバスを行い冷延板とする。
熱間圧延後の熱延板表面のきず発生上を以下に比較中ろ
。
。
供X9!15!分
+t+OO,08%、Si0.9%、)イn1.5%、
0r18.5%、Ni8.5%、MoO,1°5、+2
1 00.0+1%、Si 0.6%、+、in1.6
%、Or 25.2%、Ni 21.8%、Mo O,
2%、(IlI C0,08%、Si O,6’!’
o、Mn 1.2%、Cr 1+1.5 %、Mo O
,1%、及びi4+ G O,01%、Si O,2
%、Mn0.8%、Cr 30.5%、Mo2.5%、 を含有する各100J’yl塊を、直空fU鳶イにより
J製し、次いで85区に厚のスラブに仕上げた。そして
、これらスラフ衣面のスケールを除去し、表面研肝を行
ってから、表面に」布躍としてCa M o O4の希
n)水爵液(0,1mol/l )を付l;j Lk
597m2で塗布した。また、同時に塗布剤を付7tさ
せない試料(比較材)も用、はした。
0r18.5%、Ni8.5%、MoO,1°5、+2
1 00.0+1%、Si 0.6%、+、in1.6
%、Or 25.2%、Ni 21.8%、Mo O,
2%、(IlI C0,08%、Si O,6’!’
o、Mn 1.2%、Cr 1+1.5 %、Mo O
,1%、及びi4+ G O,01%、Si O,2
%、Mn0.8%、Cr 30.5%、Mo2.5%、 を含有する各100J’yl塊を、直空fU鳶イにより
J製し、次いで85区に厚のスラブに仕上げた。そして
、これらスラフ衣面のスケールを除去し、表面研肝を行
ってから、表面に」布躍としてCa M o O4の希
n)水爵液(0,1mol/l )を付l;j Lk
597m2で塗布した。また、同時に塗布剤を付7tさ
せない試料(比較材)も用、はした。
上記処理後圧、試料を1250″CK加熱し、次いで熱
間圧延をAmして2.5〜4.5fl厚の熱延板とし、
その表面のきす発生二を調査した。この調査の代表的な
結果を、il:llに示す。第1表から明らかなように
、スラブ表面に塗布剤を付着させたものには、詰問圧延
後の圧活板表面にきずが発生していないことがわかるう 第1表 各素材における熱間圧延後の表面きずの発生土
(作用) 次に、上記ステンレス鋼中の素材成分の限定についての
根拠を説明する。
間圧延をAmして2.5〜4.5fl厚の熱延板とし、
その表面のきす発生二を調査した。この調査の代表的な
結果を、il:llに示す。第1表から明らかなように
、スラブ表面に塗布剤を付着させたものには、詰問圧延
後の圧活板表面にきずが発生していないことがわかるう 第1表 各素材における熱間圧延後の表面きずの発生土
(作用) 次に、上記ステンレス鋼中の素材成分の限定についての
根拠を説明する。
Cは、含有ぶが低いと耐食性が向上するが、耐熱性の向
上には含せ塞が高い方がよく、0.15%以下とする。
上には含せ塞が高い方がよく、0.15%以下とする。
Siは、1%以上では鋼のぜい化を来すため、脱酸剤と
して作用させるためVC1%以下とする。
して作用させるためVC1%以下とする。
Mnは、加工性および脱酸の観点から2%以下に限定す
る。
る。
Orは、ステンレス鋼の耐食性の観点から15%以上と
し、また30%以上では加工性が悪化するため、15〜
aO%の範囲内とする。
し、また30%以上では加工性が悪化するため、15〜
aO%の範囲内とする。
Moは、ステンレス鋼の耐酸性、耐孔食性を高める点で
有効であるが、高価であるため4%以下に限定する。
有効であるが、高価であるため4%以下に限定する。
サラK Niは、オーステナイト系ステンレス鋼におい
て、オーステナイトを安定化するためKは7%以上が必
要であり、上限はN1自体が高価であるのを考え、7〜
22%とする。
て、オーステナイトを安定化するためKは7%以上が必
要であり、上限はN1自体が高価であるのを考え、7〜
22%とする。
尚、従来公知のTi 、 Nb、B、Ou、 Zr等の
元素を少量含有してもよく、またTa、 As、 Sn
、S、P、!?、0等の不可避元素が@量含有していて
もよい。
元素を少量含有してもよく、またTa、 As、 Sn
、S、P、!?、0等の不可避元素が@量含有していて
もよい。
また、塗布剤の施用について、第1図を参照して説明す
る。第1図は、OO,07%、Si 0.08%、In
1.8%、Or Z 0%、Ni 10.8%、Mo
O,1%になるスラブの表面に、市布剤としてGaM
o O4を8.9w/m” テ塗布(y 、 スフ )
を1z80°CK加熱したときのスラブ表面のエレクト
ロン・プローブ・マイクロアナライザー(EPKA )
による元素の線分析を行なった結果の代表例を示してい
る。図かられかるようIc、Moの検出位vtにおいて
、SおよびPが高く、逆KSi、Ca、0、Feが低く
なっているのが注目に直する。このEPMAによる線分
析の結果から、スラブ表面KMo化合物を塗布した後ス
ラブr加ル゛・すると、スラブ表面上KMoを含有する
&細析出物(005〜i、opWLm度)が数多く存在
していることがわかる。この微細析出物を構成するMO
が、2〜間ぜい化の原因となるS及びPを析出物中K1
1l化することとなり、その結果スラブ表置近傍の結晶
粒界を強化する作用がもたらされ、スラブの加熱時、又
は熱間圧延中の粒界割れを有効に防止していると考えら
れる。
る。第1図は、OO,07%、Si 0.08%、In
1.8%、Or Z 0%、Ni 10.8%、Mo
O,1%になるスラブの表面に、市布剤としてGaM
o O4を8.9w/m” テ塗布(y 、 スフ )
を1z80°CK加熱したときのスラブ表面のエレクト
ロン・プローブ・マイクロアナライザー(EPKA )
による元素の線分析を行なった結果の代表例を示してい
る。図かられかるようIc、Moの検出位vtにおいて
、SおよびPが高く、逆KSi、Ca、0、Feが低く
なっているのが注目に直する。このEPMAによる線分
析の結果から、スラブ表面KMo化合物を塗布した後ス
ラブr加ル゛・すると、スラブ表面上KMoを含有する
&細析出物(005〜i、opWLm度)が数多く存在
していることがわかる。この微細析出物を構成するMO
が、2〜間ぜい化の原因となるS及びPを析出物中K1
1l化することとなり、その結果スラブ表置近傍の結晶
粒界を強化する作用がもたらされ、スラブの加熱時、又
は熱間圧延中の粒界割れを有効に防止していると考えら
れる。
なお、ステンレス鋼中にMoを添加すると、粒界偏析元
素であることから、スラブ加熱中にスラブ表面にMOが
1化して、Mo化合物の表面ω布による効果と同様の効
果があると考えられる。しかしながら、ステンレス鋼へ
の加熱温度は、MO添加による効果の大きい一方向性け
い素鋼への加熱温度(インヒビターの解離、固溶のため
30゛C以上のaj温加熱を必要とする)K比べて極端
に低いため、ステンレス鋼中に添加したMOの表面A化
がけい素望の場合とは比較にならない程少なく、したが
って、かりに素材中に多ftのMoを添加したとしても
、表面近傍のM01!4化景が少ないため、粒界割れを
多発させるS、P等を粒界から除くことが不可能である
。
素であることから、スラブ加熱中にスラブ表面にMOが
1化して、Mo化合物の表面ω布による効果と同様の効
果があると考えられる。しかしながら、ステンレス鋼へ
の加熱温度は、MO添加による効果の大きい一方向性け
い素鋼への加熱温度(インヒビターの解離、固溶のため
30゛C以上のaj温加熱を必要とする)K比べて極端
に低いため、ステンレス鋼中に添加したMOの表面A化
がけい素望の場合とは比較にならない程少なく、したが
って、かりに素材中に多ftのMoを添加したとしても
、表面近傍のM01!4化景が少ないため、粒界割れを
多発させるS、P等を粒界から除くことが不可能である
。
そこで本発明では、ステンレス鋼スラブの加熱に先立ち
、表面上KMo化合物を付着させることにより、ステン
レス〕]板の表面性状の飛躍的な向上を図った。
、表面上KMo化合物を付着させることにより、ステン
レス〕]板の表面性状の飛躍的な向上を図った。
(実施例)
以下、本発明の太織1列について説明する。
実め例I
C0,03L′L6、Sl O,80,Mn 1.6
”a、Or 18.3%、Ni 14.0%、MO2,
5%を3仔する連01スラブの表面上しC、Ga Mo
O、sの水B液(0,01rnol/l )25.1
w/−で均一に偉布した後、l 260 ’Cで加ハ後
ハ間圧延を怖じて3.51111厚の熱ζ板とした。
”a、Or 18.3%、Ni 14.0%、MO2,
5%を3仔する連01スラブの表面上しC、Ga Mo
O、sの水B液(0,01rnol/l )25.1
w/−で均一に偉布した後、l 260 ’Cで加ハ後
ハ間圧延を怖じて3.51111厚の熱ζ板とした。
次いで1.0111厚の冷間圧f;仮とし、再結晶焼鈍
を行って製品とした。製品の表面性状は、啄めて良好で
あった。
を行って製品とした。製品の表面性状は、啄めて良好で
あった。
実施例2
CO,02%、Si 0.5%、MnO,5%、Or
26.5う、Mo2.5%焚金含有る連鋳スラブ表面上
に、M(IOaの水m r’l (0,05rnol/
l )を8.9w/+a”で均一:で塗布した後、1z
50°Cで加熱IA間圧延を行い4.0真鳳厚の熱延板
とした。この熱延板の表面きずを、、11fしたが、き
すは全く存在しなかった。
26.5う、Mo2.5%焚金含有る連鋳スラブ表面上
に、M(IOaの水m r’l (0,05rnol/
l )を8.9w/+a”で均一:で塗布した後、1z
50°Cで加熱IA間圧延を行い4.0真鳳厚の熱延板
とした。この熱延板の表面きずを、、11fしたが、き
すは全く存在しなかった。
実〆Q (fll 11
(E o、o5 %、St O,8’!o、Mn 1.
2 ’!a、0r15%、Mo 2.0%を含有中ろヴ
塊を粗圧延してスラブとした後、スラブ表面上K H2
M o O4の水醪坊(0,07naol/l )をl
O9vr/m2で均一に芋布し、1z90゛Cで加熱
後熱間圧延して2.4・1簾厚の熱延板とした。
2 ’!a、0r15%、Mo 2.0%を含有中ろヴ
塊を粗圧延してスラブとした後、スラブ表面上K H2
M o O4の水醪坊(0,07naol/l )をl
O9vr/m2で均一に芋布し、1z90゛Cで加熱
後熱間圧延して2.4・1簾厚の熱延板とした。
さらに、0.8絹厚の冷慎板とした候、再結晶災1へを
施して製品とした。製品の表面性状は極めて良好であっ
た。
施して製品とした。製品の表面性状は極めて良好であっ
た。
実施例4
c o、oe%、Si O,f1%、Mn 1.5 %
、Cr 18.3る、ML 8.[1%を3有する連鋳
スラブ表面上に、Gamow、の水溶液(0,l mo
A!/l)をl OZw/m で均−Km布した後、
1z50°Cで加熱後熱間圧ルを施して2.5 tm厚
の熱延板とした。次いで0.75+n厚の冷逸板とした
抜、再結晶焼鈍?施して製品とした。製品の表面性状は
、愼めて良好であった。
、Cr 18.3る、ML 8.[1%を3有する連鋳
スラブ表面上に、Gamow、の水溶液(0,l mo
A!/l)をl OZw/m で均−Km布した後、
1z50°Cで加熱後熱間圧ルを施して2.5 tm厚
の熱延板とした。次いで0.75+n厚の冷逸板とした
抜、再結晶焼鈍?施して製品とした。製品の表面性状は
、愼めて良好であった。
(効果)
以上説明したように本発明によれば、熱間王延に先立ち
MO化合物をスラブに付着させ、Mo KよってSやP
をスラブ表面に析出させているため、粒界割れを防止で
き、表面性状の(れたステンレス鋼板を提供できろもの
である。
MO化合物をスラブに付着させ、Mo KよってSやP
をスラブ表面に析出させているため、粒界割れを防止で
き、表面性状の(れたステンレス鋼板を提供できろもの
である。
第1図は、エレクトロン・プローブ・マイクロアナライ
ザーによるステンレス鋼スラブ表面近傍のSi、In、
Oa、P、SおよびFe7il:累の綜分析を示す図で
ある。 特許出願人 川lfl製鉄株式会社 第1図
ザーによるステンレス鋼スラブ表面近傍のSi、In、
Oa、P、SおよびFe7il:累の綜分析を示す図で
ある。 特許出願人 川lfl製鉄株式会社 第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、C0.15wt%以下、 Si 1wt%以下、 Mn 2.0wt%以下、 Cr 15〜30wt%、及び Mo 4wt%以下、 を含む組成、又は、さらにNi 7〜22wt%を含む
組成になるステンレス鋼スラブを熱間圧延するに際し、 該スラブの表面上に、熱間圧延の加熱に先 立ち、Moを含有する化合物を0.1〜20gw/m^
2の範囲で付着させることを特徴とする表面性状の優れ
たステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16476784A JPS6144120A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | 表面性状の優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16476784A JPS6144120A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | 表面性状の優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6144120A true JPS6144120A (ja) | 1986-03-03 |
Family
ID=15799539
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16476784A Pending JPS6144120A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | 表面性状の優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6144120A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6905722B2 (en) | 2003-07-03 | 2005-06-14 | Conagra Grocery Products Company | Sprayable cookware release composition with reduced heat induced browning |
US7037550B2 (en) | 2003-05-28 | 2006-05-02 | Conagra Grocery Products Company | Sprayable cookware release composition with fractionated oil and method of preparing food item |
-
1984
- 1984-08-08 JP JP16476784A patent/JPS6144120A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7037550B2 (en) | 2003-05-28 | 2006-05-02 | Conagra Grocery Products Company | Sprayable cookware release composition with fractionated oil and method of preparing food item |
US6905722B2 (en) | 2003-07-03 | 2005-06-14 | Conagra Grocery Products Company | Sprayable cookware release composition with reduced heat induced browning |
US7078069B2 (en) | 2003-07-03 | 2006-07-18 | Conagra Grocery Products Company | Sprayable cookware release composition with reduced heat induced browning |
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