JPS613618A - 内面部に複数の溝を有する部品の精密仕上げ方法 - Google Patents
内面部に複数の溝を有する部品の精密仕上げ方法Info
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- JPS613618A JPS613618A JP59124559A JP12455984A JPS613618A JP S613618 A JPS613618 A JP S613618A JP 59124559 A JP59124559 A JP 59124559A JP 12455984 A JP12455984 A JP 12455984A JP S613618 A JPS613618 A JP S613618A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D17/00—Forming single grooves in sheet metal or tubular or hollow articles
- B21D17/02—Forming single grooves in sheet metal or tubular or hollow articles by pressing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（１）産業上の利用分野
本発明は内面部に複数の溝を有する部品の内面部の精密
仕上げ方法に関するものである。特に利用部品の例とし
ては、内面部に相手側ローラと転勤自在に係合する３条
のローラ溝を有するトリポード型等速継手の外輪の精密
仕上げ方法があげられる。
仕上げ方法に関するものである。特に利用部品の例とし
ては、内面部に相手側ローラと転勤自在に係合する３条
のローラ溝を有するトリポード型等速継手の外輪の精密
仕上げ方法があげられる。
（２）従来の技術
トリポード型等速継手は第３図に示す構造を治し、その
外輪（１）はカップ状のハウジング部（１ａ）と軸部（
１ｂ）から一体に形成される。第４図はハウジング部（
１ａ）の軸直角断面の形状を示しており、ハウジング部
の内面部には、３個の軸方向のローラ溝（２）が１２０
°の等角度間隔に形されている。これらのローラ溝（２
）の外縁は、薄肉部（３）を各ローラ溝の中間は厚肉部
（４）を形成している。また前記の薄肉部（３）と厚肉
部（４）を紡ぐ肉厚変化部には一対の円弧状曲面（５）
が向かいあった状態で形成されている。
外輪（１）はカップ状のハウジング部（１ａ）と軸部（
１ｂ）から一体に形成される。第４図はハウジング部（
１ａ）の軸直角断面の形状を示しており、ハウジング部
の内面部には、３個の軸方向のローラ溝（２）が１２０
°の等角度間隔に形されている。これらのローラ溝（２
）の外縁は、薄肉部（３）を各ローラ溝の中間は厚肉部
（４）を形成している。また前記の薄肉部（３）と厚肉
部（４）を紡ぐ肉厚変化部には一対の円弧状曲面（５）
が向かいあった状態で形成されている。
該円弧状曲面（５）は、スパイダー（６）に回転自在に
支持されだローラ（７）と転勤自在に係合し動力を伝達
する役目を持ち、円筒度、角精度（３個のボール溝の振
分は精度）に高い精度が要求される。
支持されだローラ（７）と転勤自在に係合し動力を伝達
する役目を持ち、円筒度、角精度（３個のボール溝の振
分は精度）に高い精度が要求される。
次に上述したローラ溝の精度を確保するだめの従来の加
工方法を２例示す。第１の例は、第５図に示すととく厚
肉部を有するハウジングの本体（８）と薄肉部を構成す
るリング（１ｏ）を分割したもので、本体（８）の円弧
状曲面（９）を高精度に切削仕上けしだ後、本体（８）
の外周部にリングθ０）を嵌合させたものである。この
方法では、部品点数が多く、切削工程を要する点でコス
ト的に問題がある。第２の例は第６図において厚肉部（
１３）と薄肉部θ（イ）を一体とし、仕上ったものとほ
ぼ同一の形状と寸法の内面部を有する粗製品の内面部に
内型をセットし、厚肉部の外面部分のみを内面に向って
しごき加工を施こすかまたは、厚肉部の外面部分を主体
的に、薄肉部の外面部分は補助的に、内面に向って［７
ごき加工して仕上げる方法で同図にしごき加工前後のハ
ウジング部の軸直角断面の形状の変化をも示す。即ち、
しごき加工前の外面部（１１）は、しごき加工により（
１２）の形状となる３、この例では、しごき加工により
与えられる加工ひずみが厚肉部と、薄肉部とで異なり、
従って、しごき加工により発生するハウジング部の軸方
向の伸びも厚肉部と薄肉部とで異なり、この結果、円弧
状曲面（１５１の精度が低下し易い。更に、厚肉部の厚
みｔＳの薄肉部の厚みｉｓに対する比率が大きい部品に
この仕上げ方法を適用すると、薄肉部がしごき加工によ
る厚肉部の変形の悪影響を受け、形状精度が低下する。
工方法を２例示す。第１の例は、第５図に示すととく厚
肉部を有するハウジングの本体（８）と薄肉部を構成す
るリング（１ｏ）を分割したもので、本体（８）の円弧
状曲面（９）を高精度に切削仕上けしだ後、本体（８）
の外周部にリングθ０）を嵌合させたものである。この
方法では、部品点数が多く、切削工程を要する点でコス
ト的に問題がある。第２の例は第６図において厚肉部（
１３）と薄肉部θ（イ）を一体とし、仕上ったものとほ
ぼ同一の形状と寸法の内面部を有する粗製品の内面部に
内型をセットし、厚肉部の外面部分のみを内面に向って
しごき加工を施こすかまたは、厚肉部の外面部分を主体
的に、薄肉部の外面部分は補助的に、内面に向って［７
ごき加工して仕上げる方法で同図にしごき加工前後のハ
ウジング部の軸直角断面の形状の変化をも示す。即ち、
しごき加工前の外面部（１１）は、しごき加工により（
１２）の形状となる３、この例では、しごき加工により
与えられる加工ひずみが厚肉部と、薄肉部とで異なり、
従って、しごき加工により発生するハウジング部の軸方
向の伸びも厚肉部と薄肉部とで異なり、この結果、円弧
状曲面（１５１の精度が低下し易い。更に、厚肉部の厚
みｔＳの薄肉部の厚みｉｓに対する比率が大きい部品に
この仕上げ方法を適用すると、薄肉部がしごき加工によ
る厚肉部の変形の悪影響を受け、形状精度が低下する。
（３）発明が解決しようとする問題点
本発明は、以上の従来方法の欠点を解決する為に行なわ
れたものである。即ち、内面部に仕上り形状りほぼ同一
の形状を有する軸付きの力、プ状の粗製品ａ力を鍛造加
工により成形し７、続いて該粗製品ａカの内面部に内型
をセットした状態で、外面部の全周を内面部方向に向っ
てしごき加工し、ローン溝（２）など内面部を高精度に
仕上けることにより従来方法の欠点を解決しようとする
ものである。
れたものである。即ち、内面部に仕上り形状りほぼ同一
の形状を有する軸付きの力、プ状の粗製品ａ力を鍛造加
工により成形し７、続いて該粗製品ａカの内面部に内型
をセットした状態で、外面部の全周を内面部方向に向っ
てしごき加工し、ローン溝（２）など内面部を高精度に
仕上けることにより従来方法の欠点を解決しようとする
ものである。
（４）問題点を解決するだめの手段
本発明にかかる精密仕上げ方法の主たる特徴は、しごき
加工のとき （ａ）全周をしごき加工する。
加工のとき （ａ）全周をしごき加工する。
（１））ハウジング部断面を均等厚肉部、均等薄肉部及
び厚肉から薄肉への変化部に大きく分割して面積しごき
率を算出し、前記各部の面積しごき率が均一またけ、そ
の偏差を５％以内とすること。
び厚肉から薄肉への変化部に大きく分割して面積しごき
率を算出し、前記各部の面積しごき率が均一またけ、そ
の偏差を５％以内とすること。
である。
以下に本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の特徴を表わしだ実施例図である。外周
面が円形の粗製品から円形の製品に仕上げるときのしご
き加工前後の断面形状の変化を示しており、中心線から
左半分がしごき加工前の断面形状を、中心線から右半分
がしごき加工後の断面形状を示す。ここで、製品の中心
点Ｋからの放射線で・・ウジノブ部断面を厚肉部領域ｔ
Ｊ Ｉ Ｏ、、薄肉部領域Ｚ２０及び厚肉部から薄肉部
への変化部領ｄ Ｚ＋ｚｏに大きく分割する。
面が円形の粗製品から円形の製品に仕上げるときのしご
き加工前後の断面形状の変化を示しており、中心線から
左半分がしごき加工前の断面形状を、中心線から右半分
がしごき加工後の断面形状を示す。ここで、製品の中心
点Ｋからの放射線で・・ウジノブ部断面を厚肉部領域ｔ
Ｊ Ｉ Ｏ、、薄肉部領域Ｚ２０及び厚肉部から薄肉部
への変化部領ｄ Ｚ＋ｚｏに大きく分割する。
厚肉部の領域はしごき加工前後でＺ＋ｏからＺｌに薄肉
部の領域はしごき加工前後でＺ２０からｚ２に厚肉部か
ら薄肉部への変化領域はしごき加工前後でＺｌ２０から
Ｚｌ２に変化する。Ｚ＋。
部の領域はしごき加工前後でＺ２０からｚ２に厚肉部か
ら薄肉部への変化領域はしごき加工前後でＺｌ２０から
Ｚｌ２に変化する。Ｚ＋。
ｌ Ｚ２０ 、 Ｚ＋２ｏ 、 Ｚ＋ ｌ Ｚ２ 、
Ｚｌ２の面積をそれぞれＳｔｏ ｒ ８２０ 、５１２
０ 、 Ｓｔ 、 ８２ 、８３とすれば、上述の面積
しごき率は Ｓｔｏ−８１ 厚肉部の面積しごき率ε＋ ＝−Ｘ Ｉ ＯＯ％Ｓ＋。
Ｚｌ２の面積をそれぞれＳｔｏ ｒ ８２０ 、５１２
０ 、 Ｓｔ 、 ８２ 、８３とすれば、上述の面積
しごき率は Ｓｔｏ−８１ 厚肉部の面積しごき率ε＋ ＝−Ｘ Ｉ ＯＯ％Ｓ＋。
と示され、薄肉部の面積しごき率ε２、厚肉部から薄肉
部への変化部の面積しごき率ε１２も同様である。
部への変化部の面積しごき率ε１２も同様である。
以上の面積しごき率を均一にまだはその偏差を少なく設
定すればしごき加工による、ノ・ウジング部の軸方向の
ひずみは各部で均一ないしこれに準する状態となり、し
ごき加工後の精度の向−にが得られる。即ち、面積しご
き率の偏差を抑えると、第１０図において、薄肉部の伸
びΔ２ しごき後の厚肉部−薄肉部間の引張シー圧縮が生じにく
くなるために精度が向上する。
定すればしごき加工による、ノ・ウジング部の軸方向の
ひずみは各部で均一ないしこれに準する状態となり、し
ごき加工後の精度の向−にが得られる。即ち、面積しご
き率の偏差を抑えると、第１０図において、薄肉部の伸
びΔ２ しごき後の厚肉部−薄肉部間の引張シー圧縮が生じにく
くなるために精度が向上する。
第１表に、面積しごき率の偏差がローラ溝（２）の内幅
（Ｐ）の精度に及ぼす関係をグラフに示す。面積しごき
率の偏差を５係以内に抑えるとＰの偏差は０．１１肩以
内となシ高精度のローラ溝を仕上げることができる。
（Ｐ）の精度に及ぼす関係をグラフに示す。面積しごき
率の偏差を５係以内に抑えるとＰの偏差は０．１１肩以
内となシ高精度のローラ溝を仕上げることができる。
また、しごき後の製品の高さＨ（第７図）の全周でのば
らつきが少なく、しごき加工後の製品の取代（２１）も
少々くてよく、掛止りが従来の方法より向上する。
らつきが少なく、しごき加工後の製品の取代（２１）も
少々くてよく、掛止りが従来の方法より向上する。
更に粗製品の内面部、内型の外面部との寸法が近接して
いるのは第１図のＥ部のみである為、粗製品に内型を入
れ易く、自動化もやり易い。
いるのは第１図のＥ部のみである為、粗製品に内型を入
れ易く、自動化もやり易い。
（５）作用
次に第２図は本加工方法によるしごき加工工程の金型の
主要部で内型（Ｉ６）、粗製品０７）、外型０８）の関
係位置を示す。同図は、内型０６）が移動型、外型が固
定型の場合を示し、内型を同図のＡ矢示方向に移動させ
ることにより、しごき加工が行なわれる。第２図とは逆
に内型を固定型、外型を移動型としてもよい。
主要部で内型（Ｉ６）、粗製品０７）、外型０８）の関
係位置を示す。同図は、内型０６）が移動型、外型が固
定型の場合を示し、内型を同図のＡ矢示方向に移動させ
ることにより、しごき加工が行なわれる。第２図とは逆
に内型を固定型、外型を移動型としてもよい。
ところで、本加工方法のように外面部を内面に向ってし
ごく場合、外型の内面部（１８ａ）は、入口が広く奥が
狭くなるような傾斜面とならざるを得ない。この為、し
ごき加工による軸方向の伸びを第７図において製品の外
面側０９でλ１１ 内面側ｃ２０）でλ２とすると、λ
１〉λ２となりしごき加工後の外面部には引張り応力が
、内面部には圧縮応力が残留し、しごき後の製品を型か
ら取出すと第８図に示す量ｅの反りを生じ内外面部の各
部の精度を悪くさせる。特に第１図に示す厚肉部の厚み
ｔ１／薄肉部の厚み１２が大となるとき、反りも大きく
ｈる。しごき加工に供する外型の中心線を沈む断面での
、外型の内面部の接線と、該中心線とのなす角θは一般
にしごき角度と呼ばれるが、θが大きい程、しごき加工
時、外型内面部から粗製品に働く圧縮主応力Ｂ（第２図
）の方向と軸心と直角の方向とのなす角αも大きくなり
、上述のしごき加工後の伸びの、製品内外面での差が大
きくなり残留応力値も大となる。以上についての一実験
値を、第１図に示すローラ溝の内幅（Ｐｌについて１１
／ １２−’ ５の条件下で、しごき角度との関係を
第２表のグラフに示す。
ごく場合、外型の内面部（１８ａ）は、入口が広く奥が
狭くなるような傾斜面とならざるを得ない。この為、し
ごき加工による軸方向の伸びを第７図において製品の外
面側０９でλ１１ 内面側ｃ２０）でλ２とすると、λ
１〉λ２となりしごき加工後の外面部には引張り応力が
、内面部には圧縮応力が残留し、しごき後の製品を型か
ら取出すと第８図に示す量ｅの反りを生じ内外面部の各
部の精度を悪くさせる。特に第１図に示す厚肉部の厚み
ｔ１／薄肉部の厚み１２が大となるとき、反りも大きく
ｈる。しごき加工に供する外型の中心線を沈む断面での
、外型の内面部の接線と、該中心線とのなす角θは一般
にしごき角度と呼ばれるが、θが大きい程、しごき加工
時、外型内面部から粗製品に働く圧縮主応力Ｂ（第２図
）の方向と軸心と直角の方向とのなす角αも大きくなり
、上述のしごき加工後の伸びの、製品内外面での差が大
きくなり残留応力値も大となる。以上についての一実験
値を、第１図に示すローラ溝の内幅（Ｐｌについて１１
／ １２−’ ５の条件下で、しごき角度との関係を
第２表のグラフに示す。
平均のしどき角度−１２°のときＰの偏差は平均のしご
き角度−３５°のときＰの偏差は００４であり、しごき
角度が小なる程、仕上り精度も向上するが、特にしどき
角度が２°から５°の範囲が精度が高いことが判明した
。 ゛しごき角度を小さくすると、第１１図におい
て内径面（２２）と外径面ｃ２１）及び内部（２３）の
ひずみの偏差が少なくなり、加工による残留応力が小さ
くなるためである。
き角度−３５°のときＰの偏差は００４であり、しごき
角度が小なる程、仕上り精度も向上するが、特にしどき
角度が２°から５°の範囲が精度が高いことが判明した
。 ゛しごき角度を小さくすると、第１１図におい
て内径面（２２）と外径面ｃ２１）及び内部（２３）の
ひずみの偏差が少なくなり、加工による残留応力が小さ
くなるためである。
しごき角度−≦２′では、しごきダイスの深さく第１２
図の１−１ ）が犬となり、首だしごき時材料とダイス
間の摩擦力の悪影響が生じ、不適当となる。
図の１−１ ）が犬となり、首だしごき時材料とダイス
間の摩擦力の悪影響が生じ、不適当となる。
さて本発明の面積しごき率を均一にすることに対抗する
従来技術として板厚しどき率を均一にするしごき加工法
が存在しているが、以下に本発明と従来技術の明確々差
異を説明する。
従来技術として板厚しどき率を均一にするしごき加工法
が存在しているが、以下に本発明と従来技術の明確々差
異を説明する。
第１３図のごとき肉厚の不均一な製品の内面部をしごき
加工により高精度にしごくには、しごき加工後の残留応
力を均一に抑える必要がある。このだめにはしごき加工
前後の伸び率を全周にわたり均一にすることが必要であ
る。
加工により高精度にしごくには、しごき加工後の残留応
力を均一に抑える必要がある。このだめにはしごき加工
前後の伸び率を全周にわたり均一にすることが必要であ
る。
となることが望ましい。
ここでプレス加工における体積一定則の原則からは
］−Ｔｏ 、 Ｔ−１； ｌ、どき加工前後の高さＤｏ
、Ｄ； ｎ 外径寸法ｄｏ、ｄ；
〃 内径寸法とすれば、 Ｈ（Ｄ２−ｄ２）二ｌｌ０（ＤＯ−（１０）である。
、Ｄ； ｎ 外径寸法ｄｏ、ｄ；
〃 内径寸法とすれば、 Ｈ（Ｄ２−ｄ２）二ｌｌ０（ＤＯ−（１０）である。
δ＝面積減少率（面積しごき率と同じ）とすれば、
となる。
る。
つぎにＤニーφ１００、ｄ−φ６０の製品について、板
厚の減小量をいろいろと変えた場合に、板厚減小率（板
厚しごき率と同じ）と面積減小率に及ぼす影響をグラフ
にしたものが第；３表である。これで判るように板厚減
小量の変化に対して両者の減小率の傾向には明白な差異
が生じている。従って第１３図のごとき肉厚の不均一な
製品の場合は、板厚減小率（６）実施例 以上の本発明の精密仕上げ方法の利用が可能な部品は、
等速継手の外輪のような底付きの部品に限らず、底なし
の場合はしごき加工を第９図のように実施すればよい。
厚の減小量をいろいろと変えた場合に、板厚減小率（板
厚しごき率と同じ）と面積減小率に及ぼす影響をグラフ
にしたものが第；３表である。これで判るように板厚減
小量の変化に対して両者の減小率の傾向には明白な差異
が生じている。従って第１３図のごとき肉厚の不均一な
製品の場合は、板厚減小率（６）実施例 以上の本発明の精密仕上げ方法の利用が可能な部品は、
等速継手の外輪のような底付きの部品に限らず、底なし
の場合はしごき加工を第９図のように実施すればよい。
（力 発明の効果
以上のように本発明によれば、内面部に複数の溝を有す
る部品の精密仕上げ加工において、ほぼ仕上り形状を有
する粗製品の内面部に内型セットした状態で、外面部の
全周を内面部方向に向ってほぼ均一な面積しごき率で、
または各部の面積しごき率の偏差を５チ以
１内にして、−！、／ζはしごき角度の平均値を２°
から５°以内にしてしごき加工を施こすことにより加工
ひずみの偏差を抑え内面部の複数の溝を高精度に仕上げ
ることができ、従来のよう゛に部品点数を多くして切削
加工に依存したり、薄肉部がしごき加工によ２て厚肉部
の変形の悪影響を受け、形状精度を低下させるなどの従
来方法の欠点が解消された。
る部品の精密仕上げ加工において、ほぼ仕上り形状を有
する粗製品の内面部に内型セットした状態で、外面部の
全周を内面部方向に向ってほぼ均一な面積しごき率で、
または各部の面積しごき率の偏差を５チ以
１内にして、−！、／ζはしごき角度の平均値を２°
から５°以内にしてしごき加工を施こすことにより加工
ひずみの偏差を抑え内面部の複数の溝を高精度に仕上げ
ることができ、従来のよう゛に部品点数を多くして切削
加工に依存したり、薄肉部がしごき加工によ２て厚肉部
の変形の悪影響を受け、形状精度を低下させるなどの従
来方法の欠点が解消された。
また本発明において第１図の実施例のごとく外周面が円
形の粗製品から円形の製品に仕上げるように、粗製品の
内面部と内型のクリアランスを薄肉部に大きく厚肉部に
小さく付与し、かつ各部の面積しごき率を均一にしてし
ごき加工を施こすときは、内面部の複数の満を高精度に
仕上げる効果のみ々らず、しごき加工が簡易となり金型
費も安価となる効果が大である。
形の粗製品から円形の製品に仕上げるように、粗製品の
内面部と内型のクリアランスを薄肉部に大きく厚肉部に
小さく付与し、かつ各部の面積しごき率を均一にしてし
ごき加工を施こすときは、内面部の複数の満を高精度に
仕上げる効果のみ々らず、しごき加工が簡易となり金型
費も安価となる効果が大である。
まだ本発明によるときは以下に列記する効果も期待でき
る。
る。
■ 円柱形状でない外面部を有する製品に対しても、そ
の粗製品の内面部の形状・寸法を調整することにより、
粗製品の外面部を円柱状とすることができ、金型費が安
価である。
の粗製品の内面部の形状・寸法を調整することにより、
粗製品の外面部を円柱状とすることができ、金型費が安
価である。
■ 壁厚の変化の大きい部品も高い精度での仕」二げ加
工が可能である。
工が可能である。
■ しごき加工後に機械加工・熱処理を施こしても、従
来の加工法に比し、くるいが生じにくい。
来の加工法に比し、くるいが生じにくい。
第１図は本発明の精密仕」二は方法によるしごき加工前
後の軸直角断面形状の変化の説明図、第２図は本発明の
しごき加工用金型の主要部の説明図、 第３ ＋’￥１はトリポード型等速継手の構造の説明図
第４図はトリポード型等速継手の外輪のハウジング部の
軸直角断面図、 第５図は分割型の外輪を特徴とする従来の方法の説明図
、 第６図は厚肉部を主体にしごき加工する従来の方法の説
明図、 第７図はしごき加工後の軸方向の製品の伸びの説明図、 第８図はしごき加工後に生ずる反りの説明図、第９図は
底なしの部品のしごき方法を示す図、第１０図は面積し
ごき率の偏差と精度の関係の説明図、 第１１図はしごき角度と精度の関係説明図、第１２図は
しごき角度としごきダイスの深さの関係の説明図、 第１３図は板厚変化量と板厚減小率並びに面積減小率と
の関係の説明図である。 １は外輪、２はローラ溝、３は薄肉部、４は厚肉部、５
け円弧状曲面部、６はスパイダー、７はローラ、１０は
リング、１１はしごき前の外面部、１２はしごき後の外
面部、１６は内型、１７は粗製品、】８は外型、１９は
製品の外面部、２０は製品の内面部 である。 特許出願人 アイダエンジニアリング株式会
社同 日産自動車株式会社 代 理 人 弁理士 小岩井 敏 １１４図面
の浄書（内容に１ （更なし） 手続補正書（方式） 昭和５９年１０月２２日 ゛ 特許庁長官 志 賀 学 殿 】 事件の表示 昭和５９年特許願第１２４５５９号
２ 発明の名称 内面部に複数の溝を有する部品の精
密仕上げ方法
後の軸直角断面形状の変化の説明図、第２図は本発明の
しごき加工用金型の主要部の説明図、 第３ ＋’￥１はトリポード型等速継手の構造の説明図
第４図はトリポード型等速継手の外輪のハウジング部の
軸直角断面図、 第５図は分割型の外輪を特徴とする従来の方法の説明図
、 第６図は厚肉部を主体にしごき加工する従来の方法の説
明図、 第７図はしごき加工後の軸方向の製品の伸びの説明図、 第８図はしごき加工後に生ずる反りの説明図、第９図は
底なしの部品のしごき方法を示す図、第１０図は面積し
ごき率の偏差と精度の関係の説明図、 第１１図はしごき角度と精度の関係説明図、第１２図は
しごき角度としごきダイスの深さの関係の説明図、 第１３図は板厚変化量と板厚減小率並びに面積減小率と
の関係の説明図である。 １は外輪、２はローラ溝、３は薄肉部、４は厚肉部、５
け円弧状曲面部、６はスパイダー、７はローラ、１０は
リング、１１はしごき前の外面部、１２はしごき後の外
面部、１６は内型、１７は粗製品、】８は外型、１９は
製品の外面部、２０は製品の内面部 である。 特許出願人 アイダエンジニアリング株式会
社同 日産自動車株式会社 代 理 人 弁理士 小岩井 敏 １１４図面
の浄書（内容に１ （更なし） 手続補正書（方式） 昭和５９年１０月２２日 ゛ 特許庁長官 志 賀 学 殿 】 事件の表示 昭和５９年特許願第１２４５５９号
２ 発明の名称 内面部に複数の溝を有する部品の精
密仕上げ方法
Claims (4)
- （１）ほぼ仕上り形状を有する粗製品のハウジング部断
面を均等厚肉部、均等薄肉部及び厚肉から薄肉への変化
部に分割して面積しごき率を算出し、前記各部の面積し
ごき率が均一になるように外面部の全周を内型をセット
した内面部方向に向ってしごき加工を施こすことにより
、内面部の複数の溝を高精度に仕上げることを特徴とす
る、内面部に複数の溝を有する部品の精密仕上げ方法。 - （２）外面部の全周を内面部方向に向って各部の面積し
ごき率の偏差が５％以内となるように、しごき加工を施
こすことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の内面
部に複数の溝を有する部品の精密仕上げ方法。 - （３）しごき加工に供する外型の内面部の、しごき加工
を施こされる粗製品が接触する位置における、しごき角
度の平均値が２°から５°以内であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項、第２項記載の内面部に複数の溝
を有する部品の精密仕上げ方法。 - （４）外周面が円形の粗製品から円形の製品に仕上げる
ように、粗製品の内面部と内型のクリアランスを薄肉部
に大きく厚肉部に小さく付与し、かつ各部の面積しごき
率を均一にしてしごき加工を施こすことを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の内面部に複数の溝を有する部
品の精密仕上げ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124559A JPS613618A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | 内面部に複数の溝を有する部品の精密仕上げ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124559A JPS613618A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | 内面部に複数の溝を有する部品の精密仕上げ方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS613618A true JPS613618A (ja) | 1986-01-09 |
| JPH0254171B2 JPH0254171B2 (ja) | 1990-11-20 |
Family
ID=14888471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59124559A Granted JPS613618A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | 内面部に複数の溝を有する部品の精密仕上げ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS613618A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62159235U (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-09 | ||
| US7347077B2 (en) | 2003-11-27 | 2008-03-25 | Honda Motor Co., Ltd. | Method of manufacturing outer ring member for constant velocity joint |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57206537A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-17 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Manufacture of external member of tripod type uniform flexible joint |
-
1984
- 1984-06-19 JP JP59124559A patent/JPS613618A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57206537A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-17 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Manufacture of external member of tripod type uniform flexible joint |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62159235U (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-09 | ||
| US7347077B2 (en) | 2003-11-27 | 2008-03-25 | Honda Motor Co., Ltd. | Method of manufacturing outer ring member for constant velocity joint |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0254171B2 (ja) | 1990-11-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |