JPS61284523A - 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS61284523A JPS61284523A JP60125087A JP12508785A JPS61284523A JP S61284523 A JPS61284523 A JP S61284523A JP 60125087 A JP60125087 A JP 60125087A JP 12508785 A JP12508785 A JP 12508785A JP S61284523 A JPS61284523 A JP S61284523A
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- steel sheet
- rolled
- rolling
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及び
その製造方法に関するものである。
その製造方法に関するものである。
一方向性電磁鋼板は軟磁性材料として主にトランス、そ
の他の電気機器の鉄心材料として使用されるもので磁気
特性として励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。磁気特性の優れた材料を得るには磁化容易軸である
＝＜００１＞軸が圧延方向に高度に揃う事が重要である
が、この他に結晶粒度固有抵抗、表面被膜等が磁気特性
に大きく影響してくる。
の他の電気機器の鉄心材料として使用されるもので磁気
特性として励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。磁気特性の優れた材料を得るには磁化容易軸である
＝＜００１＞軸が圧延方向に高度に揃う事が重要である
が、この他に結晶粒度固有抵抗、表面被膜等が磁気特性
に大きく影響してくる。
高磁束密度鋼板は例えば特公昭４０−１５６４４号公報
に示される様な微量のＡｆを含んだ珪素鋼材を最終強冷
延をするいわゆる１回圧延法によって或いは微量のＳｅ
、 Ｓｂを含んだ鋼板の仕上げ焼鈍方法を工夫した特
公昭５１−１３４６９号公報によって得られる事が知ら
れている。磁気特性影響因子の一つである固有抵抗はＳ
ｔ含有量を高める事によって高めることが出来る。他の
一つの影響因子である二次再結晶粒径を小さくする方法
としては例えば特開昭５４−７４１９に示す微量のＡｌ
を含む珪素鋼にＳｎを添加する方法がある。また他の影
響因子である表面被膜については、鋼板と表面被膜の膨
張系数の差を利用して鋼板に張力を与えるいわゆる張力
コーティングを施す事によって磁区を細分化し鉄損特性
を改善する事が出来る。上記影響因子の他に、鋼板の板
厚を薄くする事は低鉄損材を得る上で有効な手段である
ため、今後更に低い鉄損を達成するためには製品板厚の
薄手化を図り、更に上記高Ｓｉ化、二次再結晶粒微細化
、表面被膜技術等を組合せ工業化していく事が重要であ
る。なお本願における薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板
とは製品板厚０．２３ｍ〜０．１０ ｍｍのものである
。
に示される様な微量のＡｆを含んだ珪素鋼材を最終強冷
延をするいわゆる１回圧延法によって或いは微量のＳｅ
、 Ｓｂを含んだ鋼板の仕上げ焼鈍方法を工夫した特
公昭５１−１３４６９号公報によって得られる事が知ら
れている。磁気特性影響因子の一つである固有抵抗はＳ
ｔ含有量を高める事によって高めることが出来る。他の
一つの影響因子である二次再結晶粒径を小さくする方法
としては例えば特開昭５４−７４１９に示す微量のＡｌ
を含む珪素鋼にＳｎを添加する方法がある。また他の影
響因子である表面被膜については、鋼板と表面被膜の膨
張系数の差を利用して鋼板に張力を与えるいわゆる張力
コーティングを施す事によって磁区を細分化し鉄損特性
を改善する事が出来る。上記影響因子の他に、鋼板の板
厚を薄くする事は低鉄損材を得る上で有効な手段である
ため、今後更に低い鉄損を達成するためには製品板厚の
薄手化を図り、更に上記高Ｓｉ化、二次再結晶粒微細化
、表面被膜技術等を組合せ工業化していく事が重要であ
る。なお本願における薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板
とは製品板厚０．２３ｍ〜０．１０ ｍｍのものである
。
〔発明が解決しようとする問題点〕
このように鋼板板厚が薄くなると方向性の優れた二次再
結晶粒を安定して発達させる事が非常に困難になる。こ
の理由の一つとしては仕上げ焼鈍過程で鋼板表面層の一
次再結晶粒成長抑制剤（ＡＪ Ｎ 、 ＭｎＳ 、
ＭｎＳｅ 、 ＢＮ）等の微細析出物が分解消失する
ことによる一次再結晶粒抑制力の低下が挙げられる。従
来からゴス核つまり（１１０＞ （００１）方位の二次
再結晶核は鋼板の表面層にある事が知られているが、鋼
板板厚が薄くなる程、ゴス核の存在領域は狭くなり二次
再結晶粒が発達するための環境が破かいされるものと考
えられる。
結晶粒を安定して発達させる事が非常に困難になる。こ
の理由の一つとしては仕上げ焼鈍過程で鋼板表面層の一
次再結晶粒成長抑制剤（ＡＪ Ｎ 、 ＭｎＳ 、
ＭｎＳｅ 、 ＢＮ）等の微細析出物が分解消失する
ことによる一次再結晶粒抑制力の低下が挙げられる。従
来からゴス核つまり（１１０＞ （００１）方位の二次
再結晶核は鋼板の表面層にある事が知られているが、鋼
板板厚が薄くなる程、ゴス核の存在領域は狭くなり二次
再結晶粒が発達するための環境が破かいされるものと考
えられる。
本発明者等は、このゴス核の存在領域を板厚方向に拡大
させるならば、例え表面層において抑制剤が消失しても
二次再結晶粒が安定して発達するとの考えのちとに、最
終冷延前の鋼板表面の結晶粒を成長させる事を検討した
。その結果冷間圧延工程で、更に軽加工法を適用するこ
とにより最終成品において磁気特性の優れた薄物高磁束
密度一方向性電磁鋼板が得られる事を究明した。以下本
発明を詳細に述べる。本発明における製造工程において
は熱延板を必要に応じ焼鈍し最終冷延率を調整するため
の板厚調整の一次圧延を行なう。次いで焼鈍をした後ス
キンバス圧延等により軽い歪を付与し、再度焼鈍（中間
焼鈍と称す）を行なう。
させるならば、例え表面層において抑制剤が消失しても
二次再結晶粒が安定して発達するとの考えのちとに、最
終冷延前の鋼板表面の結晶粒を成長させる事を検討した
。その結果冷間圧延工程で、更に軽加工法を適用するこ
とにより最終成品において磁気特性の優れた薄物高磁束
密度一方向性電磁鋼板が得られる事を究明した。以下本
発明を詳細に述べる。本発明における製造工程において
は熱延板を必要に応じ焼鈍し最終冷延率を調整するため
の板厚調整の一次圧延を行なう。次いで焼鈍をした後ス
キンバス圧延等により軽い歪を付与し、再度焼鈍（中間
焼鈍と称す）を行なう。
第１図（ａｌはこの中間焼鈍後の鋼板断面の金属組織を
示したものである。これに対して一次圧延後に焼鈍と軽
加工を施さず中間焼鈍した従来の方法（例えば特開昭５
９−１２６７２２号）で処理したものが第１図（ｂ）で
ある。図から判る様に本願の方法である（ａｌの表面結
晶粒が粗大化していることが判る。
示したものである。これに対して一次圧延後に焼鈍と軽
加工を施さず中間焼鈍した従来の方法（例えば特開昭５
９−１２６７２２号）で処理したものが第１図（ｂ）で
ある。図から判る様に本願の方法である（ａｌの表面結
晶粒が粗大化していることが判る。
この鋼板を酸洗し、冷延し、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を
塗布し、高温長時間の仕上げ焼鈍を行ない二次再結晶組
織を発達させた。この後張力コーティングを施し焼鈍し
た後の°磁気特性は次の通りであった。
塗布し、高温長時間の仕上げ焼鈍を行ない二次再結晶組
織を発達させた。この後張力コーティングを施し焼鈍し
た後の°磁気特性は次の通りであった。
（ｂｌ １．８９ ０．４５ ０．８８
この様に中間焼鈍後の鋼板表面結晶粒を成長させておく
事は、冷延・脱炭焼鈍後に得られる一次再結晶組織にお
いてゴス核が板厚方向に分散するばかりでなくゴス核生
成にも有利な方向に作用しているものと考えられる。
この様に中間焼鈍後の鋼板表面結晶粒を成長させておく
事は、冷延・脱炭焼鈍後に得られる一次再結晶組織にお
いてゴス核が板厚方向に分散するばかりでなくゴス核生
成にも有利な方向に作用しているものと考えられる。
本発明に用いる素材は次の通りである。
Ｃ： ０．１０％以下、Ｓｉ ： ２．５〜４．０％、
Ｍｎ ： ０．０４〜０．２０％その他−次回結晶粒成
長抑制剤生成元素、例えばＳ、Ｓｅ、Ａ１．Ｂ、Ｎ等を
単独あるいは複合で含有することを条件としこの他機量
のＳｎ 、 Ｓｂ 。
Ｍｎ ： ０．０４〜０．２０％その他−次回結晶粒成
長抑制剤生成元素、例えばＳ、Ｓｅ、Ａ１．Ｂ、Ｎ等を
単独あるいは複合で含有することを条件としこの他機量
のＳｎ 、 Ｓｂ 。
Ｂｉ 、 Ｃｒ 、 Ｃｕ 、 Ｍｏ等を含むことは構
わない。次にこれら成分の限定理由について述べる。。
わない。次にこれら成分の限定理由について述べる。。
Ｃは０．１０％を超すと後工程の脱炭に問題を生じるば
かりでなく、熱延性、冷延性の点からも好ましくない。
かりでなく、熱延性、冷延性の点からも好ましくない。
Ｓｉは２．５％未満では本発明の目的である低鉄損が得
られず、一方４．０％を超すと冷延が困難となり好まし
く脇ない。
られず、一方４．０％を超すと冷延が困難となり好まし
く脇ない。
Ｍｎは析出物生成元素でありＭｎＳ 、ＭｎＳｅ等と
形成する０、０４％以下ではその量が不足しまた熱延性
の点からも好ましくない。一方０．２％を超すと磁気特
性の面から好ましくない。−次再結晶粒抑制剤にＡＩＮ
とＭｎＳを複合で利用する場合は八β： ０．０１０〜
０．０５０％、Ｎ ： ０．０４５〜０．０１２％、Ｓ
： ０．０１０〜０．０５０％を添加する必要がある
。
形成する０、０４％以下ではその量が不足しまた熱延性
の点からも好ましくない。一方０．２％を超すと磁気特
性の面から好ましくない。−次再結晶粒抑制剤にＡＩＮ
とＭｎＳを複合で利用する場合は八β： ０．０１０〜
０．０５０％、Ｎ ： ０．０４５〜０．０１２％、Ｓ
： ０．０１０〜０．０５０％を添加する必要がある
。
Ａｌ及びＮはＡＡＮを形成しまたＳはＭｎＳを形成して
抑制剤としての働門をするもので上記範囲を逸脱すると
二次再結晶の発達が不安定になる。
抑制剤としての働門をするもので上記範囲を逸脱すると
二次再結晶の発達が不安定になる。
この様な組成の熱延板は（必要に応じて８００℃〜１１
５０℃で焼鈍した後）板厚調整を狙いとした冷間圧延を
した後７００℃〜１１５０℃の温度で１０秒から１０分
の焼鈍をする。焼鈍は好ましくは８００℃〜１０５０℃
で１分から５分程度がよい。この焼鈍の目的は鋼板を再
結晶させるところにあるが１００％再結晶させなくても
よい。この焼鈍においては昇温速度、冷却速度に特に注
意を払う必要はない。この後スキンパス圧延或いはショ
ツトブラストにより鋼°板に軽い歪を導入する。スキン
パスの場合、この圧延率は１〜２０％好ましくは３〜１
０％の範囲が良い。このスキンパス率が１％未満では効
果がなく一方２０％をこえると結晶粒の成長が悪くなる
。なおこの場合ダルロールを用いる方が効果的である。
５０℃で焼鈍した後）板厚調整を狙いとした冷間圧延を
した後７００℃〜１１５０℃の温度で１０秒から１０分
の焼鈍をする。焼鈍は好ましくは８００℃〜１０５０℃
で１分から５分程度がよい。この焼鈍の目的は鋼板を再
結晶させるところにあるが１００％再結晶させなくても
よい。この焼鈍においては昇温速度、冷却速度に特に注
意を払う必要はない。この後スキンパス圧延或いはショ
ツトブラストにより鋼°板に軽い歪を導入する。スキン
パスの場合、この圧延率は１〜２０％好ましくは３〜１
０％の範囲が良い。このスキンパス率が１％未満では効
果がなく一方２０％をこえると結晶粒の成長が悪くなる
。なおこの場合ダルロールを用いる方が効果的である。
スキンパスのかわりにショツトブラストを用いても同様
な効果が得られる。この様な軽加工を施した鋼板は９０
０℃〜１１７０℃で３０秒〜１０分焼鈍した後空気中冷
却より早い速度で室温まで冷却するいわゆる中間焼鈍を
行なう。この焼鈍は冷却速度は特に重要である。この後
８０％以上の高圧延率で成品板厚とする。この圧延にお
いては冷間圧延工程での複数パス間に特公昭５４−１３
８６６号公報あるいは特公昭５４−２９１８２号公報に
よる５０℃〜６００℃の時効処理を行なうと一段と優れ
た磁気特性が得られる。
な効果が得られる。この様な軽加工を施した鋼板は９０
０℃〜１１７０℃で３０秒〜１０分焼鈍した後空気中冷
却より早い速度で室温まで冷却するいわゆる中間焼鈍を
行なう。この焼鈍は冷却速度は特に重要である。この後
８０％以上の高圧延率で成品板厚とする。この圧延にお
いては冷間圧延工程での複数パス間に特公昭５４−１３
８６６号公報あるいは特公昭５４−２９１８２号公報に
よる５０℃〜６００℃の時効処理を行なうと一段と優れ
た磁気特性が得られる。
最終板厚にした冷延板は続いて公知の方法で脱炭焼鈍を
行なう。脱炭焼鈍は脱炭及び−成典結晶を行なわせると
同時に被膜形成に必要な酸化層を生成させる役割をもつ
ものであるが、この焼鈍条件如何では最終焼鈍後の被膜
特性ばかりでなく磁気特性にまで大きく影響を及ぼして
くる。本発明の場合この温度は８００℃〜９００℃で３
０秒から１０分間湿水素又は窒素又はそれらの混合雰囲
気で行なうのが好ましい。脱炭焼鈍後の鋼板表面には仕
上げ焼鈍における焼付防止及び表面被膜生成のために焼
鈍分離剤を塗布する。焼鈍分離剤はとくにこだわるもの
ではないが、ＭｇＯとＴｉＯ□を主成分としたものが好
ましい。
行なう。脱炭焼鈍は脱炭及び−成典結晶を行なわせると
同時に被膜形成に必要な酸化層を生成させる役割をもつ
ものであるが、この焼鈍条件如何では最終焼鈍後の被膜
特性ばかりでなく磁気特性にまで大きく影響を及ぼして
くる。本発明の場合この温度は８００℃〜９００℃で３
０秒から１０分間湿水素又は窒素又はそれらの混合雰囲
気で行なうのが好ましい。脱炭焼鈍後の鋼板表面には仕
上げ焼鈍における焼付防止及び表面被膜生成のために焼
鈍分離剤を塗布する。焼鈍分離剤はとくにこだわるもの
ではないが、ＭｇＯとＴｉＯ□を主成分としたものが好
ましい。
仕上げ焼鈍は１１００℃以上で５時間以上水素又はこれ
らの水素又は窒素又はアルゴン又はこれらの混合ガス中
で行なう。この焼鈍後の鋼板表面には無機質の被膜が形
成されるがこの後リン酸、無水クロス酸、リン酸アルミ
ニウムを主成分としたコーテイング液を塗布し平板化焼
鈍を行なう。
らの水素又は窒素又はアルゴン又はこれらの混合ガス中
で行なう。この焼鈍後の鋼板表面には無機質の被膜が形
成されるがこの後リン酸、無水クロス酸、リン酸アルミ
ニウムを主成分としたコーテイング液を塗布し平板化焼
鈍を行なう。
次に実施例について述べる。
失施炭土
Ｃ： ０．０８０％、Ｓｉ ： ３．２５％、Ｍｎ
： ０．０７３％、Ｓ ： ０．０２５％、酸可溶
性Ａｆ ： ０．０２６％、Ｎ ： ０．００８３％
、Ｓｎ：０．１１％、Ｃｕ ： ０．０７０％を含む
鋼塊を熱延し２．３鶴厚みの熱延板とした。この熱延板
を厚み１．４５ｍｍまで冷延した。次いでこの冷延板を
次の４通りの条件で処理を行なった。
： ０．０７３％、Ｓ ： ０．０２５％、酸可溶
性Ａｆ ： ０．０２６％、Ｎ ： ０．００８３％
、Ｓｎ：０．１１％、Ｃｕ ： ０．０７０％を含む
鋼塊を熱延し２．３鶴厚みの熱延板とした。この熱延板
を厚み１．４５ｍｍまで冷延した。次いでこの冷延板を
次の４通りの条件で処理を行なった。
条件（ａｌ ： （１）冷延板−（２）焼鈍（９５０℃
、３分）＝（３）スキンパス（５％）→（４）中間焼鈍
（１１３０℃、２分） −＋５１１００℃の湯中へ投入
し急冷却＝（６）酸洗→（７）冷延（板厚０．１８ｎ）
パス間において、２５０℃、５分間の時効処理を行う。
、３分）＝（３）スキンパス（５％）→（４）中間焼鈍
（１１３０℃、２分） −＋５１１００℃の湯中へ投入
し急冷却＝（６）酸洗→（７）冷延（板厚０．１８ｎ）
パス間において、２５０℃、５分間の時効処理を行う。
＝（８）脱炭焼鈍（８５０℃、２分：湿水素窒素混合ガ
ス中） −（９１焼鈍分離剤塗布（ＭｇＯ＋ Ｔｉ０ｚ
＋ ５ｂｚＳＯ４） −〇（Ｉｔ仕上げ焼鈍（１２０
０℃、２０ｈｒｓ）−Ｑυ平板化焼鈍（リン酸＋無水り
ロム酸＋リン酸アルミニウムコーティング液）条件（ｂ
） ： （１）冷延板＝（２）焼鈍（９５０℃、３分）
＝（３）スキンパス（１０％）→（４）〜αυ条件（ａ
）と同じ条件（Ｃ１： （１）冷延板−（２）焼鈍（９
５０℃、３分）＝（３）スキンパス（２０％）→（４）
〜αＢ条件（ａ）と同じ条件（ｄ）（従来法）：（１）
冷延板（板厚１．４５０） −（２） 、 （３）なし
→（４）〜αカ条件（ａ）と同じ磁気特性は次の如くで
あった。
ス中） −（９１焼鈍分離剤塗布（ＭｇＯ＋ Ｔｉ０ｚ
＋ ５ｂｚＳＯ４） −〇（Ｉｔ仕上げ焼鈍（１２０
０℃、２０ｈｒｓ）−Ｑυ平板化焼鈍（リン酸＋無水り
ロム酸＋リン酸アルミニウムコーティング液）条件（ｂ
） ： （１）冷延板＝（２）焼鈍（９５０℃、３分）
＝（３）スキンパス（１０％）→（４）〜αυ条件（ａ
）と同じ条件（Ｃ１： （１）冷延板−（２）焼鈍（９
５０℃、３分）＝（３）スキンパス（２０％）→（４）
〜αＢ条件（ａ）と同じ条件（ｄ）（従来法）：（１）
冷延板（板厚１．４５０） −（２） 、 （３）なし
→（４）〜αカ条件（ａ）と同じ磁気特性は次の如くで
あった。
以下余白
ＣＯ，０８３％、Ｓｉ ３．３％、Ｍｎ Ｏ，０７０
％、Ｓ Ｏ，０２０％、酸可溶性ＡＮ Ｏ，０２６
％、Ｎ Ｏ，００８０％、ＳｎＯ，１４％、Ｃｕ０．０
７％を含む鋼塊を熱延し２． ＯｔｍＯ熱延板とした。
％、Ｓ Ｏ，０２０％、酸可溶性ＡＮ Ｏ，０２６
％、Ｎ Ｏ，００８０％、ＳｎＯ，１４％、Ｃｕ０．０
７％を含む鋼塊を熱延し２． ＯｔｍＯ熱延板とした。
これを１０００℃、５分間の焼鈍をした後酸洗し１．４
０１宵に冷延した。この後火の二通りの条件で処理を行
なった。
０１宵に冷延した。この後火の二通りの条件で処理を行
なった。
条件（ａ） ： （１）冷延板（１，４０ｍ）−ｆ２）
焼鈍（９００℃、５分）（３）ダルロールスキンバス（
５％）→（４１中間焼鈍（１１３０°Ｃ１２分１００℃
湯冷）−（５）冷延（０，１７０ｍ１）バス間において
２５０℃、５分間の時効処理を行なう。＝（６）脱炭焼
鈍（８５０℃、１２０秒湿水素窒素ガス） −１７）焼
鈍分離剤塗布−（８）仕上げ焼鈍（１２００℃、２０ｈ
ｒ）−（９）平板化焼鈍。
焼鈍（９００℃、５分）（３）ダルロールスキンバス（
５％）→（４１中間焼鈍（１１３０°Ｃ１２分１００℃
湯冷）−（５）冷延（０，１７０ｍ１）バス間において
２５０℃、５分間の時効処理を行なう。＝（６）脱炭焼
鈍（８５０℃、１２０秒湿水素窒素ガス） −１７）焼
鈍分離剤塗布−（８）仕上げ焼鈍（１２００℃、２０ｈ
ｒ）−（９）平板化焼鈍。
条件（ｂｌ ： （１１冷延板（１，４０鶴）→（２１
、（３１なし−（４）中間焼鈍（１１３０°Ｃ２分１０
０℃湯冷） −（５１〜（９）条件（ａｌと同じ 磁気特性は次の如くであった。
、（３１なし−（４）中間焼鈍（１１３０°Ｃ２分１０
０℃湯冷） −（５１〜（９）条件（ａｌと同じ 磁気特性は次の如くであった。
条件ｆａｔ Ｂ８： １．９４Ｔ Ｗ１３１５０ ：
０．３８Ｗ／ｋｇ Ｗ１７１５０： ０．７２Ｗ／ｋｇ
（ｂｌ Ｂ８： １．９２Ｔ Ｗ１３１５０ ： ０．
４１す７ｋｇ Ｗ１７１５０： ０．７８Ｗ／ｋｇ太施
炭ユ Ｃ： ０．０７５％、Ｓｉ ： ３．２０％、Ｍｎ ：
Ｑ、０７０％、Ｓｓ ： ０．０２３％、Ｓｂ ：
０．０２％、Ｃｕ ： ０．０７％を含む鋼塊を熱延し
２．０酊厚みの熱延板とした。この熱延板を１．３（ｉ
ｎ厚みまで冷延した後火の３通りの条件で処理をした。
０．３８Ｗ／ｋｇ Ｗ１７１５０： ０．７２Ｗ／ｋｇ
（ｂｌ Ｂ８： １．９２Ｔ Ｗ１３１５０ ： ０．
４１す７ｋｇ Ｗ１７１５０： ０．７８Ｗ／ｋｇ太施
炭ユ Ｃ： ０．０７５％、Ｓｉ ： ３．２０％、Ｍｎ ：
Ｑ、０７０％、Ｓｓ ： ０．０２３％、Ｓｂ ：
０．０２％、Ｃｕ ： ０．０７％を含む鋼塊を熱延し
２．０酊厚みの熱延板とした。この熱延板を１．３（ｉ
ｎ厚みまで冷延した後火の３通りの条件で処理をした。
（ａｌ ９００℃、３分間の焼鈍をした後５％のスキン
バス圧延を行なったもの。
バス圧延を行なったもの。
箋
（ｂｌ ９００℃、３分間の焼鈍をした鋼板の両面に０
、５１１φの鋼球を、投射速度４． Ｏｍ ／５ｅｃ（
インペラ回転数２０００ｒｐｍ）で投射したもの。
、５１１φの鋼球を、投射速度４． Ｏｍ ／５ｅｃ（
インペラ回転数２０００ｒｐｍ）で投射したもの。
（Ｃ）冷延板そのま＼
上記の処理後の鋼板は１１２５℃、２分間と８５０℃、
２分間の２段焼鈍をした後１００℃の湯の中に投入する
いわゆる中間焼鈍を行なった。次いで酸洗し、冷延し０
．１５ｍの板厚に仕上げた。この後の処理は実施例１に
準（二た。磁気特性は次の通りであった。
２分間の２段焼鈍をした後１００℃の湯の中に投入する
いわゆる中間焼鈍を行なった。次いで酸洗し、冷延し０
．１５ｍの板厚に仕上げた。この後の処理は実施例１に
準（二た。磁気特性は次の通りであった。
条件Ｂ８（Ｔ） Ｗ１３１５０（Ｗ／ｋｇ） Ｗ１７１
５０（Ｗ／ｋｇ）ｆａ） １．９２ ０．３９
０．７４ｆｂ） １．９２ ０．４
０ ０．７６（Ｃ） １．８８ ０．
４３ ０．８８〔発明の効果〕 。
５０（Ｗ／ｋｇ）ｆａ） １．９２ ０．３９
０．７４ｆｂ） １．９２ ０．４
０ ０．７６（Ｃ） １．８８ ０．
４３ ０．８８〔発明の効果〕 。
本発明は一方向性電磁鋼板が薄物であっても、二次再結
晶粒を安定に発達せしめて、磁気特性を向上しろるので
、電気機器材料として極めて有効であり、工業的価値は
甚大である。
晶粒を安定に発達せしめて、磁気特性を向上しろるので
、電気機器材料として極めて有効であり、工業的価値は
甚大である。
−第１図（ａｌ 、 （ｂ）は本発明材と比較材の金属
組織を示す光学顕微鏡写真である。 第１国 手続補正書（自発） 昭和６０年８月ノア日
組織を示す光学顕微鏡写真である。 第１国 手続補正書（自発） 昭和６０年８月ノア日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．１０重量％以下、Ｓｉ：２．５〜４．０重
量％、Ｍｎ：０．０４〜０．２０重量％を含み、その他
一次再結晶粒成長抑制物生成元素を含んだ熱延鋼板を必
要に応じ焼鈍し、冷延し、中間焼鈍して８０％以上の圧
下率で最終板厚となし、脱炭を兼ねた一次再結晶焼鈍を
施した後、仕上高温焼鈍を行う高磁束密度一方向性電磁
鋼板の製造方法において、中間焼鈍前に焼鈍と軽加工を
行い、最終冷延前の鋼板の表面層の結晶粒を成長させる
ことを特徴とする磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造方法。 ２、軽加工として圧下率２０％以下の圧延又はショット
ブラスト法を用いる第１項記載の方法。 ３、中間焼鈍前の焼鈍として、７００〜１１５０℃の温
度範囲で１０秒から１０分間の範囲で焼鈍する第１項記
載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60125087A JPH0629460B2 (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60125087A JPH0629460B2 (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61284523A true JPS61284523A (ja) | 1986-12-15 |
| JPH0629460B2 JPH0629460B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=14901512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60125087A Expired - Lifetime JPH0629460B2 (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 磁気特性の優れた薄物高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0629460B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62136006A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Kawasaki Steel Corp | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-06-11 JP JP60125087A patent/JPH0629460B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62136006A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Kawasaki Steel Corp | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |
| JPH0374487B2 (ja) * | 1985-12-10 | 1991-11-27 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0629460B2 (ja) | 1994-04-20 |
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