JPS61279646A - アルミナ短繊維強化アルミニウム合金 - Google Patents
アルミナ短繊維強化アルミニウム合金Info
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- JPS61279646A JPS61279646A JP12078785A JP12078785A JPS61279646A JP S61279646 A JPS61279646 A JP S61279646A JP 12078785 A JP12078785 A JP 12078785A JP 12078785 A JP12078785 A JP 12078785A JP S61279646 A JPS61279646 A JP S61279646A
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- composite material
- aluminum alloy
- bending strength
- alumina
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C49/00—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C49/02—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments characterised by the matrix material
- C22C49/04—Light metals
- C22C49/06—Aluminium
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、繊維強化金属複合材料に係り、更に詳細には
アルミナ短ＩＩ雑を強化繊維としアルミニウム合金をマ
トリックス金属とする複合材料、即ちアルミナ短繊維強
化アルミニウム合金に係る。
アルミナ短ＩＩ雑を強化繊維としアルミニウム合金をマ
トリックス金属とする複合材料、即ちアルミナ短繊維強
化アルミニウム合金に係る。
従来の技術及び発明が解決しようとする問題点
’、ＩＩ繊維強化金属複合材料のマトリックス金属を
成 １′□すアルミニウム合金としては、従来よ
り一般に下 目ｉ！ａ（Ｍｌ。□ア７゜９．つ、
。□。、□□ア／ＬＩ Ｉｔミニウム合金が使
用されている。
’、ＩＩ繊維強化金属複合材料のマトリックス金属を
成 １′□すアルミニウム合金としては、従来よ
り一般に下 目ｉ！ａ（Ｍｌ。□ア７゜９．つ、
。□。、□□ア／ＬＩ Ｉｔミニウム合金が使
用されている。
鋳造用アルミニウム合金
ＪＩＳ規格ＡＣ８Ａ （０，８〜１．３％Ｃｕ、１１．
０〜１３．０％ｓ＋、ｏ、７〜１．３％Ｍｇ，０，８〜
１．５％Ｎｉ、残部実質的にＡＩ）ＪＩＳ規格ＡＣ８Ｂ
（２，０〜４．０％Ｃｕ１８．５〜１０．５％Ｓｔ、
０．５〜１．５％Ｍｉｌ＋、０．１〜１％Ｎｉ１残部実
質的にＡＩ）ＪＩＳＭ格Ａ０４Ｃ（０，２５％≧Ｃｔｌ
１８゜５〜７．５％Ｓｉ 、０．２５〜０．４５％Ｍ
ｇ、残部実質的にＡＩ） ＡＡ規格Ａ２０１（４〜５％Ｃｕ１０．２〜０゜４％Ｍ
ｎ 、０．１５〜０．３５％Ｍｇ、０．１５〜０．３５
％Ｔｉｓ残部実質的にＡＩ）ＡＡ規格Ａ３５６ （６，
５〜７．５％５ｉ１０゜２５〜０．４５％Ｍａ 、０．
２≧Ｆｅ１０．２％≧Ｃｕ、残部実質的にＡＩ） Ａｌ−２〜３％Ｌ１合金（デュポン社）展伸用アルミニ
ウム合金 ＪＩＳｍ格６０６１ （０，４〜０．８％３ｉ、０．１
５〜０．４％Ｃｕ 、０．８〜１．２％ＭＱ、０．０４
〜０．３５％Ｃｒ１残部実質的にＡＩ）ＪＩＳ規格５０
５６ （０，３％≧８’ ％ ０．４％≧Ｆｅ １０
．１％≧Ｃｕ １０． ０５〜０． ２％Ｍｎ 、
４．５〜５．６％Ｍａ 、０．０５〜０．２％Ｃｒ、
０．１％≧Ｚｎ１残部実質的ニＡＩ ）ＪＩＳ規格２０
２４ （０，５％Ｓ＋、Ｏ，５％Ｆｅ 、３．８〜４
．９％ＣＯ，０，３〜０．９％Ｍｎ １１．２〜１．
８％ｆｖｌｏ １０．１％≧Ｃｒ。
０〜１３．０％ｓ＋、ｏ、７〜１．３％Ｍｇ，０，８〜
１．５％Ｎｉ、残部実質的にＡＩ）ＪＩＳ規格ＡＣ８Ｂ
（２，０〜４．０％Ｃｕ１８．５〜１０．５％Ｓｔ、
０．５〜１．５％Ｍｉｌ＋、０．１〜１％Ｎｉ１残部実
質的にＡＩ）ＪＩＳＭ格Ａ０４Ｃ（０，２５％≧Ｃｔｌ
１８゜５〜７．５％Ｓｉ 、０．２５〜０．４５％Ｍ
ｇ、残部実質的にＡＩ） ＡＡ規格Ａ２０１（４〜５％Ｃｕ１０．２〜０゜４％Ｍ
ｎ 、０．１５〜０．３５％Ｍｇ、０．１５〜０．３５
％Ｔｉｓ残部実質的にＡＩ）ＡＡ規格Ａ３５６ （６，
５〜７．５％５ｉ１０゜２５〜０．４５％Ｍａ 、０．
２≧Ｆｅ１０．２％≧Ｃｕ、残部実質的にＡＩ） Ａｌ−２〜３％Ｌ１合金（デュポン社）展伸用アルミニ
ウム合金 ＪＩＳｍ格６０６１ （０，４〜０．８％３ｉ、０．１
５〜０．４％Ｃｕ 、０．８〜１．２％ＭＱ、０．０４
〜０．３５％Ｃｒ１残部実質的にＡＩ）ＪＩＳ規格５０
５６ （０，３％≧８’ ％ ０．４％≧Ｆｅ １０
．１％≧Ｃｕ １０． ０５〜０． ２％Ｍｎ 、
４．５〜５．６％Ｍａ 、０．０５〜０．２％Ｃｒ、
０．１％≧Ｚｎ１残部実質的ニＡＩ ）ＪＩＳ規格２０
２４ （０，５％Ｓ＋、Ｏ，５％Ｆｅ 、３．８〜４
．９％ＣＯ，０，３〜０．９％Ｍｎ １１．２〜１．
８％ｆｖｌｏ １０．１％≧Ｃｒ。
０．２５％≧Ｚｎ、０．１５％≧Ｔｉ１残部実質的にＡ
Ｉ） ＪＩＳＪＪＩ格７０７５ （０，４％≧５ｉ１０．５％
≧１１，１．２〜２．０％Ｃｕ １０．３≧Ｍｎ
、２．１〜２．９％Ｍｇ、０．１８〜０．２８％Ｃｒ１
５．１〜６．１％Ｚｎ 、０．２％Ｔｉ１残部実質的に
ＡＩ＞ これらのアルミニウム合金をマトリックス金属とする複
合材料に関する従来の研究はこれら在来のアルミニウム
合金の強度等を向上させる目的で行われており、従って
複合材料の製造に従来より使用されているこれらのアル
ミニウム合金は、強化繊維との関連に於て必ずしも最適
の組成を有するものではなく、そのため上述の如き従来
より使用されているアルミニウム合金によっては、アル
ミニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の機械
的性質、特に強度を最適化することはできない。
Ｉ） ＪＩＳＪＪＩ格７０７５ （０，４％≧５ｉ１０．５％
≧１１，１．２〜２．０％Ｃｕ １０．３≧Ｍｎ
、２．１〜２．９％Ｍｇ、０．１８〜０．２８％Ｃｒ１
５．１〜６．１％Ｚｎ 、０．２％Ｔｉ１残部実質的に
ＡＩ＞ これらのアルミニウム合金をマトリックス金属とする複
合材料に関する従来の研究はこれら在来のアルミニウム
合金の強度等を向上させる目的で行われており、従って
複合材料の製造に従来より使用されているこれらのアル
ミニウム合金は、強化繊維との関連に於て必ずしも最適
の組成を有するものではなく、そのため上述の如き従来
より使用されているアルミニウム合金によっては、アル
ミニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の機械
的性質、特に強度を最適化することはできない。
本願発明者等は、従来より一般に使用されているアルミ
ニウム合金をマトリックス金属とする複合材料に於ける
上述の如き問題に鑑み、従来より繊維強化金属複合材料
の製造に使用されている種々の強化繊維の中でも特に高
強度を有し高温安定性及び強度向上効果に優れたアルミ
ナ類１１１８Ｈを強化繊維とする複合材料に於て、その
マトリックス金属としてのアルミニウム合金が如何なる
組成を一有するものが最適であるかについて種々の実験
的研究を行った結果、Ｃｕ及びＭｉｌｌ含有量がそれぞ
れ特定の範囲にあり且Ｓｉ 、Ｎｉ 、 Ｚｎ′等の元
素を実質的に含有しないアルミニウム合金がマトリック
ス金属として最適であることを見出した。
ニウム合金をマトリックス金属とする複合材料に於ける
上述の如き問題に鑑み、従来より繊維強化金属複合材料
の製造に使用されている種々の強化繊維の中でも特に高
強度を有し高温安定性及び強度向上効果に優れたアルミ
ナ類１１１８Ｈを強化繊維とする複合材料に於て、その
マトリックス金属としてのアルミニウム合金が如何なる
組成を一有するものが最適であるかについて種々の実験
的研究を行った結果、Ｃｕ及びＭｉｌｌ含有量がそれぞ
れ特定の範囲にあり且Ｓｉ 、Ｎｉ 、 Ｚｎ′等の元
素を実質的に含有しないアルミニウム合金がマトリック
ス金属として最適であることを見出した。
本発明は本願発明者等が行った種々の実験的研究の結果
得られた知見に基づき、アルミナ短繊維を強化繊維とし
アルミニウム合金をマトリックス＊ｘｇｔｓｍ＊ｕａｔ
’あ７０１．９．□。。、 １械的性質に優れた複合
材料を提供することを目的 １・１ としている。
１問題点を解決するための手段 上述の如き目的は、本発明によれば、アルミナ類ｍｅｎ
を強化繊維とし、Ｃｕ含有聞が２〜６％でありＭｕ含有
量が０．５〜４％であり残部が実質的にＡｌであるアル
ミニウム合金をマトリックス□１、□ア／Ｌ／ｌｔ％ｌ
ｌＩ［！（７）。工、〜５ ：０％であるアルミナ
短繊維強化アルミニウム合金によって達成される。
得られた知見に基づき、アルミナ短繊維を強化繊維とし
アルミニウム合金をマトリックス＊ｘｇｔｓｍ＊ｕａｔ
’あ７０１．９．□。。、 １械的性質に優れた複合
材料を提供することを目的 １・１ としている。
１問題点を解決するための手段 上述の如き目的は、本発明によれば、アルミナ類ｍｅｎ
を強化繊維とし、Ｃｕ含有聞が２〜６％でありＭｕ含有
量が０．５〜４％であり残部が実質的にＡｌであるアル
ミニウム合金をマトリックス□１、□ア／Ｌ／ｌｔ％ｌ
ｌＩ［！（７）。工、〜５ ：０％であるアルミナ
短繊維強化アルミニウム合金によって達成される。
発明の作用及び効果
本発明によれば、強化繊維として高強度を有し高温安定
性及び強度向上効果に優れたアルミナ短ｌｌＩ維が使用
され、マトリックス金属としてＣｕ含 、１有量
が２〜６％でありＭｇ含有聞が０．５〜４％であり残部
が実質的にＡｌであるアルミニウム合金が使用され、ア
ルミナ短ｕＡ雑の体積率が５〜５０％に設定されること
により、後に説明する本願発明者等が行った実験的研究
の結果より明確である如く、強度等の機械的性質に優れ
た複合材料を得ることができる。
性及び強度向上効果に優れたアルミナ短ｌｌＩ維が使用
され、マトリックス金属としてＣｕ含 、１有量
が２〜６％でありＭｇ含有聞が０．５〜４％であり残部
が実質的にＡｌであるアルミニウム合金が使用され、ア
ルミナ短ｕＡ雑の体積率が５〜５０％に設定されること
により、後に説明する本願発明者等が行った実験的研究
の結果より明確である如く、強度等の機械的性質に優れ
た複合材料を得ることができる。
また本発明によれば、従来のアルミナ短繊維強化アルミ
ニウム合金と同等の強度が得られれば十分である場合に
は、アルミナ短繊維の体積率は従来に比して低い値であ
ってよく、従ってアルミナ短Ｉ！雑の使用量を低減する
ことができるので、複合材料の被剛性や生産性を向上さ
せることができ、また複合材料のコストを低減すること
ができる。
ニウム合金と同等の強度が得られれば十分である場合に
は、アルミナ短繊維の体積率は従来に比して低い値であ
ってよく、従ってアルミナ短Ｉ！雑の使用量を低減する
ことができるので、複合材料の被剛性や生産性を向上さ
せることができ、また複合材料のコストを低減すること
ができる。
一般に、複合材料のマトリックス金属としてのＡｌにＱ
ｕが添加されると、そのＡｌの強度が向上し、これによ
り複合材料の強度が向上するが、Ｃｕ含有量が２％未満
ではその効果が十分ではなく、逆にＣｕ含有層が６％を
越えると複合材料は極めて脆弱になり、早期に破壊する
ようになる。
ｕが添加されると、そのＡｌの強度が向上し、これによ
り複合材料の強度が向上するが、Ｃｕ含有量が２％未満
ではその効果が十分ではなく、逆にＣｕ含有層が６％を
越えると複合材料は極めて脆弱になり、早期に破壊する
ようになる。
従って本発明の複合材料に於けるマトリックス金属とし
てのアルミニウム合金のＣｕ含有層は２〜６％、好まし
くは３〜５％とされる。
てのアルミニウム合金のＣｕ含有層は２〜６％、好まし
くは３〜５％とされる。
また強化繊維としてのアルミナ類ＩＩＨの表面には通常
０基が存在しており、マトリックス金属の２８１ｇ中に
酸化物形成傾向の強いＭａが含有されていれば、Ｍｇが
アルミナ短ｌ１ＩＮ１表面のＯ基と反応することにより
、溶融マトリックス金属とアルミナ短繊維との密着性が
向上し、これにより複合材料の強度が増大される。しか
しＭＱ含有量が０゜５％未満の場合にはかかる効果が不
十分であり、逆にＭｇ含有量が４％を越えると過剰の反
応が生じ、その結果アルミナ短繊維が劣化したりアルミ
ナ短ＩＩ緒の表面に脆弱な界面反応生成物が生じ、その
ため複合材料の強度が低下してしまう。従って本発明に
於けるマトリックス金属としてのアルミニウム合金のＭ
Ｑ金含有は０．５〜４％、好ましくは２〜４％とされる
。
０基が存在しており、マトリックス金属の２８１ｇ中に
酸化物形成傾向の強いＭａが含有されていれば、Ｍｇが
アルミナ短ｌ１ＩＮ１表面のＯ基と反応することにより
、溶融マトリックス金属とアルミナ短繊維との密着性が
向上し、これにより複合材料の強度が増大される。しか
しＭＱ含有量が０゜５％未満の場合にはかかる効果が不
十分であり、逆にＭｇ含有量が４％を越えると過剰の反
応が生じ、その結果アルミナ短繊維が劣化したりアルミ
ナ短ＩＩ緒の表面に脆弱な界面反応生成物が生じ、その
ため複合材料の強度が低下してしまう。従って本発明に
於けるマトリックス金属としてのアルミニウム合金のＭ
Ｑ金含有は０．５〜４％、好ましくは２〜４％とされる
。
また上述の如き組成を有するアルミニウム合金をマトリ
ックス金属とする複合材料に於ては、アルミナ短繊維の
体積率が５％未満の場合には十分な強度を確保すること
ができず、またアルミナ短繊維の体積率が４０％、特に
５０％を越えると、アルミナ短繊維の体積率が増大され
ても複合材料の強度はそれほど増大しない。また複合材
料の耐摩耗性はアルミナ短ｍ維の体積率の増大と共に向
上するが、アルミナ類ｍｔｔｔｔの体積率が０〜５％程
度の範囲に於て繊維体積率の増大と共に急激に増大し、
５ａｅｉ体稙率が約５％以上の領域に於ては、繊維体積
率が増大されても複合材料の耐摩耗性はそれほど向上し
ない。従って本発明の一つの特徴によれば、アルミナ短
繊維の体積率は５〜５０％、好ましくは５〜４０％とさ
れる。
ックス金属とする複合材料に於ては、アルミナ短繊維の
体積率が５％未満の場合には十分な強度を確保すること
ができず、またアルミナ短繊維の体積率が４０％、特に
５０％を越えると、アルミナ短繊維の体積率が増大され
ても複合材料の強度はそれほど増大しない。また複合材
料の耐摩耗性はアルミナ短ｍ維の体積率の増大と共に向
上するが、アルミナ類ｍｔｔｔｔの体積率が０〜５％程
度の範囲に於て繊維体積率の増大と共に急激に増大し、
５ａｅｉ体稙率が約５％以上の領域に於ては、繊維体積
率が増大されても複合材料の耐摩耗性はそれほど向上し
ない。従って本発明の一つの特徴によれば、アルミナ短
繊維の体積率は５〜５０％、好ましくは５〜４０％とさ
れる。
また本願発明者らが行った実験的研究の結果によれば、
アルミナ短繊維の体積率及びＭａ含有量がそれぞれ上述
の好ましい範囲内にある場合にも、Ｃｕ含有層の好まし
い範囲はアルミナ短繊維の体積率によって僅かに異なる
。従って本発明の他の一つの詳細な説明によれば、アル
ミナ短繊維の体積率が５〜２０％である場合には、Ｃｕ
含有量は３〜６％とされ、アルミナ類ｍＮの体積率が３
０〜４０％である場合には、Ｃｕ含有間は２〜５％とさ
れる。
アルミナ短繊維の体積率及びＭａ含有量がそれぞれ上述
の好ましい範囲内にある場合にも、Ｃｕ含有層の好まし
い範囲はアルミナ短繊維の体積率によって僅かに異なる
。従って本発明の他の一つの詳細な説明によれば、アル
ミナ短繊維の体積率が５〜２０％である場合には、Ｃｕ
含有量は３〜６％とされ、アルミナ類ｍＮの体積率が３
０〜４０％である場合には、Ｃｕ含有間は２〜５％とさ
れる。
また本発明の複合材料のマトリックス金属としてのアル
ミニウム合金のＣｕ含有層は比較的高い ：・
値であり、アルミニウム合金中のＣｕ ｌｅｍにムラ
Ｗがある場合には、Ｃｕ１１度が高い部分が脆
弱にな ・。、ケアＴ、□ケア１．ウニ□、６
ユ、９ ）できない。従って本発明の更に他の一つ
の詳細な １特徴によれば、アルミニウム合金
中のｃｕ ｓｇが欧 均−になるよう、Ｃｕ含有量が２％以上３．５％
′未満であるアルミニウム合金をマトリックス金属
・とする複合材料は、４８０〜５２０℃にて
２〜８時間に亙る溶体化処理が施され、好ましくは更に
！に １５０〜２００℃にて２〜８時間に亙る時効処理
、シが施され、またＣＩＪ含有量が３．５〜６．５
％で １ｊＸ あるアルミニウム合金をマトリックス金属とする
：；複合材料は、４６０〜５１０℃にて２〜８時間
に ；□亙る溶体化処理が施され、好ましくは
更に１５０ ．１〜２００”ＣＧニーＣ２〜８
１［ｋ、Ｎ８１１Ｊｆｆｉ、ＩＬｌｌＩＩｇ ’
れる。
ミニウム合金のＣｕ含有層は比較的高い ：・
値であり、アルミニウム合金中のＣｕ ｌｅｍにムラ
Ｗがある場合には、Ｃｕ１１度が高い部分が脆
弱にな ・。、ケアＴ、□ケア１．ウニ□、６
ユ、９ ）できない。従って本発明の更に他の一つ
の詳細な １特徴によれば、アルミニウム合金
中のｃｕ ｓｇが欧 均−になるよう、Ｃｕ含有量が２％以上３．５％
′未満であるアルミニウム合金をマトリックス金属
・とする複合材料は、４８０〜５２０℃にて
２〜８時間に亙る溶体化処理が施され、好ましくは更に
！に １５０〜２００℃にて２〜８時間に亙る時効処理
、シが施され、またＣＩＪ含有量が３．５〜６．５
％で １ｊＸ あるアルミニウム合金をマトリックス金属とする
：；複合材料は、４６０〜５１０℃にて２〜８時間
に ；□亙る溶体化処理が施され、好ましくは
更に１５０ ．１〜２００”ＣＧニーＣ２〜８
１［ｋ、Ｎ８１１Ｊｆｆｉ、ＩＬｌｌＩＩｇ ’
れる。
更に本発明の複合材料に於けるアルミナ′Ｉｎ繊維は、
アルミナの不連続繊維又はアルミナの連続線
：；雑が所定の長さに切断されたものの何れであっても
よい。またアルミナ短繊維の組成は８０〜１００％Ａｌ
２Ｏ８，残部実質的に５ｉＯｐであることが好ましく、
この場合Ａｌｔ’ｓの結晶構造はα、γ、δの何れであ
ってもよい。更にアルミナ短繊維の繊維長は１０μ〜７
ｃ＋ｇ、特に１０μ〜５Ｃ１程度であることが好ましく
、繊維径は１〜３０μ、特に１〜２５μ程度であること
が好ましい。
アルミナの不連続繊維又はアルミナの連続線
：；雑が所定の長さに切断されたものの何れであっても
よい。またアルミナ短繊維の組成は８０〜１００％Ａｌ
２Ｏ８，残部実質的に５ｉＯｐであることが好ましく、
この場合Ａｌｔ’ｓの結晶構造はα、γ、δの何れであ
ってもよい。更にアルミナ短繊維の繊維長は１０μ〜７
ｃ＋ｇ、特に１０μ〜５Ｃ１程度であることが好ましく
、繊維径は１〜３０μ、特に１〜２５μ程度であること
が好ましい。
尚本明細書に於けるパーセンテージは繊維の体積率の表
現の場合を除き全て重量％であり、アルミニウム合金の
組成の表現に於ける「実質的にＡＩ」とはマトリックス
金属としてのアルミニウム合金中に含まれるＡＩ、ＣＬ
Ｉ、ＭＩＪ以外の５ｔｓＦｅ 、 Ｚｌｌ 、 Ｍｎ
、ｆｓ４ｉ 、Ｔｉ 、 Ｃｒの如き不可避的な金属元
素の合計が１％以下であることを意味し、アルミナ短繊
維の組成の表現に於ける「実質的にＳｔＯｇＪとはアル
ミナ短繊維を構成するＡｌ２０ｉ及びｓｔｏｇ以外の元
素が不純物程度にしか含まれていないことを意味する。
現の場合を除き全て重量％であり、アルミニウム合金の
組成の表現に於ける「実質的にＡＩ」とはマトリックス
金属としてのアルミニウム合金中に含まれるＡＩ、ＣＬ
Ｉ、ＭＩＪ以外の５ｔｓＦｅ 、 Ｚｌｌ 、 Ｍｎ
、ｆｓ４ｉ 、Ｔｉ 、 Ｃｒの如き不可避的な金属元
素の合計が１％以下であることを意味し、アルミナ短繊
維の組成の表現に於ける「実質的にＳｔＯｇＪとはアル
ミナ短繊維を構成するＡｌ２０ｉ及びｓｔｏｇ以外の元
素が不純物程度にしか含まれていないことを意味する。
艮に本明細書に於ける組成や温度に関する「以上」 「
以下」ｒ〜」による範囲の表示に於ては、それら自身の
値がその範囲に含まれているものとする。
以下」ｒ〜」による範囲の表示に於ては、それら自身の
値がその範囲に含まれているものとする。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
犬ｔＬＬ
アルミナ短繊維を強化繊維としアルミニウム合金をマト
リックス金属とする複合材料に於てその強度を向上させ
るためにはアルミニウム合金が如何なる組成のものが適
切であるかについての検討を行うべく、アルミナ短繊維
（ＩＣ１株式会社製「サフィルＲＦＪ 、９５％δ−Ａ
ｌｌ！０１１、残部実質的にｓ＋ Ｏｇ 、平均繊維長
２０１、平均繊維径３μ）を強化繊維とし、ＡＩ −Ｃ
ｕ−Ｍａ系の種々の組成のアルミニウム合金をマトリッ
クス金属とする複合材料を高圧鋳造法により製造し、各
複合材料について曲げ強さの評価を行った。
リックス金属とする複合材料に於てその強度を向上させ
るためにはアルミニウム合金が如何なる組成のものが適
切であるかについての検討を行うべく、アルミナ短繊維
（ＩＣ１株式会社製「サフィルＲＦＪ 、９５％δ−Ａ
ｌｌ！０１１、残部実質的にｓ＋ Ｏｇ 、平均繊維長
２０１、平均繊維径３μ）を強化繊維とし、ＡＩ −Ｃ
ｕ−Ｍａ系の種々の組成のアルミニウム合金をマトリッ
クス金属とする複合材料を高圧鋳造法により製造し、各
複合材料について曲げ強さの評価を行った。
まず純アルミニウムの地金（純度９９％以上）と純マグ
ネシウム（純度９９％以上）とＡｌ−５０％Ｃｕ母合金
とを配合することにより、下記の表１に示されている如
く種々のＱｕ及びＭｇ含含有管有し残部が実質的にＡｌ
であるアルミニウム合金Ａｌ〜Ａ７６を形成した。次い
でアルミナ短繊維の集合体に対しバインダを使用しない
で圧縮成形を行うことにより、第１図に示されている如
くアルミナ知識、ｌ１ｔ１よりなり繊維体積率が３０％
である３６Ｘ１００Ｘ１６ａｍの繊維成形体２を形成し
た。この場合個々のアルミナ短繊維１は第１図に示され
ている如く、３６Ｘ１００ｇｔｍの平面に沿うＸ−Ｙ平
面内に於てはランダムに配向され、この平面に垂直なＺ
軸方向に積重ねられた二次元ランダムに配向された。
ネシウム（純度９９％以上）とＡｌ−５０％Ｃｕ母合金
とを配合することにより、下記の表１に示されている如
く種々のＱｕ及びＭｇ含含有管有し残部が実質的にＡｌ
であるアルミニウム合金Ａｌ〜Ａ７６を形成した。次い
でアルミナ短繊維の集合体に対しバインダを使用しない
で圧縮成形を行うことにより、第１図に示されている如
くアルミナ知識、ｌ１ｔ１よりなり繊維体積率が３０％
である３６Ｘ１００Ｘ１６ａｍの繊維成形体２を形成し
た。この場合個々のアルミナ短繊維１は第１図に示され
ている如く、３６Ｘ１００ｇｔｍの平面に沿うＸ−Ｙ平
面内に於てはランダムに配向され、この平面に垂直なＺ
軸方向に積重ねられた二次元ランダムに配向された。
次いで第２図に示されている如＜、繊維成形体２をステ
ンレス鋼製の両端にて開口した四角柱状のケース２ａ内
に充填し、繊維成形体２をケースごと６００℃に加熱し
、しかる後第３図に示されている如く２５０℃の鋳型３
のモールドキャビティ４内に配置し、該鋳型内に７１０
℃のアルミニウム合金の溶湯５を素中く注湯し、該溶湯
を約２００℃のプランジャ６により１０００ｋＱ／ｃＩ
！の圧力にて加圧し、その加圧状態をアルミニウム合金
の溶湯が完全に凝固するまで保持した。かくして鋳型３
内の溶湯が完全に凝固した後、その凝固体を鋳型より取
出し、凝固体のり°−スの周りに存在するアルミニウム
合金のみよりなる部分を切削により除去し、更にケース
よりアルミナ短繊維を強化繊維としアルミ２ウム合金を
７トリツクス金Ｒ、。
ンレス鋼製の両端にて開口した四角柱状のケース２ａ内
に充填し、繊維成形体２をケースごと６００℃に加熱し
、しかる後第３図に示されている如く２５０℃の鋳型３
のモールドキャビティ４内に配置し、該鋳型内に７１０
℃のアルミニウム合金の溶湯５を素中く注湯し、該溶湯
を約２００℃のプランジャ６により１０００ｋＱ／ｃＩ
！の圧力にて加圧し、その加圧状態をアルミニウム合金
の溶湯が完全に凝固するまで保持した。かくして鋳型３
内の溶湯が完全に凝固した後、その凝固体を鋳型より取
出し、凝固体のり°−スの周りに存在するアルミニウム
合金のみよりなる部分を切削により除去し、更にケース
よりアルミナ短繊維を強化繊維としアルミ２ウム合金を
７トリツクス金Ｒ、。
とし繊維体積率が３０％である複合材料を取出し
；た。
”・ｊ １・ あ ）。
；た。
”・ｊ １・ あ ）。
・′１、
・ｉ
′１
Ｈ”
−，１
去−二Ｌ
Ａｌ １．５３ ０．５１Ａ
２ １．５３ １．０２Ａ３
１．５０ １．９８Ａ４
１．４８ ２．９６Ａ５
１．４７ ３．９６Ａ６ ２．
０２ ０．５３Ａ７ ２，０４
１．０３Ａ８ １．９７
２．０１Ａ９ １．９５
３．００Ａｌ０ １．９６
３．９６ＡＩｌ １．９７ ４
．４７Ａｌ２ ２，５０ ０．９７
ＡＩ３ ２．４８ １．９５Ａｌ
４ ２．４５ ２．９９Ａｌ５
２．４６ ３．９８ＡＩ６ ２
．４５ ４．４６Ａｌ７ ３．０３
０．０３Ａｌ８ ３．０４
０．５２表 １（続き） ｆＬｔＬＬＬ 旦工」口Ｌ１ユ」−− Ａｌ９ ３．０２ １．０１Ａ２０ ３．
００ １．４９Ａ２１ ２．９７
１．９７Ａ２２ ２．９５ ２．４７Ａ２３
２．９６ ２．９５Ａ２４ ２．９７
３．９７Ａ２５ ２．９５ ４．４
５Ａ２６ ３．４９ １．０１Ａ２７ ３
．４７ １．９９Ａ２８ ３．４６
２．４６Ａ２９ ３．４９ ２．９８Ａ３
０ ３．４７ ３．４５Ａ３１ ３．４８
３．９６Ａ３２ ３．４５ ４．
４５Ａ３３ ４．０５ ０．０２Ａ３４
４．０４ ０．５ＯＡ３５ ４．０３
０．９９Ａ３６ ４．００ １．４７表
１（続き） 金塗」■Ｌ Ｃｕ ｆｌ ％−肚ｌ］口Ｌ１ユ
」口＝Ａ３７ ３，９７ １．９７Ａ３８
３．９６ ２．４５△３９ ３．９８
２．９７Ａ４０ ３．９７ ３．４６
Ａ４１ ３，９６ ３．９７Ａ４２ ３．
９５ ４．４５Ａ４３ ４．５３
０．０５Ａ４４ ４．５２ ０．５３Ａ４５
４．５０ １．０１Ａ４６ ４．４６
１．５０Ａ４７ ４．４６ １．９
８Ａ４８ ４．４７ ２．４５Ａ４９ ４
．４５ ２．９８Ａ５０ ４．４８
３．４５Ａ５１ ４，４６ ３．９７Ａ５
２ ４．４５ ４．４６Ａ５３ ５．０３
０．５１Ａ５４ ５．０２ １．
０１表 １ （続き） 血塗」ＬＬ 役１ｍユ」口＝ Ａ５５ ５．００ １．４９Ａｓ２
４゜９９ １． ９９
１′Ａ５７ ４．９６ ２．４７
１Ａ５８ ４．９５ ２．９８
［Ａ５９ ４．９７ ３．４５
。
２ １．５３ １．０２Ａ３
１．５０ １．９８Ａ４
１．４８ ２．９６Ａ５
１．４７ ３．９６Ａ６ ２．
０２ ０．５３Ａ７ ２，０４
１．０３Ａ８ １．９７
２．０１Ａ９ １．９５
３．００Ａｌ０ １．９６
３．９６ＡＩｌ １．９７ ４
．４７Ａｌ２ ２，５０ ０．９７
ＡＩ３ ２．４８ １．９５Ａｌ
４ ２．４５ ２．９９Ａｌ５
２．４６ ３．９８ＡＩ６ ２
．４５ ４．４６Ａｌ７ ３．０３
０．０３Ａｌ８ ３．０４
０．５２表 １（続き） ｆＬｔＬＬＬ 旦工」口Ｌ１ユ」−− Ａｌ９ ３．０２ １．０１Ａ２０ ３．
００ １．４９Ａ２１ ２．９７
１．９７Ａ２２ ２．９５ ２．４７Ａ２３
２．９６ ２．９５Ａ２４ ２．９７
３．９７Ａ２５ ２．９５ ４．４
５Ａ２６ ３．４９ １．０１Ａ２７ ３
．４７ １．９９Ａ２８ ３．４６
２．４６Ａ２９ ３．４９ ２．９８Ａ３
０ ３．４７ ３．４５Ａ３１ ３．４８
３．９６Ａ３２ ３．４５ ４．
４５Ａ３３ ４．０５ ０．０２Ａ３４
４．０４ ０．５ＯＡ３５ ４．０３
０．９９Ａ３６ ４．００ １．４７表
１（続き） 金塗」■Ｌ Ｃｕ ｆｌ ％−肚ｌ］口Ｌ１ユ
」口＝Ａ３７ ３，９７ １．９７Ａ３８
３．９６ ２．４５△３９ ３．９８
２．９７Ａ４０ ３．９７ ３．４６
Ａ４１ ３，９６ ３．９７Ａ４２ ３．
９５ ４．４５Ａ４３ ４．５３
０．０５Ａ４４ ４．５２ ０．５３Ａ４５
４．５０ １．０１Ａ４６ ４．４６
１．５０Ａ４７ ４．４６ １．９
８Ａ４８ ４．４７ ２．４５Ａ４９ ４
．４５ ２．９８Ａ５０ ４．４８
３．４５Ａ５１ ４，４６ ３．９７Ａ５
２ ４．４５ ４．４６Ａ５３ ５．０３
０．５１Ａ５４ ５．０２ １．
０１表 １ （続き） 血塗」ＬＬ 役１ｍユ」口＝ Ａ５５ ５．００ １．４９Ａｓ２
４゜９９ １． ９９
１′Ａ５７ ４．９６ ２．４７
１Ａ５８ ４．９５ ２．９８
［Ａ５９ ４．９７ ３．４５
。
１、
Ａｇｏ “°９５３°９６．１
Ａ６１ ４，９６ ４．４５Ａ６
２ ５．５４ １．０１ｊ Ａｃ１ ５・５３ １・４８ １Ａ６４
５．５２ １．９７ □１□
Ａ６５ ５．５０ ２．９６Ａ６
６ ５．４□ ３．９８ １Ａ６７ ５．４
５ ４．４５ １Ａ６８５・５４ ０・０４
１１ Ａ６９ ６．０２ １．００Ａ７
０ ６．００ １．９５１、；。
２ ５．５４ １．０１ｊ Ａｃ１ ５・５３ １・４８ １Ａ６４
５．５２ １．９７ □１□
Ａ６５ ５．５０ ２．９６Ａ６
６ ５．４□ ３．９８ １Ａ６７ ５．４
５ ４．４５ １Ａ６８５・５４ ０・０４
１１ Ａ６９ ６．０２ １．００Ａ７
０ ６．００ １．９５１、；。
Ａ７１ ５．９５ ２．９７
。
。
Ａ７２ ５．９６ ３．９５
；表 １（続き） 血塗」口Ｌ 夏二］ロＬ１ユＩＭ Ａ７３ ６．５２ ０．９７Ａ７４ ６．５
０ １．９５ Ａ７５ ６．４７ ２．９７ Ａ７６ ６．４６ ３゜９５次いでアルミニ
ウム合金のＭａ含有量に拘らず、Ｃｕ含有量が２％未満
であるアルミニウム合金をマトリックス金属とする複合
材料に対しては、５３０℃にて８時間に亙る溶体化処理
と１６０℃にて８時間に厘る人工時効処理を施し、Ｃｕ
含有量が２％以上３．５％未満であるアルミニウム合金
をマトリックス金属とする複合材料に対しては、５００
℃にて８時間に亙る溶体化処理と１６０℃にて８時間に
亙る人工時効処理を施し、Ｃｕ含有量が３．５％以上６
．５％以下であるアルミニウム合金をマトリックス金属
とする複合材料に対しては、４８０℃にて８時間に亙る
溶体化処理と１６０℃にて８時間に亙る人工時効処理を
施した。
；表 １（続き） 血塗」口Ｌ 夏二］ロＬ１ユＩＭ Ａ７３ ６．５２ ０．９７Ａ７４ ６．５
０ １．９５ Ａ７５ ６．４７ ２．９７ Ａ７６ ６．４６ ３゜９５次いでアルミニ
ウム合金のＭａ含有量に拘らず、Ｃｕ含有量が２％未満
であるアルミニウム合金をマトリックス金属とする複合
材料に対しては、５３０℃にて８時間に亙る溶体化処理
と１６０℃にて８時間に厘る人工時効処理を施し、Ｃｕ
含有量が２％以上３．５％未満であるアルミニウム合金
をマトリックス金属とする複合材料に対しては、５００
℃にて８時間に亙る溶体化処理と１６０℃にて８時間に
亙る人工時効処理を施し、Ｃｕ含有量が３．５％以上６
．５％以下であるアルミニウム合金をマトリックス金属
とする複合材料に対しては、４８０℃にて８時間に亙る
溶体化処理と１６０℃にて８時間に亙る人工時効処理を
施した。
次いで上述の如く製造され熱処理が施された各複合材料
より、長さ５０１５１ｍ １０ａｋｍ、厚さ２１の曲げ
試験片をその５０Ｘ１０■鑓の平面がＩ＆ＩＮ配向の二
次元ランダム平面に平行になるよう切出し、各曲げ試験
片について支点間距離４０ＩＩＩ１１にて３点曲げ試験
を行った。尚これらの曲げ試験に於ては、破断時に於け
る表面応力Ｍ／Ｚ （Ｍ−破断時に於ける曲げモーメン
ト、Ｚ−曲げ試験片の断面係数）を複合材料の曲げ強さ
として測定した。
より、長さ５０１５１ｍ １０ａｋｍ、厚さ２１の曲げ
試験片をその５０Ｘ１０■鑓の平面がＩ＆ＩＮ配向の二
次元ランダム平面に平行になるよう切出し、各曲げ試験
片について支点間距離４０ＩＩＩ１１にて３点曲げ試験
を行った。尚これらの曲げ試験に於ては、破断時に於け
る表面応力Ｍ／Ｚ （Ｍ−破断時に於ける曲げモーメン
ト、Ｚ−曲げ試験片の断面係数）を複合材料の曲げ強さ
として測定した。
この曲げ試験の結果を下記の表２）第４図及び第５図に
示す。同表２の各数値はそれぞれ対応するＣｕ及びＭ（
Ｊ含有量を有するアルミニウム合金をマトリックス金属
とする複合材料の曲げ強さく ｋｇ／ １１２ ）を表
わしており、第４図は表２に示されたデータに基づきＭ
（Ｊ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の
曲げ強さくｋＯ／１１２ ）との関係を表わしており、
第５図は表２に示されたデータに基づきＣｕ含有量をパ
ラメータとしてＭＱ含有量と複合材料の曲げ強さく ｋ
ｏ／ ＋ｕ２）との関係を表わしている。また表２）第
４図及び第５図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭｇ含有量は
それぞれその小数点第２位が四捨五入された値として示
されている。
示す。同表２の各数値はそれぞれ対応するＣｕ及びＭ（
Ｊ含有量を有するアルミニウム合金をマトリックス金属
とする複合材料の曲げ強さく ｋｇ／ １１２ ）を表
わしており、第４図は表２に示されたデータに基づきＭ
（Ｊ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の
曲げ強さくｋＯ／１１２ ）との関係を表わしており、
第５図は表２に示されたデータに基づきＣｕ含有量をパ
ラメータとしてＭＱ含有量と複合材料の曲げ強さく ｋ
ｏ／ ＋ｕ２）との関係を表わしている。また表２）第
４図及び第５図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭｇ含有量は
それぞれその小数点第２位が四捨五入された値として示
されている。
表２）第４図及び第５図より、複合材料の曲げ強さはＣ
ｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍａ含有
量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約３％以
下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが増
大し、Ｃｕ含有農が約３〜４．５％の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有量が約４．５％以上の範囲
に於てはＯＬ＋含有間の増大と共に曲げ強さが減少する
傾向があることが解る。また複合材料の曲げ強さはＭｇ
含有量が実質的に０％又は４．５％の場合にＣｕ含有量
の如何に拘らず比較的低い値であり、Ｍｇ含有量が約３
％の場合に曲げ強さが最大値になり、Ｍｇ含有量が約３
％より増大し又は減少するにつれて曲げ強さが徐々に減
少し、Ｍｇ含有量が約４％の場合に於ける曲げ強さはＭ
ｇ含有量が約２％の場合と実質的に同等の値になること
が解る。
ｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍａ含有
量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約３％以
下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが増
大し、Ｃｕ含有農が約３〜４．５％の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有量が約４．５％以上の範囲
に於てはＯＬ＋含有間の増大と共に曲げ強さが減少する
傾向があることが解る。また複合材料の曲げ強さはＭｇ
含有量が実質的に０％又は４．５％の場合にＣｕ含有量
の如何に拘らず比較的低い値であり、Ｍｇ含有量が約３
％の場合に曲げ強さが最大値になり、Ｍｇ含有量が約３
％より増大し又は減少するにつれて曲げ強さが徐々に減
少し、Ｍｇ含有量が約４％の場合に於ける曲げ強さはＭ
ｇ含有量が約２％の場合と実質的に同等の値になること
が解る。
また表２に示された８値は体積率３０％のアルミナ短繊
維を強化繊維とし、在来の実用合金であるＪＩＳＩ格Ａ
Ｃ４Ｃのアルミニウム合金をマトリックスとする複合材
料の曲げ強さ４５ ｋｇ／ ａｓ２よりも遥かに高い値
であり、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有量がそれぞれ２〜
６％、０．５〜４％である複合材料は上述の従来の複合
材料の１６４倍〜約１．７倍の曲げ強さを有しているこ
とが解る。
維を強化繊維とし、在来の実用合金であるＪＩＳＩ格Ａ
Ｃ４Ｃのアルミニウム合金をマトリックスとする複合材
料の曲げ強さ４５ ｋｇ／ ａｓ２よりも遥かに高い値
であり、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有量がそれぞれ２〜
６％、０．５〜４％である複合材料は上述の従来の複合
材料の１６４倍〜約１．７倍の曲げ強さを有しているこ
とが解る。
この曲げ試験の結果より、繊維体積率３０％のアルミナ
短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｃｔｌ −Ｍｇ系のアル
ミニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の強度
を向上させるためには、マトリックス金属としてのアル
ミニウム合金のＣｕ金含有１１′は２％以上６％以下、
特に２％以上５．５％以下であり、Ｍｇ金含有は０．５
％以上４％以下、特に２％以上４％以下であることが好
ましいことが解る。
短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｃｔｌ −Ｍｇ系のアル
ミニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の強度
を向上させるためには、マトリックス金属としてのアル
ミニウム合金のＣｕ金含有１１′は２％以上６％以下、
特に２％以上５．５％以下であり、Ｍｇ金含有は０．５
％以上４％以下、特に２％以上４％以下であることが好
ましいことが解る。
對■上 １実施例
ｉ′）ｔｔｂｃ？試ｌＱ ＆ （ＥＪ様０曲９り試＃
ｅ ７ ／Ｌ／ ｔ 。
ｉ′）ｔｔｂｃ？試ｌＱ ＆ （ＥＪ様０曲９り試＃
ｅ ７ ／Ｌ／ ｔ 。
ナ短繊維の体積率が４０％に設定された点を除き
ｌ同一の要領及び同一の条件にて製造された複合材料
について行った。この曲げ試験の結果を下記の表３、第
６図及び第７図に示す。同表３、第６図及び第７図はそ
れぞれ実施例１に於ける表２）第３図及び第４図に対応
している。また表３、第６図及び第７図に於ては、Ｃｕ
含有量及びＭｇ含有量はそれぞれその小数点第２位が四
捨五入された値として示されている。
ｌ同一の要領及び同一の条件にて製造された複合材料
について行った。この曲げ試験の結果を下記の表３、第
６図及び第７図に示す。同表３、第６図及び第７図はそ
れぞれ実施例１に於ける表２）第３図及び第４図に対応
している。また表３、第６図及び第７図に於ては、Ｃｕ
含有量及びＭｇ含有量はそれぞれその小数点第２位が四
捨五入された値として示されている。
表３、第６図及び第７図より、複合材料の曲げ強さはＣ
ｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍａ含有
量に拘らず比較的低い値であり、ＣＩＪ含有量が約３％
塔下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが
増大し、Ｃｕ含有量が３．５％前後の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有量が約４％以上の範囲に於
てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少する傾向が
あることが解る。また複合材料の曲げ強さはＭｇ含有量
が実質的に０％又は４．５％の場合にＣｕ含有量の如何
に拘らず比較的低い値であり、Ｍｇ含有量が約３％の場
合に曲げ強さが最大値になり、Ｍｇ含有量が約３％より
増大し又は減少するにつれて曲げ強さが徐々に減少し、
Ｍ（Ｊ含有量が約４％の場合に於ける曲げ強さはＭｇ含
有量が約１゜５％の場合と実質的に同等の値になること
が解る。
ｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍａ含有
量に拘らず比較的低い値であり、ＣＩＪ含有量が約３％
塔下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが
増大し、Ｃｕ含有量が３．５％前後の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有量が約４％以上の範囲に於
てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少する傾向が
あることが解る。また複合材料の曲げ強さはＭｇ含有量
が実質的に０％又は４．５％の場合にＣｕ含有量の如何
に拘らず比較的低い値であり、Ｍｇ含有量が約３％の場
合に曲げ強さが最大値になり、Ｍｇ含有量が約３％より
増大し又は減少するにつれて曲げ強さが徐々に減少し、
Ｍ（Ｊ含有量が約４％の場合に於ける曲げ強さはＭｇ含
有量が約１゜５％の場合と実質的に同等の値になること
が解る。
また表３に示された８値は体積率４０％のアルミナ短ｍ
帷を強化ｍ雑とし、在来の実用合金であるＪＩＳ規格Ａ
Ｃ４Ｃのアルミニウム合金をマトリックスとする複合材
料の曲げ強さ４６ｋｇ／Ｉ１１よりも遥かに高い値であ
り、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有量がそれぞれ２〜６％
、０．５〜４％である複合材料は上述の従来の複合材料
の１．５倍〜約１．８倍の曲げ強さを有していることが
解る。
帷を強化ｍ雑とし、在来の実用合金であるＪＩＳ規格Ａ
Ｃ４Ｃのアルミニウム合金をマトリックスとする複合材
料の曲げ強さ４６ｋｇ／Ｉ１１よりも遥かに高い値であ
り、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有量がそれぞれ２〜６％
、０．５〜４％である複合材料は上述の従来の複合材料
の１．５倍〜約１．８倍の曲げ強さを有していることが
解る。
この曲げ試験の結果より、繊維体積率４０％のアルミナ
短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｃｕ −Ｍｕ系のアルミ
ニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の強度を
向上させるためには、マトリックス金属としてのアルミ
ニウム合金のＣｕ含有量は２％以上６％以下、特に２％
以上５．５％以下であり、Ｍｇ含有量は０．５％以上４
％以下、特に２％以上４％以下であることが好ましいこ
とが解る。
短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｃｕ −Ｍｕ系のアルミ
ニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の強度を
向上させるためには、マトリックス金属としてのアルミ
ニウム合金のＣｕ含有量は２％以上６％以下、特に２％
以上５．５％以下であり、Ｍｇ含有量は０．５％以上４
％以下、特に２％以上４％以下であることが好ましいこ
とが解る。
更に実施例１及び２の曲げ試験の結果より、アルミナ短
繊維の体積率が３０〜４０％である場合には、アルミニ
ウム合金のＣｕ含有量及びＭｇ含有量はそれぞれ上述の
範囲であることが好ましいものと推測される。
繊維の体積率が３０〜４０％である場合には、アルミニ
ウム合金のＣｕ含有量及びＭｇ含有量はそれぞれ上述の
範囲であることが好ましいものと推測される。
まず実施例１の場合と同一の要領にて下記の表４に示さ
れている如く種々のＣｕ及びＭＩＪ含有量を有し残部が
実質的にＡｌであるアルミニウム合金８１〜８３０を形
成した。また実施例１に於て使用されたアルミナ類ｍ、
ｍと同一のアルミナ短繊維よりなり実施例１の繊維成形
体と同一の寸法を有し繊維体積率が１０％であるＩＩＮ
成形体を実施例１の場合と同一の要領にて形成した。
れている如く種々のＣｕ及びＭＩＪ含有量を有し残部が
実質的にＡｌであるアルミニウム合金８１〜８３０を形
成した。また実施例１に於て使用されたアルミナ類ｍ、
ｍと同一のアルミナ短繊維よりなり実施例１の繊維成形
体と同一の寸法を有し繊維体積率が１０％であるＩＩＮ
成形体を実施例１の場合と同一の要領にて形成した。
表 ４１
ユ□□ Ｉ
Ｂ１ １．５３ １．０２ ｉ、、Ｊ
・・。
・・。
８２ １．５０ １．９８８３ １
．４７ ３．９６８４ ２．０１
１．０３８５ １．９７ ２．０１８
６、 １．９５ ３．００８７ １．
９６ ３．９６ ’し ８８ １．９７ ４．４７８９ ３．
０２ １．０１８１０ ２．９７
１．９７８１１ ２．９６ ２．９５Ｂ１
２ ２．９□ ３．９□ １正８１３
２．９５ ４．４５８１４ ４．０３
０．９９８１５ ３．９７ １．９
７８１６ ３．９８ ２．９７
’・Ｂ１７ ３．９６ ３．９７
リ二□８１８ ３．９５ ４．４５
表 ４（続き） 血塗」ムＬ 以り遣ＩＬす６１ 化り遣Ｊ」ＬＣＬＬ
８１９ ５．０２ １．０１８２０ ４．
９９ １．９９８２１ ４．９５
２．９８８２２ ４．９５ ３．９６Ｂ２３
４．９６ ４．４５Ｂ２４ ６．０２
１．００Ｂ２５ ６．００ １．９
５Ｂ２６ ５．９５ ２．９７Ｂ２７ ５
．９６ ３．９５８２８ ６．５２
０．９７Ｂ２９ ６．５０ １．９５Ｂ３
０ ６．４６ ３．９５次いで実施例１の場
合と同一の要領及び同一の条件の高圧鋳造によりアルミ
ナ短繊維を強化繊維としアルミニウム合金をマトリック
ス金属とし繊維体積率が１０％である複合材料を製造し
た。次いで各複合材料に対し実施例１の場合と同一の条
件にて溶体化処理及び人工時効処理を施し、各複合材料
より曲げ試験片を切出して各曲げ試験片について実施例
１の場合と同一のｉ！！領及び条件にて複合材料の曲げ
試験を行った。
．４７ ３．９６８４ ２．０１
１．０３８５ １．９７ ２．０１８
６、 １．９５ ３．００８７ １．
９６ ３．９６ ’し ８８ １．９７ ４．４７８９ ３．
０２ １．０１８１０ ２．９７
１．９７８１１ ２．９６ ２．９５Ｂ１
２ ２．９□ ３．９□ １正８１３
２．９５ ４．４５８１４ ４．０３
０．９９８１５ ３．９７ １．９
７８１６ ３．９８ ２．９７
’・Ｂ１７ ３．９６ ３．９７
リ二□８１８ ３．９５ ４．４５
表 ４（続き） 血塗」ムＬ 以り遣ＩＬす６１ 化り遣Ｊ」ＬＣＬＬ
８１９ ５．０２ １．０１８２０ ４．
９９ １．９９８２１ ４．９５
２．９８８２２ ４．９５ ３．９６Ｂ２３
４．９６ ４．４５Ｂ２４ ６．０２
１．００Ｂ２５ ６．００ １．９
５Ｂ２６ ５．９５ ２．９７Ｂ２７ ５
．９６ ３．９５８２８ ６．５２
０．９７Ｂ２９ ６．５０ １．９５Ｂ３
０ ６．４６ ３．９５次いで実施例１の場
合と同一の要領及び同一の条件の高圧鋳造によりアルミ
ナ短繊維を強化繊維としアルミニウム合金をマトリック
ス金属とし繊維体積率が１０％である複合材料を製造し
た。次いで各複合材料に対し実施例１の場合と同一の条
件にて溶体化処理及び人工時効処理を施し、各複合材料
より曲げ試験片を切出して各曲げ試験片について実施例
１の場合と同一のｉ！！領及び条件にて複合材料の曲げ
試験を行った。
この曲げ試験の結果を下記の表５、第８図及び第９図に
示す。同表５の各数値はそれぞれ対応するＣｕ及びＭａ
含有量を有するアルミニウム合金をマトリックス金属と
する複合材料の曲げ強さく ｋｏ／ ｍｓ２ ）を表わ
しており、第８図は表５に示されたデータに基づきＭｇ
含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の曲げ
強さく ｋａ／■−２）との関係を表わしており、第９
図は表５に示されたデータに基づきＣｕ含有量をパラメ
ータとしてＭＱ含有量と複合材料の曲げ強さく ｋＱ／
１−２ ）との関係を表わしている。また表５、第８
図及び第 □９図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭｇ
含有量はそれぞれその小数点第２位が四捨五入された値
として示されている。
示す。同表５の各数値はそれぞれ対応するＣｕ及びＭａ
含有量を有するアルミニウム合金をマトリックス金属と
する複合材料の曲げ強さく ｋｏ／ ｍｓ２ ）を表わ
しており、第８図は表５に示されたデータに基づきＭｇ
含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の曲げ
強さく ｋａ／■−２）との関係を表わしており、第９
図は表５に示されたデータに基づきＣｕ含有量をパラメ
ータとしてＭＱ含有量と複合材料の曲げ強さく ｋＱ／
１−２ ）との関係を表わしている。また表５、第８
図及び第 □９図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭｇ
含有量はそれぞれその小数点第２位が四捨五入された値
として示されている。
表５、第８図及び第９図より、複合材料の曲げ強さはＣ
ｕ含有間が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ含有
量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約３％以
下の範囲に於てはＣｕ含有間の増大と共に曲げ強さが増
大し、Ｃｕ含有量が約４〜５％の範囲に於て曲げ強さが
最大値となり、Ｃｕ含有量が約５％以上の範囲に於ては
Ｃｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含有間
が２％の場合の曲げ強さはＣｕ含有量が６％の場合の曲
げ強さよりも低い値であることが解る。また複合材料の
曲げ強さはＭａ含有量が２％未満又は４％を越える場合
にＣｕ含有量の如何に拘らず比較的低い値であり、Ｍｇ
含有量が約２〜３％の場合に曲げ強さが最大値になり、
Ｍｇ金含有間約２〜３％より増大し又は減少するにつれ
て曲げ強さが徐々に減少する傾向があることが解る。
ｕ含有間が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ含有
量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約３％以
下の範囲に於てはＣｕ含有間の増大と共に曲げ強さが増
大し、Ｃｕ含有量が約４〜５％の範囲に於て曲げ強さが
最大値となり、Ｃｕ含有量が約５％以上の範囲に於ては
Ｃｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含有間
が２％の場合の曲げ強さはＣｕ含有量が６％の場合の曲
げ強さよりも低い値であることが解る。また複合材料の
曲げ強さはＭａ含有量が２％未満又は４％を越える場合
にＣｕ含有量の如何に拘らず比較的低い値であり、Ｍｇ
含有量が約２〜３％の場合に曲げ強さが最大値になり、
Ｍｇ金含有間約２〜３％より増大し又は減少するにつれ
て曲げ強さが徐々に減少する傾向があることが解る。
また表５に示された８値は体積率１０％のアルミナ類１
ａＩ１０を強化１雑とし、在来の実用合金であるＪＩＳ
規格ＡＣ４Ｇのアルミニウム合金をマトリックスとする
複合材料の曲げ強さ４０ ｋａ／ｍｓｌ’よりも遥かに
高い値であり、特にＣｕ含有量及びＭＱ含有量がそれぞ
れ２〜６％、２〜４％である複合材料は上述の従来の複
合材料の約１．４倍〜１８６倍の曲げ強さを有している
ことが解る。
ａＩ１０を強化１雑とし、在来の実用合金であるＪＩＳ
規格ＡＣ４Ｇのアルミニウム合金をマトリックスとする
複合材料の曲げ強さ４０ ｋａ／ｍｓｌ’よりも遥かに
高い値であり、特にＣｕ含有量及びＭＱ含有量がそれぞ
れ２〜６％、２〜４％である複合材料は上述の従来の複
合材料の約１．４倍〜１８６倍の曲げ強さを有している
ことが解る。
この曲げ試験の結果より、繊維体積率１０％のアルミナ
短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｃｕ −Ｍｇ系のアルミ
ニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の強度を
向上させるためには、マトリックス金属としてのアルミ
ニウム合金のＣｕ含有間は２％以上６％以下、特に３％
以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は２％以上４％以下で
あることが好ましいことが解る。
短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｃｕ −Ｍｇ系のアルミ
ニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の強度を
向上させるためには、マトリックス金属としてのアルミ
ニウム合金のＣｕ含有間は２％以上６％以下、特に３％
以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は２％以上４％以下で
あることが好ましいことが解る。
１１１Ｌ 。
上述の実施例３の曲げ試験と同様の曲げ試験を、アルミ
ナ類ｗ＋ｍの体積率が５％に設定された点を除き、上述
の実施例１〜３と同一の要領及び条件にて製造された複
合材料について行った。この曲げ試験を下記の表６、第
１０図及び第１１図に示 １す。同表６、第１
０図及び第１１図はそれぞれ上述の実施例３に於ける表
５、第８図及び第９図に対応している。また表６、第１
０図及び第１１図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭ（Ｊ含有
量はそれぞれその小数点第２位が四捨五入された１直と
して示されている。
ナ類ｗ＋ｍの体積率が５％に設定された点を除き、上述
の実施例１〜３と同一の要領及び条件にて製造された複
合材料について行った。この曲げ試験を下記の表６、第
１０図及び第１１図に示 １す。同表６、第１
０図及び第１１図はそれぞれ上述の実施例３に於ける表
５、第８図及び第９図に対応している。また表６、第１
０図及び第１１図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭ（Ｊ含有
量はそれぞれその小数点第２位が四捨五入された１直と
して示されている。
表６、第１０図及び第１１図より、複合材料の曲げ強さ
はＣｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ
含有量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約３
％以下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さ
が増大し、Ｃｕ含有量が約４〜５％の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有量が約５％以上の範囲に於
てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含
有量が２％の場合の曲げ強さはＣｕ含有量が６％の場合
の曲げ強さよりも低い値であることが解る。
はＣｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ
含有量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約３
％以下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さ
が増大し、Ｃｕ含有量が約４〜５％の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有量が約５％以上の範囲に於
てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含
有量が２％の場合の曲げ強さはＣｕ含有量が６％の場合
の曲げ強さよりも低い値であることが解る。
また複合材料の曲げ強さはＭｇ含有量が２％未満又は４
％を越える場合にＣｕ含有量の如何に拘らず比較的低い
値であり、Ｍｏ含有量が約２〜３％の場合に曲げ強さが
最大値になり、Ｍｇ含有量が３％前後より増大し又は減
少するにつれて曲げ強さが徐々に減少することが解る。
％を越える場合にＣｕ含有量の如何に拘らず比較的低い
値であり、Ｍｏ含有量が約２〜３％の場合に曲げ強さが
最大値になり、Ｍｇ含有量が３％前後より増大し又は減
少するにつれて曲げ強さが徐々に減少することが解る。
また表６に示された８値は体積率５％のアルミナ短繊維
を強化ｖａＩ１１とし、在来の実用合金であるＪＩＳｊ
Ｊ２格ＡＣ４Ｃのアルミニウム合金をマトリックスとす
る複合材料の曲げ強さ３８ ｋ（ｌ）ｍｓ２よりも遥か
に高い値であり、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有量がそれ
ぞれ２〜６％、２〜４％である複合材料は上述の従来の
複合材料の約１．４倍〜約１．６倍の曲げ強さを有して
いることが解る。
を強化ｖａＩ１１とし、在来の実用合金であるＪＩＳｊ
Ｊ２格ＡＣ４Ｃのアルミニウム合金をマトリックスとす
る複合材料の曲げ強さ３８ ｋ（ｌ）ｍｓ２よりも遥か
に高い値であり、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有量がそれ
ぞれ２〜６％、２〜４％である複合材料は上述の従来の
複合材料の約１．４倍〜約１．６倍の曲げ強さを有して
いることが解る。
この曲げ試験の結果より、繊維体積率５％のアルミナ類
ＩＩｍを強化繊維としＡＩ −ＣＵ−Ｍｇ系のアルミニ
ウム合金をマトリックス金属とする複合材料の場合にも
、その強度を向上させるためには、マトリックス金属と
してのアルミニウム合金のＣｕ含有量は２％以上６％以
下、特に３％以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は２％以
上４％以下であることが好ましいことが解る。
ＩＩｍを強化繊維としＡＩ −ＣＵ−Ｍｇ系のアルミニ
ウム合金をマトリックス金属とする複合材料の場合にも
、その強度を向上させるためには、マトリックス金属と
してのアルミニウム合金のＣｕ含有量は２％以上６％以
下、特に３％以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は２％以
上４％以下であることが好ましいことが解る。
まずアルミナ短繊維（電気化学工業株式会社製「アルセ
ンＪ１８０％α−ＡＩ ２０ａ 、残部実質的に５ｉＱ
２）平均繊維長２ＣＩ１１、平均ｕＡ維径３μ）
′ｃｏ＊、ａｃヤ、□。□１う。はゆ、３６ １Ｘｌ
Ｘ１００Ｘ１６の寸法を有し個々のアルミナ類
□ｍ維が二次元ランダムにて配向された繊維体積率１５
％のｍ組成形体を形成した。次いで実施例３に於て形成
されたアルミニウム合金８１〜Ｂ３０及び上述の如く形
成された繊維成形体を使用して、実／／！！１の場合と
同一の要領及び同一の条件の高圧鋳造によりアルミナ短
繊維を強化繊維としアルミニウム合金をマトリックス金
属とし繊維体積率が１５％である複合材料を製造した。
ンＪ１８０％α−ＡＩ ２０ａ 、残部実質的に５ｉＱ
２）平均繊維長２ＣＩ１１、平均ｕＡ維径３μ）
′ｃｏ＊、ａｃヤ、□。□１う。はゆ、３６ １Ｘｌ
Ｘ１００Ｘ１６の寸法を有し個々のアルミナ類
□ｍ維が二次元ランダムにて配向された繊維体積率１５
％のｍ組成形体を形成した。次いで実施例３に於て形成
されたアルミニウム合金８１〜Ｂ３０及び上述の如く形
成された繊維成形体を使用して、実／／！！１の場合と
同一の要領及び同一の条件の高圧鋳造によりアルミナ短
繊維を強化繊維としアルミニウム合金をマトリックス金
属とし繊維体積率が１５％である複合材料を製造した。
次いで各複合材料に対し実施例１の場合と同一の条件に
て溶体化処理及び人工時効処理を施し、各複合材料より
曲げ試験片を切出して各曲げ試験片について実施例１の
場合と同一の要領及び条件にて複合材料の曲げ試験を行
った。
て溶体化処理及び人工時効処理を施し、各複合材料より
曲げ試験片を切出して各曲げ試験片について実施例１の
場合と同一の要領及び条件にて複合材料の曲げ試験を行
った。
この曲げ試験の結果を下記の表７、第１２図及び第１３
図に示す。同表７の各数値はそれぞれ対応するＣｕ及び
Ｍｇ含有量を有するアルミニウム合金をマトリックス金
属とする複合材料の曲げ強さく ｋｏ／ ｍａｌ！ ）
を表わしており、第１２図は表７に示されたデータに基
づきＭｇ含有量をパラメータとしてＣＬＩ含有ｍと複合
材料の曲げ強さく ｋａ／ａｍ” ）との関係を表わし
てＪ５す、第１３図は表７に示されたデータに基づきＣ
ｕ含有量をパラメータとじてＭｇ含有量と複合材料の曲
げ強さく ｋｇ／ｎ＋ｍ２ ）との関係を表わしている
。また表７、第１２図及び第１３図に於ては、Ｃｕ含有
量及びＭｇ含有量はそれぞれその小数点第２位が四捨五
入された値として示されている。
図に示す。同表７の各数値はそれぞれ対応するＣｕ及び
Ｍｇ含有量を有するアルミニウム合金をマトリックス金
属とする複合材料の曲げ強さく ｋｏ／ ｍａｌ！ ）
を表わしており、第１２図は表７に示されたデータに基
づきＭｇ含有量をパラメータとしてＣＬＩ含有ｍと複合
材料の曲げ強さく ｋａ／ａｍ” ）との関係を表わし
てＪ５す、第１３図は表７に示されたデータに基づきＣ
ｕ含有量をパラメータとじてＭｇ含有量と複合材料の曲
げ強さく ｋｇ／ｎ＋ｍ２ ）との関係を表わしている
。また表７、第１２図及び第１３図に於ては、Ｃｕ含有
量及びＭｇ含有量はそれぞれその小数点第２位が四捨五
入された値として示されている。
１］
「
１；
：旨
１、．１
□
：ｉ
、１
表７、第１２図及び第１３図より、複合材料の曲げ強さ
はＣｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ
含有量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約４
％以下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さ
が増大し、Ｃｕ金含ｌが５％前後の範囲に於て曲げ強さ
が最大値となり、Ｃｕ含有量が約５％以上の範囲に於て
はＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含有
量が２％の場合の曲げ強さはＣＬＩ含有量が６％の場合
の曲げ強さよりも小さい値であることが解る。
はＣｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ
含有量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約４
％以下の範囲に於てはＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さ
が増大し、Ｃｕ金含ｌが５％前後の範囲に於て曲げ強さ
が最大値となり、Ｃｕ含有量が約５％以上の範囲に於て
はＣｕ含有量の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含有
量が２％の場合の曲げ強さはＣＬＩ含有量が６％の場合
の曲げ強さよりも小さい値であることが解る。
また複合材料の曲げ強さはＭＱ含有聞が２％未満又は４
％を越える場合にＣＩＪ含有量の如何に拘らず比較的低
い値であり、Ｍａ含有量が３％前後の場合に曲げ強さが
最大値になり、Ｍｇ含有量が３％前後より増大し又は減
少するにつれて曲げ強さが徐々に減少する傾向があるこ
とが解る。
％を越える場合にＣＩＪ含有量の如何に拘らず比較的低
い値であり、Ｍａ含有量が３％前後の場合に曲げ強さが
最大値になり、Ｍｇ含有量が３％前後より増大し又は減
少するにつれて曲げ強さが徐々に減少する傾向があるこ
とが解る。
また表７に示された８値は体積率１５％のアルミナＷＩ
Ｎを強化ＩＩＭとし、在来の実用合金であるＪＩＳ規格
ＡＣ４Ｇのアルミニウム合金をマトリックスとする複合
材料の曲げ強さ４１ ｋｏ／ｓ＊２よりも遥かに高い値
であり、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有母がそれぞれ２〜
６％、２〜４％である複合材料は上述の従来の複合材料
の約１．４倍〜約１．６倍の曲げ強さを有していること
が解る。
Ｎを強化ＩＩＭとし、在来の実用合金であるＪＩＳ規格
ＡＣ４Ｇのアルミニウム合金をマトリックスとする複合
材料の曲げ強さ４１ ｋｏ／ｓ＊２よりも遥かに高い値
であり、特にＣｕ含有量及びＭｇ含有母がそれぞれ２〜
６％、２〜４％である複合材料は上述の従来の複合材料
の約１．４倍〜約１．６倍の曲げ強さを有していること
が解る。
この曲げ試験の結果より、１１１＋Ｈ体積率１５％のア
ルミナ′Ｉｎ繊維を強化繊維としＡＩ −ＣＬＩ −Ｍ
ＩＪ系のアルミニウム合金をマトリックス金属とする複
合材料の場合にも、その強度を向上させるためには、マ
トリックス金属としてのアルミニウム合金のＣｕ含有量
は２％以上６％以下、特に３％以上６％以下であり、Ｍ
９含有昂は２％以上４％以下であることが好ましいこと
が解る。
ルミナ′Ｉｎ繊維を強化繊維としＡＩ −ＣＬＩ −Ｍ
ＩＪ系のアルミニウム合金をマトリックス金属とする複
合材料の場合にも、その強度を向上させるためには、マ
トリックス金属としてのアルミニウム合金のＣｕ含有量
は２％以上６％以下、特に３％以上６％以下であり、Ｍ
９含有昂は２％以上４％以下であることが好ましいこと
が解る。
え１％色
上述の実施例５の曲げ試験と同様の曲げ試験を、アルミ
ナ類ｍＭの体積率が２０％に設定された点を除き実施例
５の場合と同一のａｍ及び条件にて製造された複合材料
について行った。この曲げ試験の結果を下記の表８、第
１４図及び第１５図に示す。同表８、第１４図及び第１
５図はそれぞれ実施例５に於ける表７、第１２図及び第
１３図に対応している。また表８、第１４図及び第１５
図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭｇ含有量はそれぞれその
小数点第２位が四捨五入された値として示されている。
ナ類ｍＭの体積率が２０％に設定された点を除き実施例
５の場合と同一のａｍ及び条件にて製造された複合材料
について行った。この曲げ試験の結果を下記の表８、第
１４図及び第１５図に示す。同表８、第１４図及び第１
５図はそれぞれ実施例５に於ける表７、第１２図及び第
１３図に対応している。また表８、第１４図及び第１５
図に於ては、Ｃｕ含有量及びＭｇ含有量はそれぞれその
小数点第２位が四捨五入された値として示されている。
表８、第１４図及び第１５図より、複合材料の曲げ強さ
はＣｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ
含有量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約４
％以下の１囲に於てはＣｕ含有間の増大と共に曲げ強さ
が増大し、Ｃｕ含有間が約４〜５％の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有間が約５％以上の範囲に於
てはＣｕ含有間の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含
有間が２％の場合の曲げ強さはＣｕ含有量が６％の場合
の曲げ強さよりも小さい値であることが解る。また複合
材料の曲げ強さはＭｇ含有量が２％ □未満又は
４％を越える場合にＣｕ含有量の如何に拘らず比較的低
い値であり、Ｍｇ含有量が３％前後の場合に曲げ強さが
最大値になり、ＭＩＪ含有量＄３％＊ ｍ Ｊ： Ｖ）
、、１−Ｊｃ、Ｌ、、３！ ｃｉ ｇ ’Ｊ） ｔ
６ ｃ ｖ Ｗ Ｔ ｄ）３ ｃｆ ’強さが徐々
に減少する傾向があることが解る。
はＣｕ含有量が１．５％又は６．５％の場合には、Ｍｇ
含有量に拘らず比較的低い値であり、Ｃｕ含有量が約４
％以下の１囲に於てはＣｕ含有間の増大と共に曲げ強さ
が増大し、Ｃｕ含有間が約４〜５％の範囲に於て曲げ強
さが最大値となり、Ｃｕ含有間が約５％以上の範囲に於
てはＣｕ含有間の増大と共に曲げ強さが減少し、Ｃｕ含
有間が２％の場合の曲げ強さはＣｕ含有量が６％の場合
の曲げ強さよりも小さい値であることが解る。また複合
材料の曲げ強さはＭｇ含有量が２％ □未満又は
４％を越える場合にＣｕ含有量の如何に拘らず比較的低
い値であり、Ｍｇ含有量が３％前後の場合に曲げ強さが
最大値になり、ＭＩＪ含有量＄３％＊ ｍ Ｊ： Ｖ）
、、１−Ｊｃ、Ｌ、、３！ ｃｉ ｇ ’Ｊ） ｔ
６ ｃ ｖ Ｗ Ｔ ｄ）３ ｃｆ ’強さが徐々
に減少する傾向があることが解る。
また表８に示された多値は体積率２０％のアルミナ短繊
維を強化繊維とし、在来の実用合金であ “るＪ
ＩＳｍ格ＡＣ４Ｇのアルミニウム合金をマトリックスと
する複合材料の曲げ強さ４３ ｋ（１／ ｓ＋ｓ２より
も遥かに高い値であり、特にＣｕ含有間及びＭｏ含有量
がそれぞれ２〜６％、２〜４％である複合材料は上述の
従来の複合材料の約１．４倍〜約１．７倍の曲げ強さを
有していることが解る。
維を強化繊維とし、在来の実用合金であ “るＪ
ＩＳｍ格ＡＣ４Ｇのアルミニウム合金をマトリックスと
する複合材料の曲げ強さ４３ ｋ（１／ ｓ＋ｓ２より
も遥かに高い値であり、特にＣｕ含有間及びＭｏ含有量
がそれぞれ２〜６％、２〜４％である複合材料は上述の
従来の複合材料の約１．４倍〜約１．７倍の曲げ強さを
有していることが解る。
この曲げ試験の結果より、ｘｕｔａ体積率２０％のアル
ミナ短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｑｕ −Ｍｇ系のア
ルミニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の場
合にも、その強度を向上させるためには、マトリックス
金属としてのアルミニウム合金のＣｕ含有量は２％以上
６％以下、特に３％以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は
２％以上４％以下であることが好ましいことが解る。
ミナ短繊維を強化繊維としＡＩ −Ｑｕ −Ｍｇ系のア
ルミニウム合金をマトリックス金属とする複合材料の場
合にも、その強度を向上させるためには、マトリックス
金属としてのアルミニウム合金のＣｕ含有量は２％以上
６％以下、特に３％以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は
２％以上４％以下であることが好ましいことが解る。
また上述の実施例３〜６の曲げ試験の結束より、アルミ
ナ短繊維の体積率が５〜２０％である場合には、アルミ
ニウム合金のＣｕ含有量は２〜６％、特に３〜６％であ
ることが好ましいものと推測される。
ナ短繊維の体積率が５〜２０％である場合には、アルミ
ニウム合金のＣｕ含有量は２〜６％、特に３〜６％であ
ることが好ましいものと推測される。
尚実施例１〜６の曲げ試験と同様の曲げ試験を、アルミ
ナの連続ｍｅｎ＜デュポン社製ｒＦＰファイバー」、平
均ｍ組径２０μ）を約１ ｃｍに切断することにより得
られたアルミナｍ１１ｍを強化繊維とし、各アルミナ短
繊維が実質的に二次元ランダム □にて配向され
、曲げ試験片がその５０×１０ＩＩＩｌの平面が二次元
ランダム平面に沿うよう形成された □曲げ試験片
についても行ったところ、実施例１〜 ：６の結果
と同様の結果が得られた。
ナの連続ｍｅｎ＜デュポン社製ｒＦＰファイバー」、平
均ｍ組径２０μ）を約１ ｃｍに切断することにより得
られたアルミナｍ１１ｍを強化繊維とし、各アルミナ短
繊維が実質的に二次元ランダム □にて配向され
、曲げ試験片がその５０×１０ＩＩＩｌの平面が二次元
ランダム平面に沿うよう形成された □曲げ試験片
についても行ったところ、実施例１〜 ：６の結果
と同様の結果が得られた。
Ｋ塵１１−
上述の各実施例よりアルミニウム合金のＣｕ含 ：
有邑は２％以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は好
□ましくは２％以上４％以下であることが妥当であるこ
とが解ったので、強化繊維であるアルミナ類Ｉａｍの体
積率が如何なる値であることが適切であるかの検討を行
うべく、ＣＬＩ含有間が４％であり □Ｍｇ含有伍
が３％であり残部が実質的にＡｌであ ：るアルミ
ニウム合金をマトリックス金属とし、実 □施例１
〜４に於て使用されたアルミナ短繊維と同一のアルミナ
短繊維を強化ａｍとし、繊維体積率 １、、。％、
５％、、。％、１６％、３０％、４０％、、：５０％で
ある複合材料を、上述の実施例１の場合 □と同一
の要領及び同一の条件にて製造し、各複合 □材料
に対し５００℃にて８時間に亙る溶体化処理と１６０℃
にて８時間に亙る人工時効処理とを施し、各複合材料よ
り実施例１の場合と同一の寸法の曲げ試験片を２個ずつ
切出し、各曲げ試験片について実施例１の場合と同一の
要領及び条件にて曲げ試験を行った。この曲げ試験の結
果を第１６図に示す。
有邑は２％以上６％以下であり、Ｍｇ含有量は好
□ましくは２％以上４％以下であることが妥当であるこ
とが解ったので、強化繊維であるアルミナ類Ｉａｍの体
積率が如何なる値であることが適切であるかの検討を行
うべく、ＣＬＩ含有間が４％であり □Ｍｇ含有伍
が３％であり残部が実質的にＡｌであ ：るアルミ
ニウム合金をマトリックス金属とし、実 □施例１
〜４に於て使用されたアルミナ短繊維と同一のアルミナ
短繊維を強化ａｍとし、繊維体積率 １、、。％、
５％、、。％、１６％、３０％、４０％、、：５０％で
ある複合材料を、上述の実施例１の場合 □と同一
の要領及び同一の条件にて製造し、各複合 □材料
に対し５００℃にて８時間に亙る溶体化処理と１６０℃
にて８時間に亙る人工時効処理とを施し、各複合材料よ
り実施例１の場合と同一の寸法の曲げ試験片を２個ずつ
切出し、各曲げ試験片について実施例１の場合と同一の
要領及び条件にて曲げ試験を行った。この曲げ試験の結
果を第１６図に示す。
第１６図より、ＩＩＨＩＩ体積率が０〜５％の範囲に於
ては、繊維体積率が増大されても複合材料の曲げ強さは
僅かしか向上せず、マトリックス金属であるアルミニウ
ム合金の曲げ強さに近い値であり、繊維体積率が５〜４
０％の範囲に於ては、ｌｌｔＩｔｌ体積率の増大に伴い
曲げ強さはほぼ直線的に大幅に向上し、ｍｅｉ体積率が
４０％を越えると繊維体積率が増大されても曲げ強さは
それほど向上せず、実質的に一定の値になることが解る
。
ては、繊維体積率が増大されても複合材料の曲げ強さは
僅かしか向上せず、マトリックス金属であるアルミニウ
ム合金の曲げ強さに近い値であり、繊維体積率が５〜４
０％の範囲に於ては、ｌｌｔＩｔｌ体積率の増大に伴い
曲げ強さはほぼ直線的に大幅に向上し、ｍｅｉ体積率が
４０％を越えると繊維体積率が増大されても曲げ強さは
それほど向上せず、実質的に一定の値になることが解る
。
また参考のためにＣｕ含有量が２％でありＶＱ含有量が
４％であり残部が実質的にＡｌであるアルミニウム合金
をマトリックス金属とする複合材料、及びＣｕ含有量が
６％でありＭｇ含有量が２％であり残部が実質的にＡｌ
であるアルミニウム合金をマトリックス金属とする複合
材料についても同様の曲げ試験を行ったところ、第１６
図に示された結果と同様の結果が得られた。
４％であり残部が実質的にＡｌであるアルミニウム合金
をマトリックス金属とする複合材料、及びＣｕ含有量が
６％でありＭｇ含有量が２％であり残部が実質的にＡｌ
であるアルミニウム合金をマトリックス金属とする複合
材料についても同様の曲げ試験を行ったところ、第１６
図に示された結果と同様の結果が得られた。
更に上述の実施例５に於て使用されたアルミナ短繊維と
同様のアルミナ短繊維を強化繊維とし、Ｃｕ含有間及び
Ｍｇ含有量がそれぞれ４％、３％であり残部が実質的に
Ａｌである複合材料についても同様の曲げ試験を行った
ところ、第１６図に示された結果と同様の傾向ぐ示す結
果が得られた。
同様のアルミナ短繊維を強化繊維とし、Ｃｕ含有間及び
Ｍｇ含有量がそれぞれ４％、３％であり残部が実質的に
Ａｌである複合材料についても同様の曲げ試験を行った
ところ、第１６図に示された結果と同様の傾向ぐ示す結
果が得られた。
これらの結果より、Ｃｕ含有量が２％以上６％以下であ
り、Ｍｇ含有量が２％以上４％以下であり、残部が実質
的にＡｌであるアルミニウム合金をマトリックス金属と
し、アルミナ類ｌ１ｔ１１を強化繊維とする複合材料に
於ては、アルミナ′ＩＢｍｔｍのＭＩＮの体積率は５〜
５０％、特に５〜４０％であることが好ましいことが解
る。
り、Ｍｇ含有量が２％以上４％以下であり、残部が実質
的にＡｌであるアルミニウム合金をマトリックス金属と
し、アルミナ類ｌ１ｔ１１を強化繊維とする複合材料に
於ては、アルミナ′ＩＢｍｔｍのＭＩＮの体積率は５〜
５０％、特に５〜４０％であることが好ましいことが解
る。
以上に放ては本発明を本願発明者等が行った実験的研究
との関連に於て幾つかの実施例について詳細に説明した
が、本発明はこれらの実施例に限定されるものではなく
、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能であるこ
とは当業者にとって明らかであろう。
との関連に於て幾つかの実施例について詳細に説明した
が、本発明はこれらの実施例に限定されるものではなく
、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能であるこ
とは当業者にとって明らかであろう。
第１図は個々のアルミナ短繊維が二次元ランダムにて配
向されたｌＩＭ成形体を示す斜視図、第２図は第１図に
示されたＩＭＮ成形体がステンレス鋼製のケース内に充
填された状態を示す斜視図、第３図は第２図に示された
ステンレス鋼製のケース内に充填されたＩＩａＭ成形体
を用いて行われる高圧鋳造による複合材料の製造工程の
鋳造工程を示ず解団、第４図は実施例１の曲げ試験の結
果に基づきＭａ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と
複合材料の曲げ強さとの関係を示すグラフ、第５図は実
施例１の曲げ試験の結果に基づきＣｕ含有量をパラメー
タとしてＭｇ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を示
すグラフ、第６図は実施例２の自げ試験の結果に基づき
ＭＱ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の
曲げ強さとの関係を示すグラフ、第７図は実施例２の曲
げ試験の結果に基づきＣｕ含有量をパラメータとしてＭ
（＋含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を示ずグラフ
、第８図は実施例３の曲げ試験の結果に基づきＭｇ含有
量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の曲げ強さ
との関係を示すグラフ、第９図は実施例３の曲げ試験の
結果に基づきＣｕ含有量をパラメータとしてＭＱ金含有
間複合材料の曲げ強さとの関係を示すグラフ、第１０図
は実施例４の曲げ試験の結果に暴きＭＱ含有量をパラメ
ータとしてＣｕ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を
示すグラフ、第１１図は実施例４の曲げ試験の結果に基
きＣｕ含有量をパラメータとしてＭｕ含有量と複合材料
の曲げ強さとの関係を示すグラフ、第１２図は実施例５
の曲げ試験の結果に基きＭｕ含有量をパラメータとして
Ｃｕ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を示すグラフ
、第１３図は実施例５の曲げ試験の結果に基きＣ０含有
量をパラメータとしてＭｇ含有量と複合材料の曲げ強さ
との関係を示すグラフ、第１４図は実施例６の曲げ試験
の結果に基ぎＭｇ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量
と複合材料の曲げ強さとの関係を示ずグラフ、第１５図
は実施例６の曲げ試験の結果に基きＣｕ含有量をパラメ
ータとしてＭｇ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を
示すグラフ、第１６図は横軸にアルミナ短繊維の繊維体
積率を取り縦軸に複合材料の曲げ強さを取って実施例７
の曲げ試験の結果を示すグラフである。 １・・・アルミナ短繊維、 ２ａ・・・ケース、２・・
・繊維成形体、３・・・鋳型、４・・・モールドキャビ
ティ、５・・・アルミニウム合金の溶湯、６・・・プラ
ンジャ特 許 出 願 人 トヨタ自動車株式会社代
理 人 弁理士 明 石
昌 酸第 １ 図 第 ２ 図 第 ４ 図 Ｃｕ含有量（沿 □ｉ第５図 兜６ 図 第７図 融合有量（’／、） 第 ８ 図 り、＋ｕ’ｔ ’＊ Ｒ１％） 第 ９ 図 融合有量（％） 第１１図 ■含有量ｃ％） 第 １０ 図 一含有量ｃ％） 第１２図 〜含有量ｃ％） 第１３図 融合有量（％） 第１４図 の含有量ｃ％） 第１５図 融合有量 （％］ 第１６図 繊維体積率（％））′□
向されたｌＩＭ成形体を示す斜視図、第２図は第１図に
示されたＩＭＮ成形体がステンレス鋼製のケース内に充
填された状態を示す斜視図、第３図は第２図に示された
ステンレス鋼製のケース内に充填されたＩＩａＭ成形体
を用いて行われる高圧鋳造による複合材料の製造工程の
鋳造工程を示ず解団、第４図は実施例１の曲げ試験の結
果に基づきＭａ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と
複合材料の曲げ強さとの関係を示すグラフ、第５図は実
施例１の曲げ試験の結果に基づきＣｕ含有量をパラメー
タとしてＭｇ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を示
すグラフ、第６図は実施例２の自げ試験の結果に基づき
ＭＱ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の
曲げ強さとの関係を示すグラフ、第７図は実施例２の曲
げ試験の結果に基づきＣｕ含有量をパラメータとしてＭ
（＋含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を示ずグラフ
、第８図は実施例３の曲げ試験の結果に基づきＭｇ含有
量をパラメータとしてＣｕ含有量と複合材料の曲げ強さ
との関係を示すグラフ、第９図は実施例３の曲げ試験の
結果に基づきＣｕ含有量をパラメータとしてＭＱ金含有
間複合材料の曲げ強さとの関係を示すグラフ、第１０図
は実施例４の曲げ試験の結果に暴きＭＱ含有量をパラメ
ータとしてＣｕ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を
示すグラフ、第１１図は実施例４の曲げ試験の結果に基
きＣｕ含有量をパラメータとしてＭｕ含有量と複合材料
の曲げ強さとの関係を示すグラフ、第１２図は実施例５
の曲げ試験の結果に基きＭｕ含有量をパラメータとして
Ｃｕ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を示すグラフ
、第１３図は実施例５の曲げ試験の結果に基きＣ０含有
量をパラメータとしてＭｇ含有量と複合材料の曲げ強さ
との関係を示すグラフ、第１４図は実施例６の曲げ試験
の結果に基ぎＭｇ含有量をパラメータとしてＣｕ含有量
と複合材料の曲げ強さとの関係を示ずグラフ、第１５図
は実施例６の曲げ試験の結果に基きＣｕ含有量をパラメ
ータとしてＭｇ含有量と複合材料の曲げ強さとの関係を
示すグラフ、第１６図は横軸にアルミナ短繊維の繊維体
積率を取り縦軸に複合材料の曲げ強さを取って実施例７
の曲げ試験の結果を示すグラフである。 １・・・アルミナ短繊維、 ２ａ・・・ケース、２・・
・繊維成形体、３・・・鋳型、４・・・モールドキャビ
ティ、５・・・アルミニウム合金の溶湯、６・・・プラ
ンジャ特 許 出 願 人 トヨタ自動車株式会社代
理 人 弁理士 明 石
昌 酸第 １ 図 第 ２ 図 第 ４ 図 Ｃｕ含有量（沿 □ｉ第５図 兜６ 図 第７図 融合有量（’／、） 第 ８ 図 り、＋ｕ’ｔ ’＊ Ｒ１％） 第 ９ 図 融合有量（％） 第１１図 ■含有量ｃ％） 第 １０ 図 一含有量ｃ％） 第１２図 〜含有量ｃ％） 第１３図 融合有量（％） 第１４図 の含有量ｃ％） 第１５図 融合有量 （％］ 第１６図 繊維体積率（％））′□
Claims (5)
- （１）アルミナ短繊維を強化繊維とし、Ｃｕ含有量が２
〜６％でありＭｇ含有量が０．５〜４％であり残部が実
質的にＡｌであるアルミニウム合金をマトリックス金属
とし、前記アルミナ短繊維の体積率が５〜５０％である
アルミナ短繊維強化アルミニウム合金。 - （２）特許請求の範囲第１項のアルミナ短繊維強化アル
ミニウム合金に於て、前記アルミナ短繊維の体積率は５
〜４０％であることを特徴とするアルミナ短繊維強化ア
ルミニウム合金。 - （３）特許請求の範囲第１項又は第２項のアルミナ短繊
維強化アルミニウム合金に於て、前記アルミニウム合金
のＭｇ含有量は２〜４％であることを特徴とするアルミ
ナ短繊維強化アルミニウム合金。 - （４）特許請求の範囲第３項のアルミナ短繊維強化アル
ミニウム合金に於て、前記アルミナ短繊維の体積率は５
〜２０％であり、前記アルミニウム合金のＣｕ含有量は
３〜６％であることを特徴とするアルミナ短繊維強化ア
ルミニウム合金。 - （５）特許請求の範囲第３項のアルミナ短繊維強化アル
ミニウム合金に於て、前記アルミナ短繊維の体積率は３
０〜４０％であり、前記アルミニウム合金のＣｕ含有量
は２〜５％であることを特徴とするアルミナ短繊維強化
アルミニウム合金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12078785A JPS61279646A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | アルミナ短繊維強化アルミニウム合金 |
| AU58242/86A AU588324B2 (en) | 1985-06-04 | 1986-05-30 | Composite material including alumina short fibers as reinforcing material and aluminum alloy with copper and magnesium as matrix metal |
| EP86107539A EP0204319A1 (en) | 1985-06-04 | 1986-06-03 | Composite material including alumina short fibers as reinforcing material and aluminium alloy with copper and magnesium as matrix metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12078785A JPS61279646A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | アルミナ短繊維強化アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279646A true JPS61279646A (ja) | 1986-12-10 |
Family
ID=14794986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12078785A Pending JPS61279646A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | アルミナ短繊維強化アルミニウム合金 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0204319A1 (ja) |
| JP (1) | JPS61279646A (ja) |
| AU (1) | AU588324B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU619576B2 (en) * | 1988-08-04 | 1992-01-30 | Advanced Composite Materials Corporation | Reinforced aluminum matrix composite |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6277433A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Toyota Motor Corp | アルミナ−シリカ系短繊維強化アルミニウム合金 |
| CA1335044C (en) * | 1986-01-31 | 1995-04-04 | Masahiro Kubo | Composite material including alumina-silica short fiber reinforcing material and aluminum alloy matrix metal with moderate copper and magnesium contents |
| EP0313271A1 (en) * | 1987-10-20 | 1989-04-26 | Alcan International Limited | Metal matrix composite with silicon-free reinforcing preform |
| FR2639360B1 (fr) * | 1988-11-21 | 1991-03-15 | Peugeot | Procede de fabrication d'un materiau composite a matrice metallique, et materiau obtenu par ce procede |
| AU6390790A (en) * | 1989-10-30 | 1991-05-02 | Lanxide Corporation | Anti-ballistic materials and methods of making the same |
| RU2755353C1 (ru) * | 2020-10-20 | 2021-09-15 | Юлия Анатольевна Курганова | Композиционный материал на основе алюминия или алюминиевого сплава и способ его получения |
| CN114737140B (zh) * | 2022-04-14 | 2023-01-24 | 广东合拓新材料科技有限公司 | 一种抗拉强度高的铝单板材料及其制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0074067B1 (en) * | 1981-09-01 | 1986-01-29 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for the preparation of fiber-reinforced metal composite material |
| KR920008955B1 (ko) * | 1984-10-25 | 1992-10-12 | 도요다 지도오샤 가부시끼가이샤 | 결정질 알루미나 실리카 섬유강화 금속복합재료 |
| JPS6277433A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Toyota Motor Corp | アルミナ−シリカ系短繊維強化アルミニウム合金 |
| FR2749447B1 (fr) * | 1996-06-04 | 1998-07-10 | France Telecom | Dispositif optique a guide de lumiere semi-conducteur, a faisceau emergent de faible divergence, application aux lasers de fabry-perot et a contre-reaction distribuee |
-
1985
- 1985-06-04 JP JP12078785A patent/JPS61279646A/ja active Pending
-
1986
- 1986-05-30 AU AU58242/86A patent/AU588324B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-06-03 EP EP86107539A patent/EP0204319A1/en not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU619576B2 (en) * | 1988-08-04 | 1992-01-30 | Advanced Composite Materials Corporation | Reinforced aluminum matrix composite |
| US5106702A (en) * | 1988-08-04 | 1992-04-21 | Advanced Composite Materials Corporation | Reinforced aluminum matrix composite |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0204319A1 (en) | 1986-12-10 |
| AU588324B2 (en) | 1989-09-14 |
| AU5824286A (en) | 1986-12-11 |
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