JPS61284547A - 高強度と高靭性とを有するアルミニウムベース合金製品及びその製法 - Google Patents
高強度と高靭性とを有するアルミニウムベース合金製品及びその製法Info
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- JPS61284547A JPS61284547A JP61070626A JP7062686A JPS61284547A JP S61284547 A JPS61284547 A JP S61284547A JP 61070626 A JP61070626 A JP 61070626A JP 7062686 A JP7062686 A JP 7062686A JP S61284547 A JPS61284547 A JP S61284547A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0408—Light metal alloys
- C22C1/0416—Aluminium-based alloys
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/09—Mixtures of metallic powders
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
この発明は高強度アルミニウム製品、セして特に本質的
な強度低下の無い同製品のしん性向上方法に関し記載し
た。
な強度低下の無い同製品のしん性向上方法に関し記載し
た。
高強度アルミニウム合金および複合材料を必要とする応
用例は若干あるが、高強度や剛性および低比重の組合せ
が特に重要である航空機工業において格別要求される。
用例は若干あるが、高強度や剛性および低比重の組合せ
が特に重要である航空機工業において格別要求される。
アルミニウム合金において高強度は一般に銅、亜鉛およ
びマグネシウムの配合により達せられ、高い剛性は一般
に炭化けい素、炭化はう素や酸化アルミニウム粒子をア
ルミニウムマトリックスに添加することにより形成され
る金属マトリックス複合材料により達せられる。最近リ
チウムｔ２．０〜２．８ ’３！Ｅ景％含肩するアルミ
ニウムーリチウム合金が開発された。これらの合金は通
常のリチウムを含有しない合金より低い比重と高い弾性
係数ヲ苓する。
びマグネシウムの配合により達せられ、高い剛性は一般
に炭化けい素、炭化はう素や酸化アルミニウム粒子をア
ルミニウムマトリックスに添加することにより形成され
る金属マトリックス複合材料により達せられる。最近リ
チウムｔ２．０〜２．８ ’３！Ｅ景％含肩するアルミ
ニウムーリチウム合金が開発された。これらの合金は通
常のリチウムを含有しない合金より低い比重と高い弾性
係数ヲ苓する。
リチウムを金回するアルミニウム合金の製造および特性
については広く発表されている。とくにジエーストーン
社（Ｊ、５ｔｏｎｅ ＆ Ｃｏｍｐａｎｙ ）英国特許
第７８７，６６５号明細書（１２月１１日、１９５７）
；ドイツ連邦共和国特許第２，３０５，２４８号明細書
（国立金属科学研究所、東京、１月２４日、１９７４）
；ラフロート（Ｒａｃｌｏｔ ）米国特許第３，３４３
，９４８号明細書（９月２６日、１９６７）；ぺ−ｐｖ
（Ｐｅｅｌ ）ほか、英国特許第２．１１５．８３６
号明細書（９月１４日、１９８３）粉末成分のブレンド
を含む粉末や全技術は種々の目的のため発表された、と
くに富士通（有限会社）日本特許第５０−７５１０７号
明細書（１９７６）、（Ｇｉｏｒｇｉ ）ほか、米国特
許第３，７１３，８９８号明細書（１月６０日、１９７
！ｌ）およびレーン（Ｒｅｅｎ ）米国特許第３，７１
５，８１７号明細書、（１月３０日、１９７３）表と。
については広く発表されている。とくにジエーストーン
社（Ｊ、５ｔｏｎｅ ＆ Ｃｏｍｐａｎｙ ）英国特許
第７８７，６６５号明細書（１２月１１日、１９５７）
；ドイツ連邦共和国特許第２，３０５，２４８号明細書
（国立金属科学研究所、東京、１月２４日、１９７４）
；ラフロート（Ｒａｃｌｏｔ ）米国特許第３，３４３
，９４８号明細書（９月２６日、１９６７）；ぺ−ｐｖ
（Ｐｅｅｌ ）ほか、英国特許第２．１１５．８３６
号明細書（９月１４日、１９８３）粉末成分のブレンド
を含む粉末や全技術は種々の目的のため発表された、と
くに富士通（有限会社）日本特許第５０−７５１０７号
明細書（１９７６）、（Ｇｉｏｒｇｉ ）ほか、米国特
許第３，７１３，８９８号明細書（１月６０日、１９７
！ｌ）およびレーン（Ｒｅｅｎ ）米国特許第３，７１
５，８１７号明細書、（１月３０日、１９７３）表と。
合金類は元素粉末を混合し、拡散を起させる几めに十分
な高温まで同混合物を加熱し、均一な組成の合金上形成
することによシ作られることは周知である。粉末や金の
物理、ダブリュー、イー。
な高温まで同混合物を加熱し、均一な組成の合金上形成
することによシ作られることは周知である。粉末や金の
物理、ダブリュー、イー。
キングストン（Ｗ−１！ｉ、 Ｋｉｎｇｓｔｏｎ ）版
、ｐ、 ３７２、マクグローヒル（ＭｃＧｒａｖ ［ｉ
ｌｌ ） 、二：Ｌ−ヨーク（１９５１）；およびシー
、ジー、ブーツエル（Ｃ，ａ−Ｇｏｅｔｚｅ’ｌ ）、
粉末や金に関する論文、１１巻、４９２頁、インターサ
イエンス出版社（工ｎｔｅｒ −５ｃｉｅｎｃｅ Ｐｕ
ｂｌｉａｈｅｒｅ工ｎｃ、、）ニューヨーク（１９５０
）しかし乍ら均質性を得ることに付随する困難のため、
アルミニウムおよび他の合金系における通常の笑施方法
はあらかじめ溶融した合金から直接合金粉末を作ること
である。
、ｐ、 ３７２、マクグローヒル（ＭｃＧｒａｖ ［ｉ
ｌｌ ） 、二：Ｌ−ヨーク（１９５１）；およびシー
、ジー、ブーツエル（Ｃ，ａ−Ｇｏｅｔｚｅ’ｌ ）、
粉末や金に関する論文、１１巻、４９２頁、インターサ
イエンス出版社（工ｎｔｅｒ −５ｃｉｅｎｃｅ Ｐｕ
ｂｌｉａｈｅｒｅ工ｎｃ、、）ニューヨーク（１９５０
）しかし乍ら均質性を得ることに付随する困難のため、
アルミニウムおよび他の合金系における通常の笑施方法
はあらかじめ溶融した合金から直接合金粉末を作ること
である。
あいにく高強度アルミニウム材料はしばしば、じん性が
低いことが特徴であるが、これは切欠き供試体の衝撃試
験（例えばシャシぎ一試験）や、限界応力強さ係数が決
定される疲れき裂供試体の破壊しん性試験により明らか
である。
低いことが特徴であるが、これは切欠き供試体の衝撃試
験（例えばシャシぎ一試験）や、限界応力強さ係数が決
定される疲れき裂供試体の破壊しん性試験により明らか
である。
発明の要約
現在高強度および高じん性は、同一のアルミニウム基金
金製品において同時に得られるが、それは高じん性のア
ルミニウム基合金粒子を高強度アルミニウム基合金から
成るマトリックスを通して拡散することにより達成され
ることが発見された。
金製品において同時に得られるが、それは高じん性のア
ルミニウム基合金粒子を高強度アルミニウム基合金から
成るマトリックスを通して拡散することにより達成され
ることが発見された。
拡散は粉末や全技術により最も都合よく行われる。
ある場合には結果は強度とじん性の妥協点である。
しかしながら全般の結果は、従来技術の複合材料および
合金を上回わる実質的に改良された強度とじん性の組合
せである。
合金を上回わる実質的に改良された強度とじん性の組合
せである。
発明の詳細な記述および好ましい実施例本発明は、少く
とも約３０にθｉ （１０００ボンド／１平方インチ）
の降伏強さｔ［ｌ、最高レベルまで熱処理した場合は少
くとも５ Ｑ ｋｓｉの降伏強さに達する合金および高
強度複合材料の双方を含む、広い組成範囲の高強度のア
ルミニウム基合金材料に適用される。これは、リチウム
、銅、マグネシウムまたは亜鉛を主な合金元素として含
Ｍするような合金類を含み、特にアルミニウム協会シリ
ーズの２０００，５０００．７０００、およ・び８００
０の合金類を含む。笑例は合金２ｏ１４．２０１８．２
０２４．２０２５．２０９０゜２２１８．２６１８．７
００１．７０３９．７０７２．７０７５．７１７８およ
び８０９０である。「主な合金元素」という術語は本文
中において合金中に約１％またはそれ以上、好ましくは
２％またはそれ以上に達する元素を示すために使用され
る。
とも約３０にθｉ （１０００ボンド／１平方インチ）
の降伏強さｔ［ｌ、最高レベルまで熱処理した場合は少
くとも５ Ｑ ｋｓｉの降伏強さに達する合金および高
強度複合材料の双方を含む、広い組成範囲の高強度のア
ルミニウム基合金材料に適用される。これは、リチウム
、銅、マグネシウムまたは亜鉛を主な合金元素として含
Ｍするような合金類を含み、特にアルミニウム協会シリ
ーズの２０００，５０００．７０００、およ・び８００
０の合金類を含む。笑例は合金２ｏ１４．２０１８．２
０２４．２０２５．２０９０゜２２１８．２６１８．７
００１．７０３９．７０７２．７０７５．７１７８およ
び８０９０である。「主な合金元素」という術語は本文
中において合金中に約１％またはそれ以上、好ましくは
２％またはそれ以上に達する元素を示すために使用され
る。
本発明が適用できる高強度複合材料は、高い強度または
モデュラスケ石する種々の材料の粒子、ウィスカーまた
は繊維などでアルミニウムマトリックスが補強される広
い範囲の製品を包含する。
モデュラスケ石する種々の材料の粒子、ウィスカーまた
は繊維などでアルミニウムマトリックスが補強される広
い範囲の製品を包含する。
その補強相の例としてはホウ素繊維、Ｂ、Ｃ被覆したホ
ウ素、８１（：：被覆したホウ素、Ｂ４Ｃウィスカーお
よび粒子、Ｓ１Ｃウイスカーおよび粒子、炭素および黒
鉛線維、溶融シリカ、アルミナ、鋼、ベリリウム、タン
グステンおよびチタニウムなどである。合金類は広く選
択される。
ウ素、８１（：：被覆したホウ素、Ｂ４Ｃウィスカーお
よび粒子、Ｓ１Ｃウイスカーおよび粒子、炭素および黒
鉛線維、溶融シリカ、アルミナ、鋼、ベリリウム、タン
グステンおよびチタニウムなどである。合金類は広く選
択される。
本発明の高じん性成分としては、約２ Ｑ ｆｔ−Ｉｔ
）。
）。
好ましくは少くとも５ Ｑ ｆｔ −１ｔ）の衝撃じん
性を呵するアルミニウム基合金または複合材料またはア
ルミニウムそれ自体であシ得る。本文で使用される「衝
撃じん性」の術語は従来の衝撃試験、とくにシャルピー
衝撃試験−米国材料試験協会で制定した標準試験方法に
より決定される値を示す。
性を呵するアルミニウム基合金または複合材料またはア
ルミニウムそれ自体であシ得る。本文で使用される「衝
撃じん性」の術語は従来の衝撃試験、とくにシャルピー
衝撃試験−米国材料試験協会で制定した標準試験方法に
より決定される値を示す。
不純物の最大含有率が約０．５％（Ｘｆｋ）である純ア
ルミニウムが好ましい。工業用純アルミニウムが一般に
十分である。本発明の複合材料は、２成分の粒子を任意
の比率で混合することに作られる。
ルミニウムが好ましい。工業用純アルミニウムが一般に
十分である。本発明の複合材料は、２成分の粒子を任意
の比率で混合することに作られる。
その粒子寸法は限界は無く広い範囲で変化し得る。
最も多くの応用例において粒子径は１０から約１．００
０ミクロンまでの範囲にあるが、５０から５００ミクロ
ンの範囲が望ましく、夫々ＣＬＯＯＯ１から０．０１儂
３の容積をＭする粒子が最も好結果を与える。２成分の
粒子がはゾ同じ粒径範囲を■することが望ましい。それ
ら成分の相対的な量は、夫々の成分組成および究極の製
品に望ましい特性に関連する。約２から４０ｉ量％、望
ましくは５から２５重重量の高じん性成分を含■する複
合材料は、一般に最も良い結果を与える。
０ミクロンまでの範囲にあるが、５０から５００ミクロ
ンの範囲が望ましく、夫々ＣＬＯＯＯ１から０．０１儂
３の容積をＭする粒子が最も好結果を与える。２成分の
粒子がはゾ同じ粒径範囲を■することが望ましい。それ
ら成分の相対的な量は、夫々の成分組成および究極の製
品に望ましい特性に関連する。約２から４０ｉ量％、望
ましくは５から２５重重量の高じん性成分を含■する複
合材料は、一般に最も良い結果を与える。
粒子自体は、粉砕、リボンおよび平板製造技術を含む従
来の技術によシ作られる。粉体材料が作られ、粒径を整
え、適当な量を選択したならば、−混合は従来の方法に
よって達成される。
来の技術によシ作られる。粉体材料が作られ、粒径を整
え、適当な量を選択したならば、−混合は従来の方法に
よって達成される。
混合した粉末は、最終製品にまでさらに加工処理される
ビレットを作るため従来の方法により固形化される。同
固形化は、等方性の圧密、（キャニスタ−技術を含む）
、アイソスタティックプレス（冷間および熱間）、圧延
、鍛造、焼結、または他の既知の方法により達成される
。固形化は成るべく少くとも最大密度の約８５％まで、
さらに望ましくは９５％程度までの圧密を含む。上記固
形化および圧密プロセスは、最大密度達成前に粒子表面
からすべての結合水を十分に除去すること全包含するこ
とが特に望まれる。ごれは粒子混合物全不活性ガスでパ
ージおよび／または同粒子から固形化または部分的な圧
密に先立ちがスを除くが、その際減圧および成るぺ〈約
１１００°Ｆ（５９３°Ｃ）を超えない温度を利用する
ことを含む。
ビレットを作るため従来の方法により固形化される。同
固形化は、等方性の圧密、（キャニスタ−技術を含む）
、アイソスタティックプレス（冷間および熱間）、圧延
、鍛造、焼結、または他の既知の方法により達成される
。固形化は成るべく少くとも最大密度の約８５％まで、
さらに望ましくは９５％程度までの圧密を含む。上記固
形化および圧密プロセスは、最大密度達成前に粒子表面
からすべての結合水を十分に除去すること全包含するこ
とが特に望まれる。ごれは粒子混合物全不活性ガスでパ
ージおよび／または同粒子から固形化または部分的な圧
密に先立ちがスを除くが、その際減圧および成るぺ〈約
１１００°Ｆ（５９３°Ｃ）を超えない温度を利用する
ことを含む。
多くの場合、じん性の増加に強度の低下を伴う。
一般にしん性の増加により、製品の総合的な性質が改善
されるため、強度の低下ｔよＱ多く補償する。
されるため、強度の低下ｔよＱ多く補償する。
以下に示す実施例は、実例説明の目的で提示するもので
、本発明の範囲を決して限定するものでは無い。
、本発明の範囲を決して限定するものでは無い。
実施例１
複合材料は以下の様に作られた。２．４１％Ｌ１．１．
２１％Ｃｕ％ ０−７３％Ｍｇおよび０．１１％Ｚｒ
’１含石する粉末アルミニウムーリチウム合金（こ＼で
は１６１１と呼称）は、浴融および１７００’Ｆ（９２
７°Ｃ）における成分金属の結合ならびに不活性ガスに
おける微粒化（アトマイズ）′（Ｉ−含む従来の粉末冶
金技術により作成した。その結果の粒子は１００メツシ
ユ（米国標準ふるい）に粒度調整した。粒子はそれから
２時間、室温でＶ型回転混合機で工業用純アルミニウム
（最低純度９９．５％）の同一粒径の粒子と混合したが
、後者は全混合物の１０％含まれる。混合物はそれから
９００生（４−８２°Ｃ）まで加熱され、脱ガスし、か
ん（金属容器）中で最大密度まで圧密によりｔｓ形化し
た。
２１％Ｃｕ％ ０−７３％Ｍｇおよび０．１１％Ｚｒ
’１含石する粉末アルミニウムーリチウム合金（こ＼で
は１６１１と呼称）は、浴融および１７００’Ｆ（９２
７°Ｃ）における成分金属の結合ならびに不活性ガスに
おける微粒化（アトマイズ）′（Ｉ−含む従来の粉末冶
金技術により作成した。その結果の粒子は１００メツシ
ユ（米国標準ふるい）に粒度調整した。粒子はそれから
２時間、室温でＶ型回転混合機で工業用純アルミニウム
（最低純度９９．５％）の同一粒径の粒子と混合したが
、後者は全混合物の１０％含まれる。混合物はそれから
９００生（４−８２°Ｃ）まで加熱され、脱ガスし、か
ん（金属容器）中で最大密度まで圧密によりｔｓ形化し
た。
ビレットはそれからがんから取除かれ、８５０’Ｆ（４
５４°Ｃ−）で２９：１の比率で押出成形し、その後溶
体化熱処理を行い、押出方向において長さが５％増加す
るまで伸張し、１６−１００時間熱処理した。異なる供
試体は、夫々異なる温度で熱処理した。同供試体からの
試料について、同一の方法で作られた純アルミニウム粉
末を含苓しない供試体と同様圧引張シ特性および衝撃じ
ん性値が測定した。引張試験は直径０．２５インチ（０
，６４１）で、規格長さが１．０インチ（２−５４ｃｍ
） ｃｒ）押出端部から採取した試料によ’＞ 、Ａ
”ＴＭ Ｐａ準臥験方法を用いて実施した。長手方向の
試験は中央および端部試料の両方について行い、後者は
押出し品の短い方の横方向端部を表わす。
５４°Ｃ−）で２９：１の比率で押出成形し、その後溶
体化熱処理を行い、押出方向において長さが５％増加す
るまで伸張し、１６−１００時間熱処理した。異なる供
試体は、夫々異なる温度で熱処理した。同供試体からの
試料について、同一の方法で作られた純アルミニウム粉
末を含苓しない供試体と同様圧引張シ特性および衝撃じ
ん性値が測定した。引張試験は直径０．２５インチ（０
，６４１）で、規格長さが１．０インチ（２−５４ｃｍ
） ｃｒ）押出端部から採取した試料によ’＞ 、Ａ
”ＴＭ Ｐａ準臥験方法を用いて実施した。長手方向の
試験は中央および端部試料の両方について行い、後者は
押出し品の短い方の横方向端部を表わす。
第１．１表は、種々の時効処理温度で長手方向において
測定した降伏強さと伸びを示し、殆んどが数回の試験結
果を示す。夫々の時効処理温度における平均値は第１図
（端部結果）および第２図（中央部結果）に図示され、
６００′Ｆ＋の値は時効処理１６時間に対応する。
測定した降伏強さと伸びを示し、殆んどが数回の試験結
果を示す。夫々の時効処理温度における平均値は第１図
（端部結果）および第２図（中央部結果）に図示され、
６００′Ｆ＋の値は時効処理１６時間に対応する。
臂 寸 臂 膿 く ４’ｆ ’Ｏ’Ｏ％Ｏ々
ト 駆 鼠 ωの へＮ トヘヘ リ（℃１１ 麹 これらの数値から強度における若干の損失は純アルミニ
ウム含有による結果であり、一方伸びは平均において殆
んど変化は無い。
ト 駆 鼠 ωの へＮ トヘヘ リ（℃１１ 麹 これらの数値から強度における若干の損失は純アルミニ
ウム含有による結果であり、一方伸びは平均において殆
んど変化は無い。
第１．２表は同じ時効処理温度に対し横方向において測
定された降伏強さおよび伸びを示す。表に示されたよう
に、相異なる二つの位置からの供試体は夫々の時効処理
温度に対し採取された。
定された降伏強さおよび伸びを示す。表に示されたよう
に、相異なる二つの位置からの供試体は夫々の時効処理
温度に対し採取された。
夫々の一対の平均値は第３図に示された。
時効 時効
処理 時間 ０．２％降伏強さ 伸 び２
５０ １６ ５１．５ ４８．３ ８
６５１．５ ４７．３ ８ ６３００
４０ ５９．５ ５５．５ ８ ８５
９．４ ５５．７ ６ ６３４０ １０
０ ６７．５ ６２゜２ ４ ４６７．
７ ６２．７ ４ ４４００１６
５８．５ ５０．４ ４ ６５９．２
５２．６ ４ ８もう一度、降伏強さの
低下が観られるが、一方伸びは概して変化しない。
５０ １６ ５１．５ ４８．３ ８
６５１．５ ４７．３ ８ ６３００
４０ ５９．５ ５５．５ ８ ８５
９．４ ５５．７ ６ ６３４０ １０
０ ６７．５ ６２゜２ ４ ４６７．
７ ６２．７ ４ ４４００１６
５８．５ ５０．４ ４ ６５９．２
５２．６ ４ ８もう一度、降伏強さの
低下が観られるが、一方伸びは概して変化しない。
衝撃強さの値は、シャルピー衝撃試験によシ長手方向に
おいて測定されたが、１０龍角で押出し方向を横切る、
Ｖ型の切欠きヲ写する試料を用い、環境温度において試
験した。押出し端部における供試体の中央および端部の
両方から採取した多くの試料について試験した。それら
の結果を第１．３表に示す。平均値グラフを第４図に示
したが、図において３００５Ｆの値は時効処理１６時間
に対応する。
おいて測定されたが、１０龍角で押出し方向を横切る、
Ｖ型の切欠きヲ写する試料を用い、環境温度において試
験した。押出し端部における供試体の中央および端部の
両方から採取した多くの試料について試験した。それら
の結果を第１．３表に示す。平均値グラフを第４図に示
したが、図において３００５Ｆの値は時効処理１６時間
に対応する。
第１．３表
衝撃値
（？） （ｈ） １６１１１６１１＋１０％Ａｍ １６
１１１（Ｓ１１＋１０％Ａ１２５０１６５．０１０．９
６．３ １２．７５．７ １４．７ − １６．３ ６．１ １３．６ ６．２ １３．９ ３００１６３．７ ６．３ ３．４ ６．９４．６ ８
．３ ４．２ ７．３ ３．５ ７．４ ３．７ ７．２ ３００４０４．１ ３．６ ５．０ ６．４２．６ ３
．７ ３．３ ６．３ ０４０１００１．３ １．９ １．３ １．９１．３
１．６ １．４ ２．１ １．３ １．９ １．２ １．８ ４００１６１．２ ２．４ １．４ ２．３１．２ ２
．６ １．６ ３−３ １．２ ２．７ １．３ ２．７ これらの数字から衝撃じん性は、添加した純アルミニウ
ムを含有する供試体において一貫して高い。
１１１（Ｓ１１＋１０％Ａ１２５０１６５．０１０．９
６．３ １２．７５．７ １４．７ − １６．３ ６．１ １３．６ ６．２ １３．９ ３００１６３．７ ６．３ ３．４ ６．９４．６ ８
．３ ４．２ ７．３ ３．５ ７．４ ３．７ ７．２ ３００４０４．１ ３．６ ５．０ ６．４２．６ ３
．７ ３．３ ６．３ ０４０１００１．３ １．９ １．３ １．９１．３
１．６ １．４ ２．１ １．３ １．９ １．２ １．８ ４００１６１．２ ２．４ １．４ ２．３１．２ ２
．６ １．６ ３−３ １．２ ２．７ １．３ ２．７ これらの数字から衝撃じん性は、添加した純アルミニウ
ムを含有する供試体において一貫して高い。
横断面の短辺方向における破壊しん性（ＫＩＡ）は、押
出し方向において供試体に伸びる機械による切欠きに対
し直角方向に引張力を加えることによシー測定される応
力強さ係数によシ与えられる。
出し方向において供試体に伸びる機械による切欠きに対
し直角方向に引張力を加えることによシー測定される応
力強さ係数によシ与えられる。
用いた押出しは厚さ０．５インチ（１，３ｃｍ）で幅１
．５インチ（３，８ｃｍ）である。種々の時効処理温度
における応力強さ測定結果（各３回の試験）は第１．４
表に示し、その平均値は第５図にグラフで示す。
．５インチ（３，８ｃｍ）である。種々の時効処理温度
における応力強さ測定結果（各３回の試験）は第１．４
表に示し、その平均値は第５図にグラフで示す。
第１゜４表
２５０ １６ ８゜４ １８
．９７．７ １６．６ Ｌ６ ２０．０ ３００ １６ ９．９
１７゜３７゜０ １７．６ ７．３ １６．９ ３４０ １＜５ ５．１
５．７４．６ ５．５ ４・７ ５．４ ３９０ １６ ５．１
６．６４・９ ６．１ ４゜２ ６．２ 添加した純アルミニウムを含む供試体は一貫して優れて
いる。
．９７．７ １６．６ Ｌ６ ２０．０ ３００ １６ ９．９
１７゜３７゜０ １７．６ ７．３ １６．９ ３４０ １＜５ ５．１
５．７４．６ ５．５ ４・７ ５．４ ３９０ １６ ５．１
６．６４・９ ６．１ ４゜２ ６．２ 添加した純アルミニウムを含む供試体は一貫して優れて
いる。
応力腐食割れ限界値に関しては、供試片は６週間続く試
験中６．５％塩化す） ＩＪウム水溶液の噴霧を受ける
ことを除いては同様の方法で決定される。
験中６．５％塩化す） ＩＪウム水溶液の噴霧を受ける
ことを除いては同様の方法で決定される。
同限界値を表第１．５表に示す。
２５０ １６ ７．２ １０．４７
．６ １１．８ ７．６ ３００ １６ ８．０ ９．６！
５．６ １２−１ ６．３ １２．２ 再び、添加した純アルミニウムを含む供試片は一貫して
高い値を示す。
．６ １１．８ ７．６ ３００ １６ ８．０ ９．６！
５．６ １２−１ ６．３ １２．２ 再び、添加した純アルミニウムを含む供試片は一貫して
高い値を示す。
上述のデーターは強度を犠牲にしてじん性の増加を示す
一方、第６および第７図は総合的な結果、すなわち押出
しの中央部および端部の双方において長手方向に測定し
た強度とじん性の組合せは、添加した純アルミニウムを
含む製品が優れていることを示す。これらのグラフにお
ける点の数値は第１．６表および第１．７表に示され、
その各数値は温度および時間に関して時効処理条件の範
囲を含んでいる。その範囲はゆるやかな条件から最適条
件（最高特性値を与える）を通じ、不利な効果金もたら
す過剰時効処理にまでおよんでいる。
一方、第６および第７図は総合的な結果、すなわち押出
しの中央部および端部の双方において長手方向に測定し
た強度とじん性の組合せは、添加した純アルミニウムを
含む製品が優れていることを示す。これらのグラフにお
ける点の数値は第１．６表および第１．７表に示され、
その各数値は温度および時間に関して時効処理条件の範
囲を含んでいる。その範囲はゆるやかな条件から最適条
件（最高特性値を与える）を通じ、不利な効果金もたら
す過剰時効処理にまでおよんでいる。
範囲を超えると肩書でもありエネルギーおよび処理時間
の浪費でもあるから、図において比較のためプロットし
た結果は、最適に向って増大していくがそれを超えない
時効処理条件に該当するものである。第６図および第１
．６表において最適条件１４一般に３００ｏＦ４０時間
および３４０３Ｆ１００時間の間であり、−１第７図お
よび第１．７表においては最適条件は３００°Ｆ’４０
時間である。
の浪費でもあるから、図において比較のためプロットし
た結果は、最適に向って増大していくがそれを超えない
時効処理条件に該当するものである。第６図および第１
．６表において最適条件１４一般に３００ｏＦ４０時間
および３４０３Ｆ１００時間の間であり、−１第７図お
よび第１．７表においては最適条件は３００°Ｆ’４０
時間である。
グラフはこれらの条件で中央および端部の双方に対する
強度とじん性の組合せの全般的な改良を、純アルミニウ
ムを含む製品に対して示している。
強度とじん性の組合せの全般的な改良を、純アルミニウ
ムを含む製品に対して示している。
（’Ｆ） （ｈ） １＜Ｓ１１１＋１５１１＋１
０％Ａｌ １６１１１６１１＋１０％Ａ１２５０ １６
５６．９ ５５．３ ５．０ １０．９１６
．３ ３００ １６ ６９．１ ６５．９ ３−７
６．３４．２ ７．３ ３００ ４０ ７８．２ ７２．６ ４．１
３．６７７．９ ７０．２ ２．６ ３．７
３４０１００ ７６．６ ７３．８ １．３
１．９１．４ ２１ ４００ １６ ６、Ｌ２ ５８．４ １．２
２−４１．６３−３ 第１．７表 ＣＦ） （ｈ） １６１１ １６１１＋１０％Ａ
１１６１１ １６１１＋１０％Ａ１２５０ １６ ６
３．２ ６２．２ ６．３ １２．７５．７
１４．７ ６３．９ ６２．６ ６．１ １３．、
ｌＳ６．２ １３．９ ３００ １６ ７８．０ ７５゜４ ３．
４ ６．９４．６ ８．３ ７７．８ ７５．０ ３．５ ７．４６
゜７ ７．２ ３００ ４０ ８４．０ ８１．０ ５．０
６゜４８５−７ ８０．４ ３．３
６．３０４０１００ ７８．３ ７３．７
１．３ １゜９１．６ １゜６ ７９．２ ７０．５ １．３ １゜９１
．２ １．８ ４００ １６ ６４．７ ５９．４ １．４
２．３１．２ ２．６ ６３．２ ５９．５ １．２ ２．７１
．３ ２．７ 実施例２ 複合材料製品は実施例１の方法により調製したが、３．
４９％Ｌ１．１−２５％ｃｕ、 Ｏ’、７４％Ｍｇおよ
び０．１２％Ｚｒ ｆ含Ｍするアルミニウム合金（本文
中に１６１４として示した）ｔ−使用した。
０％Ａｌ １６１１１６１１＋１０％Ａ１２５０ １６
５６．９ ５５．３ ５．０ １０．９１６
．３ ３００ １６ ６９．１ ６５．９ ３−７
６．３４．２ ７．３ ３００ ４０ ７８．２ ７２．６ ４．１
３．６７７．９ ７０．２ ２．６ ３．７
３４０１００ ７６．６ ７３．８ １．３
１．９１．４ ２１ ４００ １６ ６、Ｌ２ ５８．４ １．２
２−４１．６３−３ 第１．７表 ＣＦ） （ｈ） １６１１ １６１１＋１０％Ａ
１１６１１ １６１１＋１０％Ａ１２５０ １６ ６
３．２ ６２．２ ６．３ １２．７５．７
１４．７ ６３．９ ６２．６ ６．１ １３．、
ｌＳ６．２ １３．９ ３００ １６ ７８．０ ７５゜４ ３．
４ ６．９４．６ ８．３ ７７．８ ７５．０ ３．５ ７．４６
゜７ ７．２ ３００ ４０ ８４．０ ８１．０ ５．０
６゜４８５−７ ８０．４ ３．３
６．３０４０１００ ７８．３ ７３．７
１．３ １゜９１．６ １゜６ ７９．２ ７０．５ １．３ １゜９１
．２ １．８ ４００ １６ ６４．７ ５９．４ １．４
２．３１．２ ２．６ ６３．２ ５９．５ １．２ ２．７１
．３ ２．７ 実施例２ 複合材料製品は実施例１の方法により調製したが、３．
４９％Ｌ１．１−２５％ｃｕ、 Ｏ’、７４％Ｍｇおよ
び０．１２％Ｚｒ ｆ含Ｍするアルミニウム合金（本文
中に１６１４として示した）ｔ−使用した。
実施例１の試験方法全応用した。引張り特性は、種々の
時効処理温度に対し押出し中央部で長手方向において測
定され、下の第２．１表に示し、同グラフを第８図に示
す。
時効処理温度に対し押出し中央部で長手方向において測
定され、下の第２．１表に示し、同グラフを第８図に示
す。
（’Ｆ） （ｈ） １６１４１６１４＋１０％ｈ
１１６１４１６１４＋１０％Ａ１２００１６４５．９
４２．１ ９ ８２５０１６ ５４．５
５２．３ ６ ６３００ １６ ６７゜５
６４．９ ５ ３０４０１００ ７２．１
７３．５ ４ ３押出しの側面端部において長
手方向に測定し九引張シ特性′ｔ−第２．２表に示し、
それらの平均値のグラフを第９図に示す。
１１６１４１６１４＋１０％Ａ１２００１６４５．９
４２．１ ９ ８２５０１６ ５４．５
５２．３ ６ ６３００ １６ ６７゜５
６４．９ ５ ３０４０１００ ７２．１
７３．５ ４ ３押出しの側面端部において長
手方向に測定し九引張シ特性′ｔ−第２．２表に示し、
それらの平均値のグラフを第９図に示す。
長手方向端部引張シ特性
２００１６ ４７．９ ４４．７ ９ ８４
７．４ ４４．７ ９ ７ ２５０１６ ５７．９ ５７．４ ７ ５５
８．４ ５７．２ ６ ５ ０００１６ ７２．４ ７３．４ ４ １７
２−８ ７３．６ ５ ２ ３４０１００ ７５．２ ７８．０ ４ ２
７５．４ ７８．１ ５ ３ 横方向において測定した引張り％性値を第２゜３表に示
し、それらの平均値のグラフ全第１０図に示す。
７．４ ４４．７ ９ ７ ２５０１６ ５７．９ ５７．４ ７ ５５
８．４ ５７．２ ６ ５ ０００１６ ７２．４ ７３．４ ４ １７
２−８ ７３．６ ５ ２ ３４０１００ ７５．２ ７８．０ ４ ２
７５．４ ７８．１ ５ ３ 横方向において測定した引張り％性値を第２゜３表に示
し、それらの平均値のグラフ全第１０図に示す。
（ト）（ｈ） １６１４１６１４＋１０％Ａｌ １
６１４１６１４＋１扁Ａ１２００ １６ ３８．６
４１．５ ６ １２４１．４ ３８．７ １
０ １０２５０ １６ ５１．０ ４８．０
８ １０５１．２ ４８．１ ８ ８ ３００１（Ｓ ６２．６ ５８．１ ４
４６２．０ ５８−２ ４ ６ ３４０１００ ６６．９ ６５．５ ２ ２
６６．８ ６６．０ ２ ４ 実施例１とまた同様の方法によシ測定したシャルピー衝
撃試験結果上第２．４表に示し、それらの平均値のグラ
フ全第１１図に示す。
６１４１６１４＋１扁Ａ１２００ １６ ３８．６
４１．５ ６ １２４１．４ ３８．７ １
０ １０２５０ １６ ５１．０ ４８．０
８ １０５１．２ ４８．１ ８ ８ ３００１（Ｓ ６２．６ ５８．１ ４
４６２．０ ５８−２ ４ ６ ３４０１００ ６６．９ ６５．５ ２ ２
６６．８ ６６．０ ２ ４ 実施例１とまた同様の方法によシ測定したシャルピー衝
撃試験結果上第２．４表に示し、それらの平均値のグラ
フ全第１１図に示す。
第２．４表
衝撃値
時効 時効 衝撃値（フート−ボンド）（′Ｆ＋
） （ｈ） １６１４１６１４＋１０％Ａ１１６
１４１６１４＋１０％Ａ１２００ １６ ３．３
７．５ ２．９ ９．１３゜１９．１ ３．５ ７．４ ２５０ １６ ２．４ 、Ｌ９ ２．３
６゜８２．２ ５．８ ２．６５゜１ ３００ １６ １．５ Ｓ。０１゜２４．２１．
４ ３−６ １．４ ２．９ ３４０ １００ ０．６４ １．２ ０．５２
Ｌ２Ｇ−５８１，１ ０−６１１，１ これらの表におけるデータおよびグラフは総合的に、添
加した純アルミニウムを含Ｃ供試片において一貫した犬
ぎな改良上水し、その際強度は少しだけ減少し、ある場
合には全く減少しない。総合的な結果が改良であること
は、第２６１表、第２．２表および第２．４表に示すデ
ータ全プロットした第１２図によシ確認された。
） （ｈ） １６１４１６１４＋１０％Ａ１１６
１４１６１４＋１０％Ａ１２００ １６ ３．３
７．５ ２．９ ９．１３゜１９．１ ３．５ ７．４ ２５０ １６ ２．４ 、Ｌ９ ２．３
６゜８２．２ ５．８ ２．６５゜１ ３００ １６ １．５ Ｓ。０１゜２４．２１．
４ ３−６ １．４ ２．９ ３４０ １００ ０．６４ １．２ ０．５２
Ｌ２Ｇ−５８１，１ ０−６１１，１ これらの表におけるデータおよびグラフは総合的に、添
加した純アルミニウムを含Ｃ供試片において一貫した犬
ぎな改良上水し、その際強度は少しだけ減少し、ある場
合には全く減少しない。総合的な結果が改良であること
は、第２６１表、第２．２表および第２．４表に示すデ
ータ全プロットした第１２図によシ確認された。
これらの合金におけるしん性の増加は純アルミニウム添
加の際、単にリチウム含有量減少の結果では無いことｔ
示すため、実施例１および２に含まれる４種類の合金に
対しシャルピー衝撃値全リチウム含有量（重量％）の関
数として第１３図に示す。ごれらの値はすべて２５０′
Ｆ、１６時間熱処理のデータを示す。じん性はリチウム
含有量の増加と共に減少する一方、同グラフは同じリチ
ウム含有量において、添加した純アルミニウムを含む製
品は純合金複合材よシじん性が高いことを示す。このこ
とは破線と実線間の垂直距離により明らかである。同様
に添加した純アルミニウムを含む複合材製品における所
定のリチウム含１景は、高いリチウム含有量を有する純
合金と同様のしん性全与える一合金１６１１と合金１６
１４および１０％添加純アルミニウムの複合材を比較（
破線および実線間の水平距離）。他の時効処理温度に対
するデータのグラフは、同様の相違全売す。
加の際、単にリチウム含有量減少の結果では無いことｔ
示すため、実施例１および２に含まれる４種類の合金に
対しシャルピー衝撃値全リチウム含有量（重量％）の関
数として第１３図に示す。ごれらの値はすべて２５０′
Ｆ、１６時間熱処理のデータを示す。じん性はリチウム
含有量の増加と共に減少する一方、同グラフは同じリチ
ウム含有量において、添加した純アルミニウムを含む製
品は純合金複合材よシじん性が高いことを示す。このこ
とは破線と実線間の垂直距離により明らかである。同様
に添加した純アルミニウムを含む複合材製品における所
定のリチウム含１景は、高いリチウム含有量を有する純
合金と同様のしん性全与える一合金１６１１と合金１６
１４および１０％添加純アルミニウムの複合材を比較（
破線および実線間の水平距離）。他の時効処理温度に対
するデータのグラフは、同様の相違全売す。
以上の記述は単に説明の目的のため述べたものである。
上述の多くの方法や材料の変形、種類カー更に本発明の
趣旨と範囲に入ることは熟練した技術者にとって容易に
理解されるであろう。
趣旨と範囲に入ることは熟練した技術者にとって容易に
理解されるであろう。
第１図は本発明の実施例１から採取した端部試料に対す
る時効処理温度の関数としてプロットしｔ長手方向の引
張フ特性値のグラフである。 第２図は中央部試料に関し第１図と同様のグラフである
。 第６図は第１図実施例の試料に対する、時効処理温度の
関数として横方向の伸び特性値のグラフである。 第４図は第１図実施例の試料に対する、時効処理温度の
関数としてシャルピー衝撃値のグラフである。 第５図は第１図実施例の試料に対する、時効処理温度の
関数として破壊しん性値のグラフである。 第６図に第１図実施例の押出成形中央部から採取した試
料における衝撃じん性値に対する降伏強さのグラフであ
る。 第７図は端部試料に関しプロットした値以外は第６図と
同じグラフである。 第８図は本発明の実施例（２）に関し第１図と同様のグ
ラフで、データは中央部試料に関する試験値である。 第９図は第８図の実施例試料において、端部試料の長手
方向の伸び特性値対時効処理温度の図表である。 第１０図は第８図の実施例試料における横方向の伸び特
性値対時効処理温度のグラフである。 第１１図は第８図の実施例試料におけるシャルピー衝撃
値対時効処理温度のグラフである。 第１２図は第８図の実施例試料における降伏強さ対衝撃
じん性値のグラフである。 第１３図は上記２実施例試料に関するグラフの値から作
成したシャシぎ一衝撃値対リチウム重量％のグラフであ
る。
る時効処理温度の関数としてプロットしｔ長手方向の引
張フ特性値のグラフである。 第２図は中央部試料に関し第１図と同様のグラフである
。 第６図は第１図実施例の試料に対する、時効処理温度の
関数として横方向の伸び特性値のグラフである。 第４図は第１図実施例の試料に対する、時効処理温度の
関数としてシャルピー衝撃値のグラフである。 第５図は第１図実施例の試料に対する、時効処理温度の
関数として破壊しん性値のグラフである。 第６図に第１図実施例の押出成形中央部から採取した試
料における衝撃じん性値に対する降伏強さのグラフであ
る。 第７図は端部試料に関しプロットした値以外は第６図と
同じグラフである。 第８図は本発明の実施例（２）に関し第１図と同様のグ
ラフで、データは中央部試料に関する試験値である。 第９図は第８図の実施例試料において、端部試料の長手
方向の伸び特性値対時効処理温度の図表である。 第１０図は第８図の実施例試料における横方向の伸び特
性値対時効処理温度のグラフである。 第１１図は第８図の実施例試料におけるシャルピー衝撃
値対時効処理温度のグラフである。 第１２図は第８図の実施例試料における降伏強さ対衝撃
じん性値のグラフである。 第１３図は上記２実施例試料に関するグラフの値から作
成したシャシぎ一衝撃値対リチウム重量％のグラフであ
る。
Claims (26)
- （１）少なくとも約３０ｋｓｉの降伏強さを有する第１
のアルミニウム基合金から成り、その内部に少なくとも
約２０ｆｔ−ｌｂの衝撃じん性を有する第２のアルミニ
ウム基合金の分散粒子を含有することを特徴とするアル
ミニウム基合金製品。 - （２）前記第２のアルミニウム基合金が少なくとも約９
９．５％純アルミニウムから成る、特許請求の範囲第１
項に記載のアルミニウム基合金製品。 - （３）前記第１のアルミニウム基合金が、主な合金元素
として、リチウム、銅、亜鉛およびマグネシウムからな
る群から選択した元素を含む合金から成る、特許請求の
範囲第１項に記載のアルミニウム基合金製品。 - （４）前記第１のアルミニウム基合金が、主な合金元素
としてリチウムを含む合金である、特許請求の範囲第１
項に記載のアルミニウム基合金製品。 - （５）前記第２のアルミニウム基合金が前記製品の約２
から４０重量％までを形成する、特許請求の範囲第１項
に記載のアルミニウム基合金製品。 - （６）前記第２のアルミニウム基合金が前記製品の約５
から２５重量％までを構成する、特許請求の範囲第１項
に記載のアルミニウム基合金製品。 - （７）前記第１のアルミニウム基合金が、少なくとも約
２重量％のリチウムを含む合金で、また前記第２のアル
ミニウム基合金が少なくとも９９．５％純アルミニウム
である、特許請求の範囲第１項に記載のアルミニウム基
合金製品。 - （８）前記粒子が夫々約０．０００１から０．０１ｃｍ
＾３の容積から成る、特許請求の範囲第１項に記載のア
ルミニウム基合金製品。 - （９）前記第１のアルミニウム基合金の降伏強さが少な
くとも約５０ｋｓｉを有する、特許請求の範囲第１項に
記載のアルミニウム基合金製品。 - （１０）前記第２のアルミニウム基合金の衝撃じん性が
少なくとも５０ｆｔ−ｌｂを有する、特許請求の範囲第
１項に記載のアルミニウム基合金製品。 - （１１）少なくとも約２重量％のリチウムを含むアルミ
ニウム合金から成り、その中に少なくとも約９９．５％
の純アルミニウム分散粒子を含み、前記粒子は夫々約０
．０００１から０．０１ｃｍ＾３の容積を有し、同製品
の約２から２５重量％を構成することを特徴とするアル
ミニウム基合金製品。 - （１２）以下の（ａ）（ｂ）に示す工程を特徴とするア
ルミニウム基合金の製造方法。 （ａ）少なくとも約３０ｋｓｉの降伏強さを有する第１
のアルミニウム基合金粉末を、少なくとも２０ｆｔ−ｌ
ｂの衝撃じん性を有する第２のアルミニウム基合金粉末
と混合して本質的に均一な粉末混合物を形成し、 （ｂ）上記粉末混合物をビレットに圧密する工程。 - （１３）第１、および第２のアルミニウム基合金粉末が
、それぞれ直径１０から１０００ミクロンまでの範囲の
粒子径を有する、特許請求の範囲第１２項に記載の方法
。 - （１４）前記第１および第２のアルミニウム基合金粉末
がそれぞれ直径約５０から約５００ミクロンまでの範囲
の粒子径を有する、特許請求範囲第１２項に記載の方法
。 - （１５）前記第２のアルミニウム基合金粉末が少なくと
も約９９．５％純アルミニウムである、特許請求の範囲
第１２項に記載の方法。 - （１６）前記第１のアルミニウム基合金粉末が主な合金
元素としてリチウム、銅、亜鉛およびマグネシウムから
なる群から選択した元素を含む合金から成る、特許請求
の範囲第１２項に記載の方法。 - （１７）前記第１のアルミニウム基合金粉末が、少なく
とも約２重量％のリチウムを含む合金であり、また前記
第２のアルミニウム基合金粉末が、少なくとも９９．５
％純アルミニウムである、特許請求の範囲第１２項に記
載の方法。 - （１８）前記第２のアルミニウム基合金粉末が、前記製
品の約２から４０重量％までを構成する、特許請求の範
囲第１２項に記載の方法。 - （１９）前記第２のアルミニウム基合金粉末が前記製品
の約５から２５重量％までを構成する、特許請求の範囲
第１２項に記載の方法。 - （２０）前記粉末化した第１のアルミニウム基合金の降
伏強さが、少なくとも約５０ｋｓｉである、特許請求の
範囲第１２項に記載の方法。 - （２１）前記粉末化した第２のアルミニウム基合金の衝
撃じん性が少なくとも約５０ｆｔ−ｌｂである、特許請
求の範囲第１２項に記載の方法。 - （２２）前記粉末混合物における粒子表面からすべての
結合水を本質的に除去することから成る、特許請求の範
囲第１２項に記載の方法。 - （２３）不活性ガスで前記粉末混合物をパージして前記
粒子の表面からすべての結合水を本質的に除去すること
から成る、特許請求の範囲第１２項に記載の方法。 - （２４）工程（ｂ）において前記粉末混合物を少なくと
も最大密度の約８５％圧密することから成る、特許請求
の範囲第１２項に記載の方法。 - （２５）工程（ｂ）において前記粉末混合物を少なくと
も最大密度の約９５％圧密することから成る、特許請求
の範囲第１２項に記載の方法。 - （２６）以下の（ａ）（ｂ）に示す工程を特徴とするア
ルミニウム基合金の製造方法。 （ａ）少なくとも２重量％のリチウムを含み、直径約１
０から１０００ミクロンの粒子径を有するアルミニウム
基合金粉末と、少なくとも約９９．５％純アルミニウム
で約１０から１０００ミクロンの粒子径を有するアルミ
ニウム粉末とを混合して実質的に均一な粉末混合物を形
成し、その際前記アルミニウム粉末は前記混合物の約５
から２５重量％を構成し、 （ｂ）前記粉末混合物をビレットに圧密する工程。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US742830 | 1985-06-10 | ||
| US06/742,830 US4597792A (en) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | Aluminum-based composite product of high strength and toughness |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61284547A true JPS61284547A (ja) | 1986-12-15 |
| JPH0742536B2 JPH0742536B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=24986425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61070626A Expired - Lifetime JPH0742536B2 (ja) | 1985-06-10 | 1986-03-28 | 高強度と高靭性とを有するアルミニウムベース合金製品及びその製法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4597792A (ja) |
| EP (1) | EP0205230B1 (ja) |
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