JPS61277435A

JPS61277435A - 制振性材料

Info

Publication number: JPS61277435A
Application number: JP12083085A
Authority: JP
Inventors: 周治北村; 奥村　拓造; 田所　義雄; 戸谷　博雄; 芳晃東川; 菊地　利注; 大前　忠行; 岡田　満幸; 弘行長井; 俊明塩田; 西原　實
Original assignee: Sumitomo Chemical Co Ltd; Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp; Sumitomo Chemical Co Ltd
Priority date: 1985-06-03
Filing date: 1985-06-03
Publication date: 1986-12-08

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は深絞り、折り曲げ等の加工性にすぐれ、また極
めて高制振性を有する材料に関するものである。

近年、自動車、鉄道、車両等交通機関による騒音や工場
、工事現場の騒音あるいは振動の周囲住民に与える影響
は日毎に大きくなり、大きな社会問題となっている。

その解決の一手段として、材料自身が振動吸収能を持つ
ような振動吸収材料の研究開発が進められ、振動吸収性
能が高く、用途に適した制振材料が車両、船舶、産業機
械や鉄橋等の構造部材として使用されている。

また自動車の騒音発生源としてはエンジン周囲の部品特
にオイルパンからの騒音が大きく、この低減が必要とな
って来ている。

このような制振材料としては、従来より酢酸ビニル−エ
チルアクリレート共重合物（特公昭４５−８５６６２号
）、酢酸ビニル−エチレン共重合物にスチロールとアク
リロニトリルとの混合物をグラフトさせた共重合体（特
公昭４６−１７０６４号）、カルボン酸変性ポリオレフ
ィン系樹脂を主体とした樹脂組成物（特開昭５９−８０
４５４号）などの組成物を中間層とした積層構造物やビ
テユーメンに炭酸カルシウム等の充填材を加えた材料等
が知られている。

しかしながら、これらは金属板と積層構造物にした場合
、特定の温度域において振動吸収能を有しているものの
、金属板との接着性が不充分であるとか、中間層の組成
物の弾性率が低いとかにより機械プレスにより深絞り加
工や折り曲げ加工性に劣ることや、耐熱性に劣る等の欠
点があり、制振性金属板として、二次加工性に難点を有
しているのが実情である。

従来の制振性金属板の機械プレスなど：こよる加工性の
欠点は、例えば、深絞り加工においては、金属板端部に
ずれを生じたり、ひどい場合には積層した上下二枚の金
属板が制振性樹脂層からはずれて口開きを起すという問
題に加えて、樹脂層の低弾性に起因する成形品表面の波
打ちやコーナー曲面のシワ発生などを生ずる。

また、ヘミング加工といわれる１８０°折り曲げ加工が
制振性金属板の端部加工に実施されるが、このような厳
しい加工においては金属板表面の波打ち、シワ寄りはい
うそうひどいものとなり、実用化に耐えられないものと
なっていた。

本発明は、このような問題点に鑑み、深絞り、折り曲げ
等の加工性にすぐれ、かつ制振性能にすぐれた制振性材
料を提供することを目的としたものである。

本発明は２枚の金属板の間に熱可塑性樹脂か９らなる制
振層を挾んで構成された制振性材料であって、前記制振
層が、温度２０℃における伸び率が８０％以上であり、
損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が一５０℃〜１８０
℃の範囲にあり、かつ、金属板との接着強度が温度２０
℃、１８０°ピーリング試験において８　Ｋｇ／ａｇ１
以上である少なくともＩｌｌ類のポリエステル系樹脂と
可塑剤との混合物からなる少なくとも一層からなること
を特徴とする制振性材料、および（２）２枚の金属板の
間に熱可塑性樹脂からなる制振層を挾んで構成された制
振性材料であって、前記制振層が、温度２０℃における
伸び率が５０％以上であり、損失係数（ｔａｎδ〕のピ
ーク温度が−５０℃〜１８０℃の範囲にあるポリオレフ
ィン系樹脂（Ｂ）からなるフィルムの内外面に、゛温度
２０℃におけるせん断弾性率が樹脂（２）よりも高く、
伸び率が８０％以上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温
度が一４０℃〜１８０℃の範囲であり、かつ、金属板と
の接着強度が温度２０℃、１８０°ピーリング試験にお
いて８１以上であるポリエステル系樹脂と可塑剤の混合
物からなる樹脂組成物（ロ）層が設けられたものである
ことを特徴とする制振性材料である。

ここで言う金属板とは、各揮鋼板、ステンレス、アルミ
ニウム、銅、チタン等の単品あるいは合金等の板をさし
、この中にブリキ、トタン等の様な表面処理を行なった
金属板も含まれる。

ここで言う可塑剤とは、一般に軟質塩化ビニール樹脂の
製法に用いられる可塑剤がすべて含まれる。その添加量
は本発明の金属板との接着力に起因するプレス加工性を
そこなわないためには、一般に２６重兄％以下にするこ
とが好ましく、またさらに好ましくは１０重１％以下が
好ましい。

可塑剤の具体例としては、ジー２−エチルへキシルフタ
レート（通称ＤＣＪＰ）、ジブチルフタレート（ＤＢＰ
）等のフタル酸エステル可塑剤、トリクレジルホスフェ
ート（ＴＣＰ）、トリー２−エチルへキシルホスフェー
ト（ＴＯＦ）等のリン酸エステル可塑剤、ジイソデシル
アジペート（ＤＩＤＡ）、ｎ−オクチル−ｎ−デシルア
ジペート（ＮＯＤＡ）等のアジピン酸エステル可塑剤、
その他セヂチン酸エステル可塑剤、アゼライン酸エステ
ル可塑剤、クエン酸エステル可塑剤、グリコール酸エス
テル可塑剤、トリメリット酸エステル可塑剤、フタル酸
異性体エステル可塑剤、ポリエステル型可塑剤、エポキ
シ系可塑剤等が使用可能である。

これらの中で特に低添加量で効果が大きく、かつポリエ
ステル系樹脂と相溶性が高いものとしてジー２−エチル
へキシルフタレート（通称ＤＯＰ）、ジブチルフタレー
ト（ＤＢ）’）あるいは低分子量ポリエステル系可塑剤
（例えば二進化工製５Ｐ−１７１，５Ｐ−１０５等）、
その他ガラス転移温度（Ｔｇ）が−５〜１６℃である高
分子量ポリエステル系共重合体樹脂（例えば東洋紡製パ
イロン＄５００　　＄８００．８０Ｐ１ＧＭ４００など
）を５〜２０！ｔｆｆｉ％添加することも効果が高いこ
とを見出せた。

これらの可塑剤の効果として、損失係数（ｔａｎδ）の
ピーク高さをほとんど変化せずピーク温度を１０〜２０
′Ｃ下げることが出来、その上ピークの幅を広げる好ま
しい影響が認められた。

本発明によれば、制振層は金属板に対して比較的低温の
接着加工条件においても良好な接着性が得られ、このこ
とによって得られる制振鋼板は、深絞り、折り曲げ時の
きびしい加工条件下でもすぐれた加工性を有している。

また、可塑剤の添加によって自由に必要適用温度域を変
化させることができ、その適用温度域において高い振動
吸収性を示す制振材料が得られる。

本発明において使用されるポリエステル系樹脂としては
、アゼライン酸、セバシン酸、アジピン酸、ドデカンジ
カルボン酸などの炭素数２〜２０の脂肪酸ジカルボン酸
；テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン
酸などの芳香族ジカルボン酸；またはシクロヘキサンジ
カルボン酸などの脂環式ジカルボン酸の単独ないしは混
合物からなるジカルボン酸と、エチレングリコール、１
．８−プロパンジオール、１゜４−ブタンジオール、１
．６−ヘキサンジオール、１．１０−デカンジオール、
ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキサンジオ
ール、２−エチル−２−ブチル−１，８−プロパンジオ
ールなどの脂肪族グリコール；またはシクロヘキサンジ
オールなどの脂環式グリコールの単独または混合物から
なるジオールとを重縮合させて得られる樹脂である。

これらのうち、テレフタル酸残基とエチレングリコール
残基および１．４−シクロヘキサンジオール残基よりな
るポリエステル系共重合体が好ましく、特に好ましくは
エチレングリコール残基化比較して１．４−シクロヘキ
サンジメＰＥＴＧ６７６Ｂ）であり、またテレフタル酸
とイソフタル酸および１，４−シクロヘキサンジメタノ
ールより合成されたポリエステル樹脂（例えば、Ｅａｓ
ｔｍａｎ　Ｋｏｄａｋ社、Ｋｏｄａｒ　ＰＣＴＡ樹脂Ａ
−１５０）も特に好ましい樹脂である。

また、熱可塑性高分子量ポリエステル系樹脂の中で、非
晶性であるポリエステル樹脂［例えば、東洋紡バイロン
＄２００（Ｔｇ６７℃）、＄１０８１０８（Ｔ℃）、＄
２９０（Ｔｇ８７℃）、＄８００（Ｔｇ７℃）、＄５０
０（Ｔｇ４℃）、ｊＮｉｏｏ（Ｔｇ４７°Ｃ）、ｊＧＫ
１８０（ＴｇｌＯ℃）〕は、ガラス転移温度（Ｔｇ）に
基因する損失係数（ｔａｎδ）が０．８以上と極めて高
く、それに伴って損失係数（η）も高く、特に好ましい
樹脂である。

これらのポリエステル系樹脂単独でも、金属板との接着
性にすぐれ、加工性および制振性能にすぐれた材料とな
り得るが、特に金属板との接着力を高めプレス加工性を
良好とするためには、金属板との接着性にすぐれる変性
ポリオレフィン系樹脂を混合することが望ましい。

この変性ポリオレフィン系樹脂としては、マレイン酸変
性ポリエチレン、マレイン酸変性エチレン−酢酸ビニル
共重合体、ａ−オレフィン−グリシジルメタクリレート
共重合体またはα−オレフィン−グリシジルメタクリレ
ート−酢酸ビニル共重合体などが好ましい。

この中でα−オレフィン−グリシジルメタクリレート共
重合体またはα−オレフィン−グリシジルメタクリレー
ト−酢酸ビニル共重合体が最も好ましく、この共重合体
におけるグリシジルメタクリレート含有量は０．６〜２
０！ｊｉ％好ましくは１〜１５重鳳％であり、酢酸ビニ
ル含有量はθ〜２０ｉ４量％好ましくは１〜１０重愈％
である。

上記α−オレフィン−グリシジルメタクリレート共重合
体またはα−オレフィン−グリシジルメタクリレート−
酢酸ビニル共重合体は、ポリエステル系樹脂１００重量
部に対して、１〜９００ｆｉｊ１部混合することが可能
であり、特に好ましくは２０〜１５０重量部である。

本発明に使用される温度２０℃における伸び率が５０９
６以上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が一５０℃
〜１８０℃の範囲にあるポリオレフィン系樹脂（Ｂ）と
しては、ａ−オレフィンの単独重合体、α−オレフィン
を主成分とする異種単鳳体との共重合体であり、例えば
低密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、
エチレン−ブテン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−アクリル酸共重合体、エチーレンーメ
タアクリレート共重合体、エチレン−メタアクリレート
共重合体、アイオノマー樹脂等が挙げられる。また、こ
の中には前記変性ポリオレフィン系樹脂も含まれる。

アイオノマー樹脂はａ−オレフィンとａ、β−不飽和カ
ルボン酸としてメタアクリル酸を用い、メタアクリル酸
の割合が１〜５モル％の共重合体で、金属イオンとして
Ｎａ、Ｚｎ”＋を用いたものが、例えばデュポン社より
商品名サーリンとして販売されているものである。

これらのうち、エチレン−酢酸ビニル共重合体や、エチ
レン−アクリル酸共重合体が易加工性の点で好ましい。

ポリオレフィン系樹脂（２）には、その性質を改良する
ために、少量の他の重合体、たとえばメチルメタクリレ
ート共重合体を加えることができる。

また、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）には、温度２０”Ｃ
における伸び率が１００％以上で損失係数（ｔａｎδ）
のピーク温度が一１００℃〜１１０℃の範囲にある合成
ゴムを添加してその制振性をさらに改良することができ
る。

そのような合成ゴムとしては、ニトリルゴム、スチレン
ゴム、アクリルゴム、フッ素ゴム、ブチルゴム、天然ゴ
ム、合成イソプレンゴム、ブタジェンゴム、クロロブレ
ンゴム、エチレンプロピレンゴム、塩素化ブチルゴム等
あるいは１゜２ポリブタジエン、熱可塑性ポリウレタン
、ポリエステルエラストマー等の弾性エラストマーが使
用可能である。

これらのうち、ブチルゴムすなわちインブチレン−イソ
プレン共重合体が、易加工性および制振性能の点で好ま
しい。

ポリオレフィン茶樹Ｍ（６）に加えられる合成ゴムの配
合比率は１０〜ＳＯ＊の間で自由に変えられるが、制振
性向上および配合処方の容易性より２６〜６０％が最も
好ましい。

本発明において、制振層として樹脂の混合物を使用して
フィルムを作成し、鋼板間に挾んでサンドイッチ構造の
板を作成し、制振性能である損失係数（η〕を測定した
。一般的に制振層として混合物は単独物に比較し、ピー
ク高さは低くなる欠点を有するのであるが、本発明のポ
リエステル系樹脂と可塑剤と変性ポリオレフィン系樹脂
の混合物では、侮辱ピーク高さを変化することなく高制
振性能が保たれることがわかった。

また本発明において、制振層のフィルムを単層で使用す
る場合には、ガラス転移点（Ｔｇ）に起因する損失係数
（ｔａｎδ）のピーク温度が適用温度域にある、ポリエ
ステル系樹脂と可塑剤、またはこれらと変性ポリオレフ
ィン系樹脂とからなる樹脂組成物を使用すると、極めて
優秀な制振性能が得られることがわかった。

また高制振性能を得るためには、損失係数（ｔａｎδ）
のピークが０．８以上である必要があり、この場合制振
材料としての損失係数（η）は０．５以上の特に好まし
い性能が得られることがわかった。

また本発明において制振層を多層にする場合、常温域に
おける易加工性および高制振性の観点より、内外層フィ
ルムにガラス転移点（Ｔｇ）に起因する損失係数（ｔａ
ｎδ）のピーク温度が適用温度域にある、ポリエステル
系樹脂と可塑剤、またはこれらと変性ポリオレフィン系
樹脂からなる樹脂組成物（Ｂ）を使用し、高制振性能と
それを広温度範囲で確保するため中間層フィルムとして
溶融に起因する損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が適
用温度域にあるポリオレフィン系樹脂（Ｂ）を使用する
と極めて優秀な制振性能が得られることがわかった。

ここで言う適用温度域とは、制振性能が必要な温度範囲
のことであって、例えば自動車用エンジン部品の場合８
０〜９０℃を中心として６０〜１８０℃の温度範囲で高
い制振性能が保たれればよい。

また、種々の検討の結果、制振層を多層にする場合、損
失係数（ｔａｎδ）のピーク値が、０．５以上であり、
ピ′−り温度が５〜２０℃異なる樹脂層の組合せを行な
うと、極めて幅広く高制振性能が得られるという優秀な
性能が得られることがわかった。

また、制振層が多層からなる場合において、樹脂層間の
ガラス転移温度（Ｔｇ）の差が５〜１６”Ｃあり、各樹
脂層がポリエステル系樹脂と可塑剤、またはこれらと変
性ポリオレフィン系樹脂からなる場合は制振材料として
損失係数（η）が０．６以上の特に好ましい性能が得ら
れることがわかった。この場合ポリエステル系樹脂が、
非晶性共重合体樹脂であれば一段と高制振性が得られる
ことがわかった。

この多層を例えば自動車用エンジン部品に使用する場合
、ガラス転移温度（Ｔｇ）が、４５〜６０℃の樹脂組成
物層と６０〜７５℃の樹脂組成物層と７５〜９０℃の樹
脂組成物層より構成された８ＮＪ構造の多層フィルムを
使用するのが最も好ましいことがわかった。

本発明の制振材料の用途としては、自動車より発生する
騒音振動防止のために特に使用できる。

この場合自動車の騒音、振動の発生源はエンジン部品で
ありその中でもオイルパンからのものが主たるものであ
る。

またその他タイミングベルトカバー等エンジン本体に直
接付属するカバー類に適用した場合も好結果を得る。

本願発明の材料を、中型トラックのディーゼルエンジン
用オイルパンに適用したところエンジンより約１ｍ離れ
た場所で８　ｄＢの騒音低減をはかれることがわかった
。

また車内にはいる騒音、振動防止には、車体材料特にフ
ロア−パネルあるいはダッシュパネルに適用した場合の
効果が大きいことがわかった。

また自動車外板としてドア用アウターおよびインナー用
鋼板に適用した場合、ドア開閉時の不快音が少なくなる
という好結果が得られた。

次に家庭あるいは事務所などの騒音・振動の防止には、
電化部品に適用するのが望ましく、特にモーター用ある
いは安定器用カバーの材料に適用するのが望ましい。

またこの目的では屋根、部屋の間仕切、壁材あるいは床
材等の建築用部材に適用するのが望ましく、他に雨戸あ
るいはアルミサツシ戸に適用した場合にも、騒音公害防
止に役立つことがわかった。また、シャッターあるいは
ドアに適用した場合には、その開閉時の不快音が少なく
なるという好結果が得られた。

また一般に騒音レベルの高いものとして、道路工事用エ
ンジンあるいは発電機よりの騒音があり、これらの部材
に適用するのも好ましい用途である。

また一般交通手段としての自転車、オートバイ等よりの
騒音を防止するには、制動用ブレーキ部材あるいは駆動
用チェーン部材として用いると好結果が得られる。この
場合、ブレーキ制動時あるいはチェーン駆動時の不快音
が取のぞかれることがわかった。

またマフラー用部材としても好結果が得られている。

また公的交通手段として鉄道車両用床材、壁材に用いる
ことも騒音公害防止として効果が高い。

以上の様に本願発明の材料は種々の用途に使用可能であ
るが、直接振動を制御する用途書こおいては前述した様
にコアの厚みを８０〜１００μとした方がプレス加工性
の観点から望ましいが、特に難しい加工を必要としない
カバー類あるいは壁材あるいは床材においては、強度保
持の効果を得る目的で総合の厚みを厚くする必要があり
、その時内部樹脂層の厚みを０．８〜５ｍとする事によ
って軽蔑化の効果も得られるという好物性を得ている。

本発明における制振層の成形方法は、樹脂組成物を一般
的成形方法、例えばインフレーシ・ロン加工、カレンダ
ー加工、Ｔダイ加工等の通常の成形加工方法でフィルム
状に成形して行なうことができる。

多層にする場合は上記フィルムの内外面に他の樹脂組成
物を設けることによって行なわれる。

その方法としては、それぞれのフィルムを形成してドラ
イラミネート、ヒートラミネート法等により積層フィル
ムとする方法、押出ラミネートする方法、多層押出法に
より積層フィルムを同時成形する方法等既存の技術を用
いることができるが、特に多層押出法により成形する方
法が、成形の容易さ、得られるフィルムの層間接着性、
コストの点で好ましい。

また多層成形方法としては、８種８１ａ加工までがコス
ト、成形の容易さ等の点で一般的であるが、この８８１
８層加工したフィルムを重ねて５〜６層化すると一段と
制振性能が向上することがわかった。

この場合インフレーション加工した多層構成フィルムを
ピンチロール後チユーブ状に重ねたまま供給し５層構造
状態とするのがコストの点および鋼板との貼合の容易さ
で好ましいことがわかった。

多層構成の場合、弾性率、伸び率および損失係数のピー
ク温度が異なる中間層樹脂と内外層樹脂の厚さ、は、す
ぐれた加工性および広範囲な温度域での高い振動吸収性
という点で中間層樹脂の厚さが全フィルム厚さの２０％
以上９６％以下であることが好ましく、最も好ましくは
８０９６以上９０％以下である。

合計の厚さは、８０μ以上あれば制振性は良好であるが
、良好な曲げ絞り等の加工性を有するためには、１００
μ以下であることが好ましく、最も好ましくは８０μ以
上６０μ以下であることが望ましい。

本発明の制振材料の製造法としては、通常のカバラチオ式あるいは連続式の熱プレス法などを任意に適
用できる。

たとえば、金属板と金属板の間に、制振層の樹脂組成物
を介在させ、加熱圧着させる方法がある。

接着は一般に１５０〜２６０℃で行なわれる。

以下に本発明を実施例によって具体的に説明するが、こ
れらは例示的なものであり、これらによって本発明が制
限されるものではない。

実施例中、内外層および中間層フィルムの弾性率および
損失係数（ｔａｎδ〕は東洋ボールドウィン製レオパイ
ブロン（１１０Ｈｚ　）またはＲｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ
社ＲＭＳ型測定装置を用いて測定し、伸び率は２００ｍ
／分の引張り速度で求めた。

制振材料の振動吸収能を表わす損失係数（η）は機械イ
ンピーダンス法（中央加振）による強制振動で周波数は
１０００Ｈｚ、温度は２０〜１８０℃で測定した。接着
性試験の耐鋼板接着性は冷間圧延鋼板（０，８ｍ　）　
／該樹脂組成物（６０μ）／冷間圧延鋼板（０，８１）
の構成で１９０℃、６分、８０Ｋｆ／−の条件で接着し
、１８０°の角度、５０ｍ／分の引張り速度で評価した
。

加工性は、第１図および第２図に示す金型を使用し、そ
れぞれ曲げ戻しおよび絞り加工性を試験しすべり、剥れ
、しわ等を評価した。

第１図（ａ）は曲げ戻し加工試験金型の断面図である。

同図において、１，２．８は金型部材、４はスペーサー
、５は試料を示す。また２Ｒ１６Ｒなどは曲率を示す。

第１図（ｂ）は曲げ戻し加工試験成形品の斜視図である
。同図において、Ａ部、Ｂ部、０部はそれぞれ評価観察
部分を示す。

第２図（ａ）は絞り加工性試験金型の断面図である。同
図において、１．２．８．４．５は金型部材、６は試料
を示す。また、５Ｒは曲率、５０Ω、５６８は該当部の
径を示す。

第２図中）は絞り加工性試験成形品の斜視図である。同
図において、１はＡ部しわ、２はフランジしわ、８は板
のすべりのそれぞれ評価観察部分を示す。

実施例１非晶性ポリｘ　ステ／Ｌ／樹脂（Ｅａｓｔｍａｎ　Ｋｏ
ｄａｋ社Ｋ。品■ＰＥＴＧ６７６８）　１００重量部に
対しジー２−エチルへキシルフタレート（通称ＤＯＰ）
５重置部の混合物ペレット（ヘンシェルミキサーで混合
し、その混合物を２８０℃に設定した８０ｍ０押出機に
より混練したのちペレット化）を供給する押出機を装備
したインフレーシランダイス（口径１５０　ａｒｍ　）
を有するインフレ装置を使用し管状体を、引取速度７．
０　ｍ　／分、ブローアツプレジ第２．０の条件で引取
り、折径４７０ｍ、厚みを第１表に示した様に５０μで
あるフィルムを得た。

得られたフィルムを用い、０．８ｍ厚の冷間圧延鋼板の
間に加熱圧着（２８０°Ｃ，５分、８０Ｋｉ／ｃｄ）し
接着性、加工性および振動吸第８図は、制振材料の温度
−損失係数（η）の関係図である。

実施例２メルトインデックス４　Ｆ／１０分の線状低密度ポリエ
チレン（住友化学工業■製ＧＡ４０１）に無水マレイン
酸′０．７重屋％と、ｔ−ブチルパーオキシラウレート
０．１重量％を添加して、ヘンシェルミキサーで２分間
混合したものを、１９０℃に設定した８０ｗΔの押出機
により混練した、のちペレット化した。

この変性ポリエチレンとメルトインデックス４　Ｆ／１
０分の線状低密度ポリエチレン（住友化学工業■［Ｇａ
２Ｏ３）、メチルメタクリレート重合体（住友化学工業
■スミペックスＢ−ＬＯ）を第４表の様な割合で混合し
、その混合物を１９０℃に設定した８０■Ωの押出機に
より混練したのちペレット化した。

このペレットを内外層として供給する押出機と、ポリエ
ステル系樹脂（東洋紡績■バイロン＄２９０）１００！
量部に対しジブチルフタレート（ＤＢＰ）５重量部の混
合物ペレット（ヘンシェルミキサーで混合し、その混合
物を１８０℃に設定した８０ｗΩ押出機により混練した
のちペレット化）を中間層として供給する押出機を供給
する押出機を装備した多ｌｌインフレーシロンダイス（
口径１６０■）を有するインフレ装置を使用し管状体を
、引取速度７．０　ｍ　／分、ブローアツプレジ第２．
０の条件で引取り、折径４７０■、厚みを第１表に示し
た様に５０μであるフィルムを得た。

得られたフィルムを用い、０．８ｍ厚の冷間圧延鋼板の
間に加熱圧着（２８０℃、５分、８０ＫＩＩ／−）し接
着性、加工性および振動吸第８図は、制振材料の温度−
損失係数（η）の関係図である。

比較例１特開昭５９−８０４５４号で開示されたカルボン酸変性
ポリオレフィン系樹脂を主体とした樹脂組成物中の実施
例４について次の様に作成した。

メルトインデックス４Ｆ／１０分の線状低密度ポリエチ
レン（ＣｄＦ　Ｃｈｉｍｉｅ製）に無水マレイン酸０．
７重量％と、ｔ−ブチルパーオキシラウレート０．１重
態％を添加して、ヘンシェルミキサーで２分間混合した
ものを、１９０℃に設定した８０■のの押出機により混
練したのちペレット化した。

この変性ポリエチレンとメルトインデックス４ｇ／１０
分の線状低密度ポリエチレン（ＣｄＦ　Ｃｈｉｍｉｅ製
〕、メチルメタクリレート重合体を第４表の様な割合で
混合し、その混合物を１９０℃に設定した８０Ｗ８の押
出機により混練したのちペレット化した。

この材料を用いて実施例１〜２と同様の方法でフィルム
化し得られたフィルムを用い、０、８　曽厚の冷間圧延
鋼板の間に加熱圧着（２８０℃、５分、８０　Ｋｇ／ａ
ｉ　）　Ｌ／接着性、加工性および振動吸収性を測定し
た。

第８図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。

第１表第２表第　　４　　表

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）は曲げ戻し加工試験金型の断面図である。第１図（ｂ）は曲げ戻し加工試験成形品の斜視図である
。第２図（ａ）は絞り加工性試験金型の断面図である。第２図（ｂ）は絞り加工性試験成形品の斜視図である。第３図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。（ａ）　　　　　　　　　　　　　　（ｂ）第１図（ａ）　　　　　（ｔ））第２図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）２枚の金属板の間に熱可塑性樹脂からなる制振層
を挾んで構成された制振性材料であって、前記制振層が
、温度２０℃における伸び率が３０％以上であり、損失
係数（ｔａｎδ）のピーク温度が−５０℃〜１３０℃の
範囲にあり、かつ、金属板との接着強度が温度２０℃、
１８０°ピーリング試験において３Ｋｇ／ｃｍ以上であ
る少なくとも１種類のポリエステル系樹脂と可塑剤との
混合物からなる少なくとも一層からなることを特徴とす
る制振性材料。
（２）制振層の損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、
０℃〜１１５℃の範囲にあり、そのピーク値が０．８以
上である特許請求の範囲第１項記載の材料。
（３）ポリエステル系樹脂がテレフタル酸残基とエチレ
ングリコール残基および１，４−シクロヘキサンジオー
ル残基よりなるポリエステル系共重合体樹脂である特許
請求の範囲第１項記載の材料。
（４）ポリエステル系共重合体樹脂が、エチレングリコ
ール残基に比較して１，４−シクロヘキサンジメタノー
ル残基が多い非晶性ポリエステル共重合体樹脂である特
許請求の範囲第８項記載の材料。
（５）ポリエステル系樹脂が、テレフタル酸とイソフタ
ル酸および１，４−シクロヘキサリンメタノールより合
成されたポリエステル系共重合体樹脂である特許請求の
範囲第１項記載の材料。
（６）制振層の厚みが０．３〜５ｍｍである特許請求の
範囲第１項記載の材料。
（７）制振性材料がエンジン部品または自動車車体材料
である特許請求の範囲第１項記載の材料。
（８）エンジン部品がオイルパンロッカーカバーあるい
はシリンダーヘッドカバーである特許請求の範囲第７項
記載の材料。
（９）自動車車体材料がフロアーパネルあるいはダッシ
ュパネルである特許請求の範囲第７項記載の材料。
（１０）２枚の金属板の間に熱可塑性樹脂からなる制振
層を挾んで構成された制振性材料であって、前記制振層
が、温度２０℃における伸び率が５０％以上であり、損
失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が−５０℃〜１３０℃
の範囲にあるポリオレフィン系樹脂（Ａ）からなるフィ
ルムの内外面に、温度２０℃におけるせん断弾性率が樹
脂（Ａ）よりも高く、伸び率が３０％以上で損失係数（
ｔａｎδ）のピーク温度が−４０℃〜１８０℃の範囲で
あり、かつ、金属板との接着強度が温度２０℃、１８０
°ピーリング試験において３Ｋｇ／ｃｍ以上であるポリ
エステル系樹脂と可塑剤の混合物からなる樹脂組成物（
Ｂ）層が設けられたものであることを特徴とする制振性
材料。
（１１）溶融に起因する損失係数（ｔａｎδ）のピーク
温度が適用温度域にある樹脂（Ａ）と、ガラス転移点（
Ｔｇ）に起因する損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が
適用温度域にある樹脂組成物（Ｂ）を使用する特許請求
の範囲第１０項記載の材料。
（１２）適用温度域が、６０〜１３０℃である特許請求
の範囲第１１項記載の材料。
（１３）ポリオレフィン系樹脂（Ａ）が、マレイン酸変
性ポリオレフィン系樹脂、ポリオレフィンおよびメチル
メタクリレート重合体からなる樹脂組成物である、特許
請求の範囲第１０項記載の材料。
（１４）ポリエステル系樹脂が、テレフタル酸残基とエ
チレングリコール残基および１，４−シクロヘキサリン
メタノール残基よりなるポリエステル系共重合体樹脂で
ある特許請求の範囲第１０項記載の材料。
（１５）ポリエステル系樹脂がエチレングリコール残基
に比較して１，４−シクロヘキサンジメタノール残基が
多い非晶性ポリエステル共重合体樹脂である特許請求の
範囲第１０項記載の材料。
（１６）制振材料がエンジン部品または自動車車体材料
である特許請求の範囲第１０項記載の材料。
（１７）エンジン部品がオイルパン、ロッカーカバーあ
るいはシリンダーヘッドカバーである特許請求の範囲第
１６項記載の材料。
（１８）車体材料がフロアーパネルあるいはダッシュパ
ネルである特許請求の範囲第１６項記載の材料。