JPS6192851A - 広温度範囲にわたつて高制振性能を有する材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は深絞り、折り曲げ等の加工性にすぐれ、また極
めて高制振性を有する材料に関するものである。

近年、自動車、鉄道、車両等交通機関による騒音や工場
、工事現場の騒音あるいは振動の周囲住民に与える影響
は日毎に大きくなり、大きな社会問題となっている。

その解決の一手段として、材料自身が振動吸収能を持つ
ような振動吸収材料の研究開発が進められ、振動吸収性
能が高く、用途に適した制振材料が車両、船舶、産業機
械や鉄橋等の構造部材として使用されている。

また自動車の騒音発生源としてはエンジン周囲の部品特
にオイルパンからの騒音が大きく、この低減が必要とな
って来ている。

このような制振材料としては、従来より酢酸ビニル−エ
チルアクリレート共重合物（特公昭４５−８５６６２号
）、酢酸ビニル−エチレン共重合物にスチロールとアク
リロニトリルとの混合物をグラフトさせた共重合体（特
公昭４６−１７０６４号）、カルボン酸変性ポリオレフ
ィン系樹脂を主体とした樹脂組成物（特開昭５９−８０
４５４号）などの組成物を中間層とした積層構造物やビ
チューメンに炭酸カルシウム等の充填材を加えた材料等
が知られている。

しかしながら、これらは金属板と積層構造物にした場合
、特定の温度域において振動吸収能を有しているものの
、金属板との接着性が不充分であるとか、中間層の組成
物の弾性率が低いとかにより機械プレスにより深絞り加
工や折り曲げ加工性に劣ることや、耐熱性に劣る等の欠
点があり、制振性金属板として、二次加工性に難点を有
しているのが実情である。

従来の制振性金属板の機械プレスなどによる加工性の欠
点は例えば、深絞り加工においては、金属板端部にずれ
を生じたり、ひどい場合には積層した上下二枚の金属板
が制振性樹脂層からはずれて口開きを起すという問題に
加えて、樹脂層の低弾性に起因する成形品表面の波打ち
ゃコーナー曲面のシワ発生などを生ずる。

また、ヘミング加工といわれる１　８０’折り曲げ加工
が制振性金属板の端部加工に実施されるが、このような
厳しい加工においては金属板表面の波打ち、シワ寄りは
いっそうひどいものとなり、実用化に耐えられないもの
となっていた。

本発明は、このような問題点に鑑み、深絞り、折り曲げ
等の加工性にすぐれ、かつ制振性能に丁ぐれた高制振性
材料を提供することを目的としたものである。

本発明者らは、かようにすぐれた高制振材料を提供する
ため鋭意検討を重ねた結果、２枚の金属板の間に熱可塑
性樹脂からなる制振層を挾んで構成された制振材料であ
って、該制振層が、温度２０℃における伸び率が８０％
以上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、０℃〜１
８０℃の範囲にある樹脂面の組合せによる少なくとも２
層の多層で構成され、かつ金属板と接する層の金属板と
の接着強度が温度２０℃，１８０゜ビーリング試験にお
いて８Ｋｔｈ以上である制振性材料がすぐれた加工性と
ともに、耐熱性および高振動吸収性能を合わせ持つこと
を見い出し、本発明に到達した。

以下に本発明の詳細な説明する。

本発明に使用される温度２０℃における伸び率が８０％
以上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が、０”Ｃ−
１８０℃の脆囲にある樹脂間中のポリエステル系樹脂と
しては、少なくとも４０モル％がテレフタル酸であるジ
カルボン酸成分およびジオール成分からなり、上記テレ
フタル酸以外のジカルボン酸成分としてはアゼライン酸
、セバシン酸、アジピン酸、ドデカンジカルボン酸など
の炭素数２〜２０の脂肪酸ジカルボン酸、イソフタル酸
、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、
またはシクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカル
ボン酸の単独ないしは混合物、ジオール成分としてはエ
チレングリコール、ｌ、８−プロパンジオール、１，４
−ブタンジオール、１．６−ヘキサンジオール、１．１
０−デカンジオール、ネオペンチルグリコール、１，４
−シクロヘキサンジオール、２−エチル−２−ブチル−
ｔ、ａ−プロパンジオールなどの脂肪族グリコール、脂
環式グリコールの単独または混合物より重合された樹脂
である。

これらのうち、テレフタル酸残基とエチレングリコール
残基および１，４−シクロヘキサンジオール残基よりな
るポリエステル系共重合体が好ましく、特に好ましくは
エチレングリコール残基に比較して１，４−シクロヘキ
サリンメタノール残基が多い非晶性ポリエステル共重合
体樹脂（例えばＥａｓｔｍａｎ　Ｋｏｄａｋ社ＫＯＤＡ
Ｒ■ＰＥＴＧ６７６８）であり、またテレフタル酸とイ
ソフタル酸および１，４−シクロヘキサリンメタノール
より合成されたポリエステル樹脂（例えばＥａｓｔｍａ
ｎ　Ｋｏｄａｋ社、　Ｋｏｄａｒ　ＰＣＴＡ樹脂Ａ−１
５０）も特に好ましい樹脂である。

上記樹脂の混合物も好ましい物性を備えている。

またテレフタル酸とイソフタル酸および１゜４−シクロ
ヘキサリンメタノールより合成されたポリエステル樹脂
（例えばＥａｓｔｍａｎ　Ｋｏｄａｋ社Ｋｏｄａｒ　Ｐ
ＣＴＡ　Ａ−１５０）も好ましく、また熱可塑性高分子
量ポリエステル系樹脂の中で、非晶性であるポリエステ
ル樹脂【例えば東洋紡バイロン＃２００（Ｔｇ６７℃）
、１１０８　（Ｔｆ４７℃）、＃２９０（ＴＦ８７”Ｃ
）、＃８００ＣＴｆ７℃）、＃５００（Ｔｇ　４℃）、
１６００（Ｔ１４７℃）、５ＧＫ１８０（ＴｆｌＯ”Ｃ
））についても、Ｔｆに基因する損失係数（ｔａｎδ）
が極めて高く、それに伴って損失係数（η）も高く特に
好ましい樹脂である。

また樹脂間中のビニル果樹ｆｉｌとしては、ポリ塩化ビ
ニル樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル−エチレン
・酢酸ビニル共重合体樹脂などが挙げられるが、これら
の単独物あるいは混合物については特に好ましい樹脂で
ある。

このポリエステル系樹脂単独でも、金属板との接着性に
すぐれ、加工性および制振性のすぐれた材料となり得る
が、特に金属板どの接着力を高めプレス加工性を良好と
するためには、金属板との接着性にすぐれる変性ポリオ
レフィン系樹脂を混合することが望ましい。

このポリオレフィン系樹脂としては、α−オレフィン−
グリシジルメタクリレート共重合体またはα−オレフィ
ン−グリシジルメタクリレート−酢酸ビニル共重合体な
どがあり、この共重合体におけるグリシジルメタクリレ
ート含有量は、０．５〜２０！Ｊ１％好ましくは１〜１
５重麓％であり、酢酸ビニル含有量は０〜２０重量％、
好ましくは１〜１０Ｍ量％である。

その他エチレンーアクリル酸共重合体樹脂、アイオノマ
ー樹脂、マレイン酸変性ポリエチレン樹脂、マレイン酸
変性ポリプロピレン樹脂、マレイン酸変性エチレン−酢
酸ビニル共重合体樹脂等も好ましい性質を持っている。

上記α−オレフ□インーグリシジルメタクリレート共重
合体またはα−オレフィン−グリシジルメタクリレート
−酢酸ビニル共重合体他のオレフィン系樹脂は、ポリエ
ステル系共重合体樹脂１００重量部に対して、１〜９０
０重量部混合することが可能であり、特に好ましくは、
２０〜１５０重量部である。

これらの樹脂の中で、特にα−オレフィン−グリシジル
メタクリレート共重合体またはα−オレフィン−グリシ
ジルメタクリレート−酢酸ビニル共重合体とポリエステ
ル系樹脂との混合物を使用してフィルムを作成し、鋼板
間に挾んでサンドイッチ構造の板を作成し、制振性能で
ある損失係数（η）を測定したところ、一般的に混合物
は単独物に比較し、ピーク高さが低くなる欠点を有する
のであるが、上記の様なポリエステル系樹脂とポリオレ
フィン系樹脂の混合物では、同等ピーク高さを変化する
ことなく高制振性能が保たれることがわかった。

また本発明内容の樹脂層として使用する場合、常温域に
おける易加工性および適用温度域での高制振性の観点よ
り、検討した結果、損失係数（ｔａｎδ）のピーク値が
０．５以上であり、ピーク温度が５〜２０℃異なる樹脂
組成物ｃＡ）層の組合せを行なうと、適めで幅広く高制
振が得られるという優秀な性能が得られることがわかっ
た。

また、樹脂層の構成としてガラス転移温度（Ｔｆ）が５
〜１５−０異なるポリエステル系樹脂あるいはポリエス
テル系樹脂とポリオレフィン系樹脂の混合物である樹脂
組成物層を用いると、制振材として損失係数（ηンが０
．５以上の特に好ましい性能が得られることがわかった
。

この場合ポリエステル系樹脂が非晶性共重合体樹脂であ
れば一段と高制振性が得られることがわかった。

ここで言う適用温度域とは、制振性能が必要な温度範囲
のことであって、例えば自動車用エンジン部品の場合、
８０〜９０”Ｃを中心として５０〜１８０℃の温度範囲
で高い制振性能が保たれればよい。

この用途には、ガラス転移温度（Ｔｆ）が４５〜６０℃
の樹脂層と、６０〜７６℃の樹脂層と７５〜９０℃の樹
脂層より構成された８層構造の多層フィルムを使用する
のが最も好ましいことがわかった。

またこの場合金属板と接する樹脂組成物層には、α−オ
レフィン７０〜９９．５．Ｗｔｉ％、グリシジルメタク
リレート０．６〜２０重量％および酢酸ビニル０〜２０
重量％からなるポリオレフイン系樹脂が含まれる場合が
、金属板との接着力が向上し、常温域ではプレス加工性
が特に向上することがわかった。

樹脂層合計の厚みつまり複合フィルム厚は、８０μ以上
あれば制振性能は良好であるが、良好な曲げ絞り等の加
工性を有するためには、１００μ以下であることが好ま
しく、最も好ましくは３０μ以上６０μ以下であること
が望ましい。

本発明の実施の方法は、１種類の樹脂内を例えばインフ
レーシ町ン加工、カレンダー加工、Ｔダイ加工等の通常
の成形加工方法でフィルム状に成形する。

このフィルムの内外面に他の樹脂■の１種類を設ける方
法としては、それぞれのフィルムを形成してドライラミ
ネート、ヒートラミネート法等により積層フィルムとす
る方法、押出ラミネートする方法、多層押出法により、
積層フィルムを同時に成形する方法等既存の技術を用い
ればよく、特に多層押出法により成形する方法が、成形
の容易さ、得られるフィルムの層間接着性、コストの点
で好ましい。

また多層成形方法としては８種８層加工までが、コスト
、成形の谷易さ等の点で一般的であるが、この８種８層
加工したフィルムを重ねて５〜６層化すると一段と制振
性能が向上することがわかった。

この場合、インフレーシ田ン加工した２種３層又は８種
８層構成フィルムをピンチロール後チユーブ状に重ねた
まま供給し５層構造状態とするのがコストの点および鋼
板との貼合の容易さで好ましいことがわかった。

本発明の制振材料の製造法としては、通常のバッチ方式
あるいは連続式の熱プレス法など任意に適用できる。

ｈとえば金属板と金属板の間に、該樹脂組成物を介在さ
せ、加熱圧着させる方法がある。

接着は一般に１５０〜２６０℃で行なわれる。

本発明の制振材料の用途としては、自動車より発生する
騒音振動防止のために特に使用できる。

この場合自動車の騒音、振動の発生源はエンジン部品で
ありその中でもオイルパンからのものが主たるものであ
る。

本発明の材料を、中型トラックのディーゼルエンジン用
オイルパンに適用したところエンジンより約１ｍ離れた
場所で８　ｄＢの騒音低減をはかれることがわかった。

また車内にはいる騒音、振動防止には、車体材料特にフ
ロア−パネルに適用した場合の効果が大きいことがわか
った。

次に家庭あるいは事務所などの騒音、振動の防止には、
ｍ化部品に適用するのが望ましく、特にモーター用ある
いは安定器用カバーの材料に適用するのが望ましい。

またこの目的では部屋の間仕切あるいは壁材あるいは床
材等の建築用部材に適用するのが望ましく、他に雨戸あ
るいはアルミサツシ戸に適用した場合にも、騒音公害防
止に役立つことがわかった。

また一般に騒音レベルの萬いものとして、道路工事用エ
ンジンあるいは発電機よりの騒音があり、これらの部材
に適用するのも好ましい用途である。

また一般交通手段としての自転車、オートバイ等よりの
騒音を防止するには、制動用ブレーキ部材あるいは駆動
用チェーン部材として用いると好結果が得られる。

また公的交通手段として鉄道車両用床材、壁材に用いる
ことも騒音公害防止として効果が高い。

以下に本発明を実施例によって具体的に説明するが、こ
れらは例示的なものであり、これらによって本発明が制
限されるものではない。

実施例中、内外層゛および中間層フィルムの弾性率およ
び損失係数（ｔａｎδ）は東洋ボールドウィン製レオパ
イブロン（１１ＱＨｚ）を用いて測定し、伸び率は２０
０ｍ／分の引張り速度で求めた。

制振材料の振動吸収能を表わす損失係数（η）は機械イ
ンピーダンス法（中央加振）による強制振動で周波数は
１０００Ｈｚ１温度は２０〜１８０”Ｃで測定した。接
着性試験の耐鋼板接着性は冷間圧延鋼板（０，８ｍ　）
　／該樹脂組成物（５０μ）／冷間圧延鋼板、（０，８
ｍ）の構成で１９０℃、５分、８０助／ｄの条件で接着
し、１８０°の角度、５ＯＮ／分の引張り速度で評価し
た。

加工性は、第１図および第２図に示す金型を使用し、そ
れぞれ曲げ戻しおよび絞り加工性を試験しすべり、剥れ
、しわ等を評価した。

第１図（ａ）は曲げ戻し加工試験金型の断面図である。

同図において、１，２．８は金型部材、４はスペーサー
、５は試料を示す。また２Ｒ１５Ｒなどは曲率を示す。

第１図（ｂ）は曲げ戻し加工試験成形品の斜視図である
。同図において、Ａ部、Ｂ部、０部はそれぞれ評価観察
部分を示す。

第２図（ａ）は絞り加工性試験金型の断面図である。同
図において、１，２，８，４．５は金型部材、６は試料
を示す。また、５Ｒは曲率、５（１１５６ρは該当部の
径を示す。

第２図（ｂ）は絞り加工性試験成形品の斜視図である。

同図において、１はＡ部しわ、２はフランジしわ、８は
板のすべりのそれぞれ評価観察部分を示す。

実施例１ 非晶質共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ｅａｓ
ｔｍａｎ　Ｋｏｄａｋ社Ｋｏｄａｒ■ＰＪＩ！：ＴＧ６
７６Ｂ　）を供給する押出機とＰ　ＣＴ　Ａポリエステ
ル樹脂（Ｅａｓｔｍａｎ　　Ｋｏｄａｋ社ＰＣＴＡＡ−
１５０）を供給する押出機と、高分子量ポリエステル樹
脂（東洋紡、バイロン＃２００）を供給する押出機を装
備したインフレーシランダイス（口径１５０　ｍｓｍ　
）を有するインフレ装置を使用し管状体を、引取速度７
．０　ｍ　／分、ブローアツプレジ第２．０の条件で引
取り、折径４７０ｎｇ、厚みを第１表に示した様に５０
μであるフィルムを得た。

得られたフィルムを用い、０．８　ｔｙｒｅ　厚の冷間
圧延鋼板の間に加熱圧着（２８０℃、５分、８０ＫＩ／
ｃｄ）Ｉｉ接着性、加工性および振動吸収性を測定した
。

その結果を第２〜第４表、第８図に示した。

第８図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。

実施例２ 非晶質共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ｅａｓ
ｔｍａｎ　Ｋｏｄａｋ社Ｋｏｄａｒ’　ＰＥＴＧ６７６
８　）７０重量％、エチレン−グリシジルメタクリレー
ト−酢酸ビニル共重合体樹脂（住人化学工業１１１Ｍ、
１．７）８０重量％の混合物ペレット（ヘンシェルミキ
サーで混合し、その混合物を２８０℃に設定した８０ｗ
ｘｆ３の押出機により混練したのちペレット化）を供給
する押出機と、ＰＣＴＡポリエステル樹脂（Ｅａｓｔｍ
ａｎ　Ｋｏｄａｋ社ＰＣＴＡ　Ａ−１５０）　８０重量
％、エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体樹脂
（住人化学工業にて試作、Ｍ、Ｉ’８）、２０重量％の
混合物ペレット（上記と同様の方法でペレット化）を供
給する押出機と高分子量ポリエステル樹脂て東洋紡　バ
イロン＄１２００）９０ｉ社％、エチレン−グリシジル
メタクリレート−酢酸ビニル共重合体樹脂（住人化学工
業にて試作　ＭＩ７）１０重量％の混合物ペレット（上
記と同様の方法でペレット化）を供給する押出機を装備
したインフレーシランダイス（口径１５０ｍ）を有する
インフレ装置を使用し管状体を、引取速度７．０　ｍ　
／分、ブローアツプレジ第２．０の条件で引取り、折径
４７０ｍ、厚みを第１表に示した様に５０μであるフィ
ルムを得た。

得られたフィルムを用い、０．８ＷｅＭ厚の冷間圧延鋼
板の間に加熱圧着（２８０℃、５分、８０Ｋｆ／ｄ）Ｌ
、接着性、加工性および振動吸収性を測定した。

その結果を第２〜第４表、第３図に示した。

第８図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。

比較例１ 待洲昭５９−８０４５４号で開示されたカルボン酸変性
ポリオレフィン系樹脂を主体とした樹脂組成物中の実施
例４について次の様に作成した。

メルトインデックス４ｆ／１０分の線状低密度ポリエチ
レン（ＣｃｉＦ　Ｃｈｉｍｉｅ　ｌＲ）　ｌｃ無水マレ
イン酸０．７重量％と、ｔ−ブチルパーオキシラウレー
ト０．１ｊｔｍ％を添加して、ヘンシェルミキサーで２
分間混合したものを、１９０℃に設定した３０鴫０の押
出機により混練したのちペレット化した。

この変性ポリエチレンとメルトインデックス４ｆ／１０
分の線状低密度ポリエチレン（ＣｄＦ　　Ｃｈｉｍｉｅ
製）、メチルメタクリレート重合体を第５表の様な割合
で混合し、その混合物を１９０℃に設定した３０簡のの
押出機により混練したのちペレット化した。

この材料を用いて実施例１〜８と同様の方法でフィルム
化し得られたフィルムを用い、０、８　ｍ厚の冷間圧延
鋼板の間に加熱圧着（２８０℃、５分、８０に丙）し接
着性、加工性および振動吸収性を測定した。

その結果を第２〜第４表、第３図に示した。

第８図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。

第　　１　　表 第　　２　　表 第　　８　　表 第　　５　　表

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）は曲げ戻し加工試験金型の断面図である。 第１図（ｂ）は曲げ戻し加工試験成形品の斜視図である
。 第２図（ａ）は絞り加工性試験金型の断面図である。 第２図向は絞り加工性試験成形品の斜視図である。 第３図は、制振材料の温度−損失係数（η）の関係図で
ある。 （ａ）　　　　　　　　　　　　　　（ｈ）第１図 （ａ）　　　　　　（ｂ） 第２図 手続補正書（自発） 昭和６１年１月９日 １、事件の表示 昭和５９年　特許願第２１６００７号 ２、発明の名称 広温度範囲にわたって高制振性能を有する名　称　　（
２０９）住友化学工業株式会社代表者　　森　　　　英
　雄 ４、代理人 住　所　　大阪市東区北浜５丁目１６番地６、補正の対
象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、　補正の内容 （１）　　明細書第１１頁第７行目の後に「また結晶性
であるポリエステル樹脂、例えば、東洋紡製バイロン［
株］す８０Ｐ（ＴＰ−２８℃）、同参〇Ｍ９００（ＴＰ
−２０℃）、同す０Ｍ４０Ｇ（ＴＰ１９℃）、同す０Ｍ
９９Ｇ（謬−２０℃）、同＋ＧＶ１００（ＴＰ５２℃）
　及ヒ［ＧＶ７００（Ｔｙ５４℃）も損失係数が高く、
かつ広温度範囲にわたって平担であり好ましい樹脂であ
る。 上記熱可塑性高分子ゑポリエステル系樹脂の混合物も好
ましい物性を備えている。この混合物の場合、非晶性ポ
リエステル樹脂と結晶性ポリエステル樹脂の組合せを用
いることもできる」を加入し補正する。 （２）　　明細書第１７頁第１０行目「材料特にフロア
−パネル」を「材料特にダッシュバネ）Ｑ及びフロア−
パネル」と補正する。 ｎｌ　　　　　μ

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. （１）２枚の金属板の間に熱可塑性樹脂からなる制振層
   を挾んで構成された制振材料であって、該制振層が、温
   度２０℃における伸び率が ３０％以上で損失係数（ｔａｎδ）のピーク温度が０℃
   〜１３０℃の範囲にある樹脂への組合せによる少なくと
   も２層の多層で構成され、かつ金属板と接する層の金属
   板との接着強度が温度２０℃、１８０°ピーリング試験
   において３Ｋｇ／ｃｍ以上であることを特徴とする制振
   性材料。
2. （２）制振層の構成が、損失係数（ｔａｎδ）のピーク
   値が０．５以上であり、ピーク温度が相互に５〜２０℃
   異なる樹脂（Ａ）層の組合せである特許請求の範囲第１
   項記載の材料。
3. （３）樹脂（Ａ）が、ポリエステル系樹脂、ビニル系樹
   脂、ポリオレフィン系樹脂の単独あるいは混合物より選
   択されるものである特許請求の範囲第１項又は第２項記
   載の材料。
4. （４）樹脂間が、テレフタル酸残基とエチレングリコー
   ル残基および１，４−シクロヘキサンジオール残基より
   なるポリエステル系共重合体樹脂を含むものである特許
   請求の範囲第１項又は第２項記載の材料。
5. （５）ポリエステル系共重合体樹脂が、エチレングリコ
   ール残基に比較して１，４−シクロヘキサリンメタノー
   ル残基が多い非晶性ポリエステル共重合体樹脂である特
   許請求の範囲第４項記載の材料。
6. （６）樹脂（Ａ）が、テレフタル酸とイソフタル酸およ
   び１，４−シクロヘキサリンメタノールより合成された
   ポリエステル系共重合体樹脂を含むものである特許請求
   の範囲第１項又は第２項記載の材料。
7. （７）樹脂（Ａ）が非晶性高分子量ポリエステル樹脂を
   含むものである特許請求の範囲第１項又は第２項記載の
   材料。
8. （８）樹脂（Ａ）がポリ酢酸ビニール樹脂を含むもので
   ある特許請求の範囲第１項又は第２項記載の材料。
9. （９）樹脂（Ａ）がポリ塩化ビニル樹脂を含むものであ
   る特許請求の範囲第１項又は第２項記載の材料。
10. （１０）樹脂（Ａ）が塩化ビニル−エチレン酢酸ビニル
    共重合体樹脂を含むものである特許請求の範囲第１項又
    は第２項記載の材料。
11. （１１）樹脂（Ａ）が、α−オレフィン７０〜９９．５
    重量％、グリシジルメタクリレート０．５〜２０重量％
    および酢酸ビニル０〜２０重量％からなる共重合体を含
    む特許請求の範囲第１項又は第２項記載の材料。
12. （１２）制振層の構成が、ガラス転移温度（Ｔｇ）が相
    互に５〜１５℃異なるポリエステル系樹脂あるいは該ポ
    リエステル系樹脂とポリオレフィン系樹脂の混合物であ
    る樹脂組成物層が少なくとも２層設けられた多層である
    特許請求の範囲第１項記載の制振性材料。
13. （１３）制振層がガラス転移温度（Ｔｇ）が４５〜６０
    ℃の樹脂層と、６０〜７５℃の樹脂層と７５〜９０℃の
    樹脂層より構成された３層構造である特許請求の範囲第
    １２項記載の材料。
14. （１４）少なくとも２層の構成ポリエステル系樹脂が、
    非晶性ポリエステル共重合体樹脂である特許請求の範囲
    第１３項記載の材料。
15. （１５）金属板と接する樹脂がα−オレフィン７０〜９
    ９．５重量％、グリシジルメタクリレート０．５〜２０
    重量％および酢酸ビニル０〜２０重量％からなるポリオ
    レフィン系樹脂を含むものである特許請求の範囲第１２
    項、第１３項又は第１４項記載の材料。
16. （１６）制振層が、熱可塑性樹脂による２種３層又は３
    種３層構成フィルムを、インフレーション成形で加工し
    、ピンチロール後チューブを重ねた状態のまま供給して
    つくった５層構造フィルムである特許請求の範囲第１項
    又は第１２項記載の材料。
17. （１７）熱可塑性樹脂からなる制振層の厚みが、３０μ
    以上６０μ以下である特許請求の範囲第１項又は第１２
    項記載の材料。
18. （１８）２枚の金属板の間に熱可塑性樹脂からなる制振
    層を挾んで構成された制振材料であって該制振層が、上
    記樹脂（Ａ）の組合わせによる少なくとも２層の多層で
    構成され、かつ金属板と接する層の金属板との接着強度
    が温度２０℃、１８０°ピーリング試験において３Ｋｇ
    ／ｃｍ以上である材料を使用したエンジン部品。
19. （１９）エンジン用部品がオイルパンである特許請求の
    範囲第１８項記載の部品。