JPS6127102A - 金属スラブの熱間幅圧延方法 - Google Patents
金属スラブの熱間幅圧延方法Info
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- JPS6127102A JPS6127102A JP14596484A JP14596484A JPS6127102A JP S6127102 A JPS6127102 A JP S6127102A JP 14596484 A JP14596484 A JP 14596484A JP 14596484 A JP14596484 A JP 14596484A JP S6127102 A JPS6127102 A JP S6127102A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/06—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing in a non-continuous process, e.g. triplet mill, reversing mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/06—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged vertically, e.g. edgers
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は竪型圧延機で金属スラブを幅方向に圧延を行な
う圧延方法及び装置に関するもので、詳しくは広幅スラ
ブから狭幅スラブを製造する場合に発生する端部異形部
の生成を防止するための圧延方法及び装置に関するもの
である。
う圧延方法及び装置に関するもので、詳しくは広幅スラ
ブから狭幅スラブを製造する場合に発生する端部異形部
の生成を防止するための圧延方法及び装置に関するもの
である。
（従来の技術）
広幅スラブから狭幅スラブを製造する場合の幅圧下圧延
法の特徴は従来の圧延に比較して圧延時のロール接触弧
長と平均板幅の比、即ちロール間隙形状比が０．１〜０
．２と小さいこと、１回当シの繰返し竪ロール幅圧下量
が２００〜３００顛と大きいことなどである。このため
、被圧延材の先後端部にフィシ−テールと呼ばれる異形
部が発生しクロップ・ロスとなる。
法の特徴は従来の圧延に比較して圧延時のロール接触弧
長と平均板幅の比、即ちロール間隙形状比が０．１〜０
．２と小さいこと、１回当シの繰返し竪ロール幅圧下量
が２００〜３００顛と大きいことなどである。このため
、被圧延材の先後端部にフィシ−テールと呼ばれる異形
部が発生しクロップ・ロスとなる。
幅圧下量に伴い増大するクロップ・ロスの低減に関して
従来から多くの方法が提案されている。
従来から多くの方法が提案されている。
それらは分塊圧延で実用化している方法やその知見を応
用したものである。例えば、被圧延材が圧延されて往復
するスケジユールに所定の圧下量のまま通過さすことな
く、圧延ロールを抜けでてしまうまでに圧下量を減少せ
しめてしまうことを特徴とした両片パス圧延法（特公昭
５１−３５３８３号公報）や被圧延材の長手方向の少な
くとも一端部における部分を狭幅にプレス成形し、その
後、後段の圧延機によ）圧延するプレス成形法（特開昭
５７−８１９０２号公報）などである・（発明が解決し
ようとする問題点） これら従来のいずれの方法も圧延能率が大幅に低下する
。即ち、両片ノクス圧延法は通常１回の圧下量を圧延途
中で減じるため２回の圧延回数が必要であシ、またプレ
ス成形法は被圧延材の位置決めやプレス動作工程のため
の停止時間が必要である。従って、これらの方法は連続
鋳造スラブの保有顕熱を利用し得る連続鋳造過程と圧延
過程を結合するプロセスを実現するためになされた幅圧
下竪型圧延機への採用は不可能である。連続鋳造工程と
熱間成品圧延工程を直結している幅圧延工程で広幅スラ
ブから狭幅スラブの各種スラブを製造する場合、前後工
程の能力に合わせた圧延能率が必要で、圧延時間を阻害
しないで被圧延材の両端部のクロップ・ロスを低減させ
ることが要求される。
用したものである。例えば、被圧延材が圧延されて往復
するスケジユールに所定の圧下量のまま通過さすことな
く、圧延ロールを抜けでてしまうまでに圧下量を減少せ
しめてしまうことを特徴とした両片パス圧延法（特公昭
５１−３５３８３号公報）や被圧延材の長手方向の少な
くとも一端部における部分を狭幅にプレス成形し、その
後、後段の圧延機によ）圧延するプレス成形法（特開昭
５７−８１９０２号公報）などである・（発明が解決し
ようとする問題点） これら従来のいずれの方法も圧延能率が大幅に低下する
。即ち、両片ノクス圧延法は通常１回の圧下量を圧延途
中で減じるため２回の圧延回数が必要であシ、またプレ
ス成形法は被圧延材の位置決めやプレス動作工程のため
の停止時間が必要である。従って、これらの方法は連続
鋳造スラブの保有顕熱を利用し得る連続鋳造過程と圧延
過程を結合するプロセスを実現するためになされた幅圧
下竪型圧延機への採用は不可能である。連続鋳造工程と
熱間成品圧延工程を直結している幅圧延工程で広幅スラ
ブから狭幅スラブの各種スラブを製造する場合、前後工
程の能力に合わせた圧延能率が必要で、圧延時間を阻害
しないで被圧延材の両端部のクロップ・ロスを低減させ
ることが要求される。
本発明は上記問題点を解決した効果的な金属スラブの幅
圧下圧膜方法及び幅圧下圧延装置を提供するものである
。
圧下圧膜方法及び幅圧下圧延装置を提供するものである
。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは下記のとおシである０
（１）竪型圧延機で金属スラブを幅方向に可逆圧延をお
こなう場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最
大圧下量にした複数イスと最大圧下量に満たない単数パ
スを求め、単数パスの圧下余裕量を必要なΔスに配分す
る圧延スケジユールにおいて、圧下余裕量を配分された
）４スの圧延を実施するに際して、最大圧下量で噛込み
圧延し途中で配分された圧下余裕量を減じた圧下量で圧
延することを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法。
こなう場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最
大圧下量にした複数イスと最大圧下量に満たない単数パ
スを求め、単数パスの圧下余裕量を必要なΔスに配分す
る圧延スケジユールにおいて、圧下余裕量を配分された
）４スの圧延を実施するに際して、最大圧下量で噛込み
圧延し途中で配分された圧下余裕量を減じた圧下量で圧
延することを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法。
（２）竪型圧延機を２台配設したスタンド構成を有する
熱間圧延機で金属スラブを可逆圧延し幅圧下を実施する
に際して金属スラブの噛込み端を最大圧下量で圧延する
ため２台の竪型圧延機にロール開度油圧制御装置を設置
したことを特徴とするスラブの熱間幅圧延機。
熱間圧延機で金属スラブを可逆圧延し幅圧下を実施する
に際して金属スラブの噛込み端を最大圧下量で圧延する
ため２台の竪型圧延機にロール開度油圧制御装置を設置
したことを特徴とするスラブの熱間幅圧延機。
（作 用）
以下、本発明の作用を図面に依シ説明する。第２図（、
）において、金属スラブ１を幅方向に圧延した場合、噛
込み端２及び噛抜は端３にフィン−テールと呼ばれる異
形部が発生する。この異形部の発生メカニズムは幅大圧
下圧延では第２図（ｂ）に示す定常部圧延によって生じ
る端部変形２／、３／と第２図（ｃ）に示す端部変形２
／／、３／／の合成によ勺生じると考えられる。従って
、金属スラブの噛込み端と噛抜は端のフイシェテール量
は異なっておシ、本発明者らが調査した結果、第３図に
示す如く噛抜は端異形部３は噛込み端異形部２の約３倍
となることが判った。このため、竪型圧延機の噛込み端
幅圧下量を噛抜は端よシも大きくとることによってフィ
シ−テール量は大幅に改善できることが確められた。
）において、金属スラブ１を幅方向に圧延した場合、噛
込み端２及び噛抜は端３にフィン−テールと呼ばれる異
形部が発生する。この異形部の発生メカニズムは幅大圧
下圧延では第２図（ｂ）に示す定常部圧延によって生じ
る端部変形２／、３／と第２図（ｃ）に示す端部変形２
／／、３／／の合成によ勺生じると考えられる。従って
、金属スラブの噛込み端と噛抜は端のフイシェテール量
は異なっておシ、本発明者らが調査した結果、第３図に
示す如く噛抜は端異形部３は噛込み端異形部２の約３倍
となることが判った。このため、竪型圧延機の噛込み端
幅圧下量を噛抜は端よシも大きくとることによってフィ
シ−テール量は大幅に改善できることが確められた。
第１図（、）は幅圧下圧延機のスタンド構成の一例で竪
型圧延機４と６の２スタンド間に水平ロール５が配設さ
れている。金属スラブは矢印ａ方向より供給されスタン
ド４，５．６間で可逆圧延され矢印す方゛向に仕上げら
れる。この圧延過程において、竪型圧延機の圧延負荷制
限より決まる最大圧下量よりパス回数を算出すると第１
図（ｂ）に示す７の線図を得る。これに対して実際圧延
上のパス回数は８の線図で示す如く整数回数であり、且
つ仕上げ方向より奇数パスとなる。このため、最大圧下
量で算出したパス回数７に対して最大圧下量に満たない
単数パスが発生する。即ち、この単数パスは最大圧下量
に対して圧下余裕量が発生する。第１図（ｂ＞において
、仕上げスラブ幅Ｗｃに対して圧下余裕量９が発生する
のである。この圧下余裕量を各パスに配分する。第１図
（Ｃ）はこのようにして算出した竪ロール１回当りの圧
下余裕量を仕上げスラブ幅ごとに算出したものである。
型圧延機４と６の２スタンド間に水平ロール５が配設さ
れている。金属スラブは矢印ａ方向より供給されスタン
ド４，５．６間で可逆圧延され矢印す方゛向に仕上げら
れる。この圧延過程において、竪型圧延機の圧延負荷制
限より決まる最大圧下量よりパス回数を算出すると第１
図（ｂ）に示す７の線図を得る。これに対して実際圧延
上のパス回数は８の線図で示す如く整数回数であり、且
つ仕上げ方向より奇数パスとなる。このため、最大圧下
量で算出したパス回数７に対して最大圧下量に満たない
単数パスが発生する。即ち、この単数パスは最大圧下量
に対して圧下余裕量が発生する。第１図（ｂ＞において
、仕上げスラブ幅Ｗｃに対して圧下余裕量９が発生する
のである。この圧下余裕量を各パスに配分する。第１図
（Ｃ）はこのようにして算出した竪ロール１回当りの圧
下余裕量を仕上げスラブ幅ごとに算出したものである。
第４図は本発明による圧延法を示したものである０第４
図（、）に示す如く、金属スラブの噛込み端２を圧延す
る場合、最大圧下量ΔＨｍ＆工で圧延をおこない、噛込
端以外の中央部及び噛抜は端は第４図（ａ） 、 （ｂ
）に示すように最大圧下量ΔＨｍａＸから配分された圧
下余裕量Δｈを減じた圧下量ΔＨで圧延する。
図（、）に示す如く、金属スラブの噛込み端２を圧延す
る場合、最大圧下量ΔＨｍ＆工で圧延をおこない、噛込
端以外の中央部及び噛抜は端は第４図（ａ） 、 （ｂ
）に示すように最大圧下量ΔＨｍａＸから配分された圧
下余裕量Δｈを減じた圧下量ΔＨで圧延する。
即ち、本発明法によると噛込み端重圧下、噛抜は端重圧
下となシ且つ最大圧下量に対する圧下余裕量を活用して
いるため、圧延時間を阻害することな〈実施可能であシ
、クロップロスが大幅に改善できる。
下となシ且つ最大圧下量に対する圧下余裕量を活用して
いるため、圧延時間を阻害することな〈実施可能であシ
、クロップロスが大幅に改善できる。
従って、本発明法は連続鋳造工程と熱間圧延工程を直結
するプロセス下の幅圧下圧延機への採用が可能となシ歩
留向上の多大の効果を享受することが出来る。
するプロセス下の幅圧下圧延機への採用が可能となシ歩
留向上の多大の効果を享受することが出来る。
次に本発明法の圧延を実施する圧延機装置例を第５図に
示す。金属スラブ１の幅圧延を実施するに際して竪ロー
ル開度はスクリ、−１０によシ設定される。１１はゾル
パックシリンダーでスクリーーのバラクララシーを防ぐ
ものである。１２はロール開度油圧制御装置で圧延中に
おいてもシリンダー１３のストロークを変えることによ
シロール開度を調整しスラブ幅を変更することができる
。
示す。金属スラブ１の幅圧延を実施するに際して竪ロー
ル開度はスクリ、−１０によシ設定される。１１はゾル
パックシリンダーでスクリーーのバラクララシーを防ぐ
ものである。１２はロール開度油圧制御装置で圧延中に
おいてもシリンダー１３のストロークを変えることによ
シロール開度を調整しスラブ幅を変更することができる
。
即ち、噛込み端はシリンダーストロークを１３′にコン
トロールしておき、噛込み端板外は１３“にコントロー
ルすることによシ噛込み端を重圧下することが出来る。
トロールしておき、噛込み端板外は１３“にコントロー
ルすることによシ噛込み端を重圧下することが出来る。
翌型圧延機を２台配設したスタンド構成を有する場合、
第６図に示す如く両スタンドに設置する方が噛込み端重
圧下、噛抜き端重圧下の回数が多くな）、且前スタンド
の圧下余裕量を有効に使用できるため歩留効果は多大な
ものとなる。尚、最終パスは幅圧下圧延によ多発生する
両端部の幅落。
第６図に示す如く両スタンドに設置する方が噛込み端重
圧下、噛抜き端重圧下の回数が多くな）、且前スタンド
の圧下余裕量を有効に使用できるため歩留効果は多大な
ものとなる。尚、最終パスは幅圧下圧延によ多発生する
両端部の幅落。
ち制御を実施するため噛込み端の重圧下は実施しない。
（実施例）
次に本発明法の一実施例を示す。圧延条件は表１に示す
通シであＪ） 、ｖｌ −Ｈ−Ｖｘの３スタンドリバ一
ス圧延方式で連続鋳造スラ１７”２５０Ｘ１８００１１
１１から仕上げスラブ寸法２５０Ｘ（７００〜１８００
）顛のサイズを製造した。
通シであＪ） 、ｖｌ −Ｈ−Ｖｘの３スタンドリバ一
ス圧延方式で連続鋳造スラ１７”２５０Ｘ１８００１１
１１から仕上げスラブ寸法２５０Ｘ（７００〜１８００
）顛のサイズを製造した。
表１ 圧延条件
表２は各種スラブ幅ごとの本発明法と従来法と比較して
対比したものである。尚、クロッグ・ロス減少率は圧下
量を変化せず一定の圧下量で圧延した場合と本発明法及
び従来法を採用した場合の改善割合である。
対比したものである。尚、クロッグ・ロス減少率は圧下
量を変化せず一定の圧下量で圧延した場合と本発明法及
び従来法を採用した場合の改善割合である。
表２の実施例よシ明らかな様に、従来法はパス回数が増
加し圧延温度の低下が著るしいためスクリニー開度制御
が不可能となル噛み戻し圧延をおこないロール開度を再
設定する必要が発生するなど、圧延不可能なケースが生
じた。
加し圧延温度の低下が著るしいためスクリニー開度制御
が不可能となル噛み戻し圧延をおこないロール開度を再
設定する必要が発生するなど、圧延不可能なケースが生
じた。
表２ 従来法との比較
（注）−印は温度低下で圧延不可
（発明の効果）
連続鋳造工程と熱間圧延工程を直結するゾ捻セス下の幅
圧下圧延機への従来法による圧延法の採用は圧延時間を
大幅に阻害するため不可能である。
圧下圧延機への従来法による圧延法の採用は圧延時間を
大幅に阻害するため不可能である。
本発明方法によると圧延時間を阻害することなくクロッ
プ・ロスが改善され、更に竪型圧延機を２台構成するス
タンド配列においてはそれぞれロール開度油圧制御装置
を設置することによ）大幅な歩留向上が可能となシ、工
業上非常に有用な効果がもたらされる。
プ・ロスが改善され、更に竪型圧延機を２台構成するス
タンド配列においてはそれぞれロール開度油圧制御装置
を設置することによ）大幅な歩留向上が可能となシ、工
業上非常に有用な効果がもたらされる。
第１図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｅ）は竪型圧延機を
２台配設したスタンド構成で可逆圧延する際に生じる圧
下余裕量の説明図、第２図（ａ） ｔ （ｂ） ＃ （
ｅ）は幅圧下圧延時に発生するフイシニテールの発生メ
カニズムの説明図、第３図は噛込み端と噴液は端のフィ
シエテール量と幅圧下量の関係を示す図、第４図（ａ）
＃ （ｂ）は噛込み縮重圧下、噴液き端剥圧下の圧延
法の説明図、第５図（、）はロール開度油圧制御装置５
、（ｂ）は油圧シリンダーの詳細図、第６図はパス回数
と本発明法の圧延回数の説明図である。 ｌ・・・金属スラブ、２，２′、２〃・・・噛込み端フ
イシェテール、３．３′、３“・・・噴液は端フイシュ
テール、４・・・竪型圧延機（Ｖｘ ミル）、５・・
・水平圧延機、６・・・竪型圧延機（ｖ２ ミル）、７
・・・最大圧下量によるパス回数、８・・・Ａ？パス回
数９・・・圧下余裕量、１０・・・スクリューロール開
度装置、１１・・・グルノぐツク装置、１２・・・ロー
ル開度油圧制御装置、１３゜１３’、１３”・・・ロー
ル開１１１圧シリンダー。 第１図 （。） 化１゛玖′ブｆ＆（′″ゝイ上ヱヂ′
ス２プ′ψ品（層ｍ） Ｖ 節篇鉢−→空 第４図 （ｂ） ／Ｅ延方同 第５図 （Ｃ （ｂ、）
２台配設したスタンド構成で可逆圧延する際に生じる圧
下余裕量の説明図、第２図（ａ） ｔ （ｂ） ＃ （
ｅ）は幅圧下圧延時に発生するフイシニテールの発生メ
カニズムの説明図、第３図は噛込み端と噴液は端のフィ
シエテール量と幅圧下量の関係を示す図、第４図（ａ）
＃ （ｂ）は噛込み縮重圧下、噴液き端剥圧下の圧延
法の説明図、第５図（、）はロール開度油圧制御装置５
、（ｂ）は油圧シリンダーの詳細図、第６図はパス回数
と本発明法の圧延回数の説明図である。 ｌ・・・金属スラブ、２，２′、２〃・・・噛込み端フ
イシェテール、３．３′、３“・・・噴液は端フイシュ
テール、４・・・竪型圧延機（Ｖｘ ミル）、５・・
・水平圧延機、６・・・竪型圧延機（ｖ２ ミル）、７
・・・最大圧下量によるパス回数、８・・・Ａ？パス回
数９・・・圧下余裕量、１０・・・スクリューロール開
度装置、１１・・・グルノぐツク装置、１２・・・ロー
ル開度油圧制御装置、１３゜１３’、１３”・・・ロー
ル開１１１圧シリンダー。 第１図 （。） 化１゛玖′ブｆ＆（′″ゝイ上ヱヂ′
ス２プ′ψ品（層ｍ） Ｖ 節篇鉢−→空 第４図 （ｂ） ／Ｅ延方同 第５図 （Ｃ （ｂ、）
Claims (2)
- （１）竪型圧延機で金属スラブを幅方向に可逆圧延をお
こなう場合、金属スラブの目標全幅圧下量に基づいて最
大圧下量にした複数のパスと最大圧下量に満たない単数
パスを求め、単数パスの圧下余裕量を必要なパスに配分
する圧延スケジュールにおいて、圧下余裕量を配分され
たパスの圧延を実施するにさいして、最大圧下量で噛込
み圧延し途中で配分された圧下余裕量を減じた圧下量で
圧延することを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法
。 - （２）竪型圧延機を２台配設したスタンド構成を有する
熱間圧延機で金属スラブを可逆圧延し幅圧下を実施する
に際して、金属スラブの噛込み端を最大圧下量で圧延す
るため２台の竪型圧延機にロール開度油圧制御装置を設
置したことを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14596484A JPS6127102A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14596484A JPS6127102A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6127102A true JPS6127102A (ja) | 1986-02-06 |
| JPH0413043B2 JPH0413043B2 (ja) | 1992-03-06 |
Family
ID=15397081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14596484A Granted JPS6127102A (ja) | 1984-07-16 | 1984-07-16 | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6127102A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6440107A (en) * | 1987-08-03 | 1989-02-10 | Nippon Steel Corp | Method for hot edging of metal slab |
| EP0466570A1 (fr) * | 1990-07-12 | 1992-01-15 | Clecim | Procédé de laminage réversible |
| CN107614134A (zh) * | 2015-05-20 | 2018-01-19 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 前后端板宽度控制装置 |
-
1984
- 1984-07-16 JP JP14596484A patent/JPS6127102A/ja active Granted
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
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| CN107614134B (zh) * | 2015-05-20 | 2019-06-18 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 前后端板宽度控制装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0413043B2 (ja) | 1992-03-06 |
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