JPS61236653A - 窒化クロム―ジルコニア系セラミックス及びその製造方法 - Google Patents
窒化クロム―ジルコニア系セラミックス及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS61236653A JPS61236653A JP60078407A JP7840785A JPS61236653A JP S61236653 A JPS61236653 A JP S61236653A JP 60078407 A JP60078407 A JP 60078407A JP 7840785 A JP7840785 A JP 7840785A JP S61236653 A JPS61236653 A JP S61236653A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zirconia
- chromium nitride
- chromium
- nitride
- sintered body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は窒化クロム−ジルコニア系の緻密焼結体セラミ
ックス及びその製造方法に関する。
ックス及びその製造方法に関する。
［従来の技術及び問題点］］
従来、窒化クロム−ジルコニア基の焼結体はほとんど開
発されていない。窒化クロム単味の焼結体は、Ｃｒ金属
粉末成形体を窒素ガス雰囲気中で焼結することによって
得られることは知られている。しかしながら、この場合
、反応焼結であるために、緻密に焼結することができず
、３０〜４０％の気孔率が残存する。そのためその用途
開発を考えるまでにも到達していないのが実情である。
発されていない。窒化クロム単味の焼結体は、Ｃｒ金属
粉末成形体を窒素ガス雰囲気中で焼結することによって
得られることは知られている。しかしながら、この場合
、反応焼結であるために、緻密に焼結することができず
、３０〜４０％の気孔率が残存する。そのためその用途
開発を考えるまでにも到達していないのが実情である。
一方、ジルコニア単味の焼結体は近時著しい発達がなさ
れ、部分安定化ジルコニアは優れたセラミックスを提供
することは周知である。
れ、部分安定化ジルコニアは優れたセラミックスを提供
することは周知である。
しかしながら、ジルコニアは熱伝導度が比較的小さく、
耐熱衝撃抵抗性に欠ける等の問題がある。
耐熱衝撃抵抗性に欠ける等の問題がある。
［問題点を解決するための手段］
本発明者は叙−１−の問題に鑑ゐ、窒化クロム焼結体に
ついて研究をしていたところ、Ｃｒ粉末にジルコニア粉
末を混合し、その混合粉末成形体を窒素ガス雰囲気中で
焼成したところ、反応焼結を起こして、窒化クロノ、と
ジルコニアからなる緻密焼結体となり、それぞれの欠点
が解消されろことを知見１２、本発明を完成した。
ついて研究をしていたところ、Ｃｒ粉末にジルコニア粉
末を混合し、その混合粉末成形体を窒素ガス雰囲気中で
焼成したところ、反応焼結を起こして、窒化クロノ、と
ジルコニアからなる緻密焼結体となり、それぞれの欠点
が解消されろことを知見１２、本発明を完成した。
即ち、本発明は窒化クロ１、とジルコニアとが焼結して
混在することを特徴とする窒化クロム−ジルコニア系セ
ラミックスに関する。
混在することを特徴とする窒化クロム−ジルコニア系セ
ラミックスに関する。
更に、本発明（」り［１ム金属粉末とジルコニア粉末と
からなる混合粉末成形体を窒素カス雰囲気中で焼成して
クロム金属粉末を窒化させろことを特徴とする窒化クロ
ム−ジルコニア系セラミックスの製造方法を提供するに
ある。
からなる混合粉末成形体を窒素カス雰囲気中で焼成して
クロム金属粉末を窒化させろことを特徴とする窒化クロ
ム−ジルコニア系セラミックスの製造方法を提供するに
ある。
［作用］
本発明にかかるセラミックスにおいて、窒化クロム（」
、主としてＣｒ２Ｎの組成のものを示すが、この化合物
は不定比化合物であり、これよりら窒素比の小さいＣｒ
、Ｎ１−Ｘ（０≦Ｘ＜ ０．２４）も存在し、焼成温度
によって窒化クロムの組成は変化ずろ。
、主としてＣｒ２Ｎの組成のものを示すが、この化合物
は不定比化合物であり、これよりら窒素比の小さいＣｒ
、Ｎ１−Ｘ（０≦Ｘ＜ ０．２４）も存在し、焼成温度
によって窒化クロムの組成は変化ずろ。
従って、本発明で使用する窒化クロム（ＪＣｒ、Ｎ＋−
エ（０≦Ｘ＜ ０．２４）組成のらのをさすものとする
。
エ（０≦Ｘ＜ ０．２４）組成のらのをさすものとする
。
一方、ジルコニア（Ｊ純粋なものを含むの（Ｊ当然のこ
とながら、Ｙ、Ｏ３、ＣａＯｌＭｇＯなどによって安定
化さろたジルコニアまたは部分安定化されたジルコニア
を６含むものである。
とながら、Ｙ、Ｏ３、ＣａＯｌＭｇＯなどによって安定
化さろたジルコニアまたは部分安定化されたジルコニア
を６含むものである。
本発明にかかるセラミックスは−１−記の如く、窒化ク
ロムとジルコニアとの焼結体であるが、両者は均一に混
在して焼結されているため、それぞれの単独焼結体と（
」異なった一層優れた物性を示す。
ロムとジルコニアとの焼結体であるが、両者は均一に混
在して焼結されているため、それぞれの単独焼結体と（
」異なった一層優れた物性を示す。
即ち、窒化クロムｍ味の素地と比較すれば、ジルコニア
を混在することによって緻密化が容易になると同時に、
融点の高いＺｒＯ７を混在することによりより耐火度を
１−げることかできろ。更に、例えばジルコニア分散ア
ルミナ素地に見られるように、本発明にかかるセラミッ
クスはジルコニア分散窒化クロム素地ともみることがで
きる緻密焼結体を構成しているので、靭性のある強度的
に優れ八〇のになりうる。
を混在することによって緻密化が容易になると同時に、
融点の高いＺｒＯ７を混在することによりより耐火度を
１−げることかできろ。更に、例えばジルコニア分散ア
ルミナ素地に見られるように、本発明にかかるセラミッ
クスはジルコニア分散窒化クロム素地ともみることがで
きる緻密焼結体を構成しているので、靭性のある強度的
に優れ八〇のになりうる。
一方、ジルコニア単味の素地と比較ずれば、ジルうニア
よりム熱伝導度の高い窒化クロムの混在によって耐熱衝
撃抵抗性もよくなり、温度変動の大きい場合の高温材料
として適用できる。
よりム熱伝導度の高い窒化クロムの混在によって耐熱衝
撃抵抗性もよくなり、温度変動の大きい場合の高温材料
として適用できる。
本発明クロム−ジルコニア系セラミックスの特徴を明ら
かにするために第１図及び第２図を添（＝１する。
かにするために第１図及び第２図を添（＝１する。
第１図及び第２図はいずれも後記の本発明の実施態様に
おける窒化クロム−ジルコニア系セラミックスの物性を
示すグラフ図であり、第１図は後記実施例１で得られた
各試料について、その特性を原料混合比に対して示すグ
ラフ図であり、第１−ａ図は原料混合比と相対Ｘ線回折
強度の関係を示すグラフ図であり、第１−ｂ図は原料混
合比と全気孔率との関係を示すグラフ図であり、第１−
ｃ図は原料混合比と密度との関係を示すグラフ図である
。また、第２図は実施例２で得られた各試ｌ］について
、その特性を各焼成温度に対して示すグラフ図であり、
第２−ａ図は焼成温度と相対Ｘ線回折強度との関係を示
すグラフ図であり、第２−ｂ図（Ｊ焼成温度と全気孔率
との関係を示すグラフ図であり、第２−ｃ図は焼成温度
と密度の関係を示すグラフ図である。なお、第１−ａ図
及び第２−ａ図の相対Ｘ線強度は、試ネ］のＸ線回折に
よる構造物の回折線の中の最強線を６って表１７たちの
である。第１−ａ図及第２−ａ図の結果は本発明の窒化
クロ１、−ジルコニア系セラミックスが窒化クロム（Ｃ
ｒ ２ Ｎ Ｉ−：Ｃ）とジルコニアにより構成された
焼、結体であることを示ずらのであり、第１−ｂ図及び
第２−ｂ図の結果は焼結体の全気孔率か５％以下にらな
る程の緻密焼結体でありうることを示すものである。こ
のことは第１−ｃ図及び第２−ｃ図に示ず真密度と嵩密
度との関係の結果からみても明らかとなる。
おける窒化クロム−ジルコニア系セラミックスの物性を
示すグラフ図であり、第１図は後記実施例１で得られた
各試料について、その特性を原料混合比に対して示すグ
ラフ図であり、第１−ａ図は原料混合比と相対Ｘ線回折
強度の関係を示すグラフ図であり、第１−ｂ図は原料混
合比と全気孔率との関係を示すグラフ図であり、第１−
ｃ図は原料混合比と密度との関係を示すグラフ図である
。また、第２図は実施例２で得られた各試ｌ］について
、その特性を各焼成温度に対して示すグラフ図であり、
第２−ａ図は焼成温度と相対Ｘ線回折強度との関係を示
すグラフ図であり、第２−ｂ図（Ｊ焼成温度と全気孔率
との関係を示すグラフ図であり、第２−ｃ図は焼成温度
と密度の関係を示すグラフ図である。なお、第１−ａ図
及び第２−ａ図の相対Ｘ線強度は、試ネ］のＸ線回折に
よる構造物の回折線の中の最強線を６って表１７たちの
である。第１−ａ図及第２−ａ図の結果は本発明の窒化
クロ１、−ジルコニア系セラミックスが窒化クロム（Ｃ
ｒ ２ Ｎ Ｉ−：Ｃ）とジルコニアにより構成された
焼、結体であることを示ずらのであり、第１−ｂ図及び
第２−ｂ図の結果は焼結体の全気孔率か５％以下にらな
る程の緻密焼結体でありうることを示すものである。こ
のことは第１−ｃ図及び第２−ｃ図に示ず真密度と嵩密
度との関係の結果からみても明らかとなる。
本発明窒化クロム−ジルコニア系セラミックスはクロム
金属粉末とジルコニア粉末とからなる混合粉末成形体を
窒素ガス雰囲気中で焼成してクロ１１金属粉末を窒化さ
せることを特徴と１．て工業的に有利に製造することか
できる。
金属粉末とジルコニア粉末とからなる混合粉末成形体を
窒素ガス雰囲気中で焼成してクロ１１金属粉末を窒化さ
せることを特徴と１．て工業的に有利に製造することか
できる。
本発明窒化クロム−ジルコニア系セラミックスの製造方
法において、クロム金属粉末とジルコニア粉末とからな
る混合粉末成形体中のノルフェアの混合割合は、その割
合に応じて特徴のある焼結体を得ることかできるので、
特に限定する必要はないが、多くの場合、３０〜８０重
量％の範囲が好適である。
法において、クロム金属粉末とジルコニア粉末とからな
る混合粉末成形体中のノルフェアの混合割合は、その割
合に応じて特徴のある焼結体を得ることかできるので、
特に限定する必要はないが、多くの場合、３０〜８０重
量％の範囲が好適である。
この理由は、ジルコニアの混合割合の増加と共に焼結体
の気孔率か低下し、ジルフェアの混合比が３０〜８０重
徂％の焼結体では、気孔率か５％程度の緻密化焼結を行
なうことができるためである。従って、かかる組成比に
おいては出発原′月の粒度構成を調整すれば、実質的に
気孔のない緻密焼結体も得ることができる。
の気孔率か低下し、ジルフェアの混合比が３０〜８０重
徂％の焼結体では、気孔率か５％程度の緻密化焼結を行
なうことができるためである。従って、かかる組成比に
おいては出発原′月の粒度構成を調整すれば、実質的に
気孔のない緻密焼結体も得ることができる。
原料の金属クロム及びジルコニアは、純粋なものはもち
ろん使用できるが、それらの調製上不可避的に混入する
不純物は何ら問題とならない。
ろん使用できるが、それらの調製上不可避的に混入する
不純物は何ら問題とならない。
また、ジルコニアにあっては、前記のとおりＹ 、０３
、ＣａＯまたはＭｇＯなどによって安定化されたジルコ
ニアも好適な原お１となりうる。
、ＣａＯまたはＭｇＯなどによって安定化されたジルコ
ニアも好適な原お１となりうる。
また、かかる原料混合物の成形体はその性状及び成形方
法を特に限定する理由はなく、多くの公知の所望の手段
を用いて調製することかてきろ。
法を特に限定する理由はなく、多くの公知の所望の手段
を用いて調製することかてきろ。
？；１って、」−紀成形体の焼成（Ｊ窒素カス雰囲気中
で行なうことを特徴とするが、窒化反応（」金属クロム
にのめ生し、ジルコニアには生しない。
で行なうことを特徴とするが、窒化反応（」金属クロム
にのめ生し、ジルコニアには生しない。
従って、−に記成形体を焼成する場合、少なくとも混合
物中の金属クロムが窒化する温度以上で焼成を行なうこ
とが必要である。
物中の金属クロムが窒化する温度以上で焼成を行なうこ
とが必要である。
金属り「１１・粉末自体の窒素カス雰囲気中での窒化反
応ｉＪ： Ｉ ０００℃以下の温度でも生ずるが、ジル
コニアとの反応焼結を充分に生起さ且るためには、多く
の場合１２００℃以」二の温度が適当であり、１３００
〜１６００℃の温度範囲が好適である。
応ｉＪ： Ｉ ０００℃以下の温度でも生ずるが、ジル
コニアとの反応焼結を充分に生起さ且るためには、多く
の場合１２００℃以」二の温度が適当であり、１３００
〜１６００℃の温度範囲が好適である。
金属クロム窒化反応は温度にも勿論依存するが、一般に
速やかに進行し、また−１−記と同様の理由から最高温
度にお１Ｊる焼成時間は０．５〜３時間、好適に（」１
〜２時間がよい。
速やかに進行し、また−１−記と同様の理由から最高温
度にお１Ｊる焼成時間は０．５〜３時間、好適に（」１
〜２時間がよい。
かくして得られるセラミックスは窒化クロｌ、 −ジル
コニア系の緻密な焼結体となり、その特徴的な物性のゆ
えに工業的に有利に利用できるものである。例えば、窒
化クロムの融点が１８００℃以」−、ノルフェアの融点
が２７００°Ｃといずれも高く、しかも両者は反応しな
いので、本発明にかかるセラミックスはそれぞれの特徴
に応じた高温構造材料としての利用が充分に考えられる
。
コニア系の緻密な焼結体となり、その特徴的な物性のゆ
えに工業的に有利に利用できるものである。例えば、窒
化クロムの融点が１８００℃以」−、ノルフェアの融点
が２７００°Ｃといずれも高く、しかも両者は反応しな
いので、本発明にかかるセラミックスはそれぞれの特徴
に応じた高温構造材料としての利用が充分に考えられる
。
「実施例」
以下に、実施例を挙げ、本発明を更に説明する。
丼髪餅−し
Ｃｒ金金属粉末粒粒度７４７ｚｍ（２００メツシユ）以
下］とＺｒＯ７粉末とを種々の割合に混合し、′この混
合粉末を金型で２０ｘ２０ｘ（１０〜１５）ｍｍの正方
板状に成形した。これをアルミナ坩堝に入れて電気炉に
入れた。次に窒素ガスを１ρ／分の流量で流しながら、
６００℃／時間の昇温速度で１５００℃まで昇温し、温
度を１５００℃に１時間保持した後、６００℃／時間の
速度で冷却した。
下］とＺｒＯ７粉末とを種々の割合に混合し、′この混
合粉末を金型で２０ｘ２０ｘ（１０〜１５）ｍｍの正方
板状に成形した。これをアルミナ坩堝に入れて電気炉に
入れた。次に窒素ガスを１ρ／分の流量で流しながら、
６００℃／時間の昇温速度で１５００℃まで昇温し、温
度を１５００℃に１時間保持した後、６００℃／時間の
速度で冷却した。
このようにして得たそれぞれの焼結体について、真密度
及び嵩密度を測定し、更に全気孔率を求めた。また、Ｘ
線分析により構成物を調へた。これらの結果を第１図に
示す。第１−ａ図から明らかなように構成物はいずれも
窒化クロムとジルコニアであった。第１−ｃ図からも明
らかなように、真密度は混合比に比例して直線的に変化
する。一方、嵩密度は両者そイ１ぞれの単味の６のＪ：
り混合焼結体の方か高くなった。また、窒化クロム−ジ
ルコニア系セラミックスの全気孔率はＯｒか２０〜８０
重指％の混合物から得られた焼結体では１０％以下とな
り、特にＣｒが２０〜６０重里％の場合には、全気孔率
が約５％の緻密焼結体となった。
及び嵩密度を測定し、更に全気孔率を求めた。また、Ｘ
線分析により構成物を調へた。これらの結果を第１図に
示す。第１−ａ図から明らかなように構成物はいずれも
窒化クロムとジルコニアであった。第１−ｃ図からも明
らかなように、真密度は混合比に比例して直線的に変化
する。一方、嵩密度は両者そイ１ぞれの単味の６のＪ：
り混合焼結体の方か高くなった。また、窒化クロム−ジ
ルコニア系セラミックスの全気孔率はＯｒか２０〜８０
重指％の混合物から得られた焼結体では１０％以下とな
り、特にＣｒが２０〜６０重里％の場合には、全気孔率
が約５％の緻密焼結体となった。
ジルコニアとして、Ｙ、０．及びＣａＯて部分安定化し
たジルコニア及び安定化したジルコニアを使用した場合
も、はぼこれと同し結果が得らイまた。
たジルコニア及び安定化したジルコニアを使用した場合
も、はぼこれと同し結果が得らイまた。
なお、第１−ａ図において、相対Ｘ線回折強度は、試料
のＸ線回折による構造物のＸ線回折線の中の最強線の強
度をもって表したしのである。
のＸ線回折による構造物のＸ線回折線の中の最強線の強
度をもって表したしのである。
また、本例で得られた７８重量％Ｃｒ＋２２重量％Ｚ
ｒ ０２よりなる焼結体（Ａ）及び５７重量％Ｃｒ＋４
３重量％７．ｒＯ２よりなる焼結体（Ｂ）の破断面の微
構造を走査型電子顕微鏡で観察すると、添付第３図Ａ及
びＢに示ずような電子顕微鏡写真が得られた。なお、電
子顕微鏡写真第３図Δ及びＢの１９ｍｍが２０７１ｍに
相当する。
ｒ ０２よりなる焼結体（Ａ）及び５７重量％Ｃｒ＋４
３重量％７．ｒＯ２よりなる焼結体（Ｂ）の破断面の微
構造を走査型電子顕微鏡で観察すると、添付第３図Ａ及
びＢに示ずような電子顕微鏡写真が得られた。なお、電
子顕微鏡写真第３図Δ及びＢの１９ｍｍが２０７１ｍに
相当する。
衷−璋適↓
Ｃｒが４７重量％とＺｒＯ２が５３重指％の混合粉末成
形体を実施例１と同様に成形し、窒素ガス雰囲気中で１
０００〜１５００℃の種々の温度で１時間加熱し、それ
ぞれの焼結体について、実施例１と同し項目を測定した
。１１００°Ｃ以下の焼成温度では、ＣｒＮの生成が認
められるが、１２００°Ｃ以」二の焼成温度ではＣｒＮ
は消滅し、ＣｒｔＮ ＋−χとＺｒＯ７とになった。同
時に緻密化が進み、気孔率は１２００℃で約２０％とな
り、更に温度が上昇すると共に気孔率１ノ減少し、１５
００℃での焼成では約５％の窒化クロム−ジルコニア系
の緻密焼結体となった。得られた結果を第２図に示す。
形体を実施例１と同様に成形し、窒素ガス雰囲気中で１
０００〜１５００℃の種々の温度で１時間加熱し、それ
ぞれの焼結体について、実施例１と同し項目を測定した
。１１００°Ｃ以下の焼成温度では、ＣｒＮの生成が認
められるが、１２００°Ｃ以」二の焼成温度ではＣｒＮ
は消滅し、ＣｒｔＮ ＋−χとＺｒＯ７とになった。同
時に緻密化が進み、気孔率は１２００℃で約２０％とな
り、更に温度が上昇すると共に気孔率１ノ減少し、１５
００℃での焼成では約５％の窒化クロム−ジルコニア系
の緻密焼結体となった。得られた結果を第２図に示す。
［発明の効果］
本発明にかかる窒化クロム−ジルコニア系セラミックス
焼結体（」全気孔率が１０％以下の緻密な焼結体であり
、１．かもジルコニアに比１．て熱伝導性かよい。
焼結体（」全気孔率が１０％以下の緻密な焼結体であり
、１．かもジルコニアに比１．て熱伝導性かよい。
従って、ジルコニアセラミックスの耐熱衝撃抵抗性を改
善できるので、ジルコニアセラミックスの使用分野に本
発明にかかるセラミックスを有利に代替させることがで
きる。
善できるので、ジルコニアセラミックスの使用分野に本
発明にかかるセラミックスを有利に代替させることがで
きる。
また、本発明？こかかる製造方法によれば、に・記セラ
ミックスを工業的に有利に製造し、提供することができ
る。
ミックスを工業的に有利に製造し、提供することができ
る。
第１図は実施例Ｉで得られた各試料について、その特性
を原料混合比に対して示すグラフ図であり、第１（Ｓｌ
改は原料混合比と相対Ｘ線回折強度の関係を示すグラフ
図であり、第１１３２１１．、は原料混合比と全気孔率
との関係を示すグラフ図であり、第１ 目。は原料混合
比と密度との関係を示すグラフ図でり、また、第２図は
実施例２で得られた各試料について、その特性を各焼成
温度に対して示すグラフ図であり、第２品改は焼成温度
と相対Ｘ線回折強度との関係を示すグラフ図であり、第
２ｒｉＪ’ｌ；、は焼成温度と全気孔率との関係を示す
グラフ図であり、第２１０は焼成温度と密度の関係を示
すグ与〕図であり、第３図Ａ及びＢは実施例１で得られ
た焼結体、の破断面の微構造を示す走査型電子顕微鏡写
真である。 Ｏｆ） ≠還×慎回お話妨 兜 Ａ 手続補正器［自発１ 昭和６０年５月ゲロ
を原料混合比に対して示すグラフ図であり、第１（Ｓｌ
改は原料混合比と相対Ｘ線回折強度の関係を示すグラフ
図であり、第１１３２１１．、は原料混合比と全気孔率
との関係を示すグラフ図であり、第１ 目。は原料混合
比と密度との関係を示すグラフ図でり、また、第２図は
実施例２で得られた各試料について、その特性を各焼成
温度に対して示すグラフ図であり、第２品改は焼成温度
と相対Ｘ線回折強度との関係を示すグラフ図であり、第
２ｒｉＪ’ｌ；、は焼成温度と全気孔率との関係を示す
グラフ図であり、第２１０は焼成温度と密度の関係を示
すグ与〕図であり、第３図Ａ及びＢは実施例１で得られ
た焼結体、の破断面の微構造を示す走査型電子顕微鏡写
真である。 Ｏｆ） ≠還×慎回お話妨 兜 Ａ 手続補正器［自発１ 昭和６０年５月ゲロ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、窒化クロムとジルコニアとが焼結して混在すること
を特徴とする窒化クロム−ジルコニア系セラミックス。 ２、全気孔率が１０％以下である特許請求の範囲第１項
記載の窒化クロム−ジルコニア系セラミックス。 ３、嵩密度が５．５ｇ／ｃｍ＾３以上である特許請求の
範囲第１項または第２項記載の窒化クロム−ジルコニア
系セラミックス。 ４、クロム金属粉末とジルコニア粉末とからなる混合粉
末成形体を窒素ガス雰囲気中で焼成してクロム金属粉末
を窒化させることを特徴とする窒化クロム−ジルコニア
系セラミックスの製造方法。 ５、窒素ガス雰囲気中での焼成が１２００℃以上である
特許請求の範囲第４項記載の窒化クロム−ジルコニア系
セラミックスの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60078407A JPS61236653A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | 窒化クロム―ジルコニア系セラミックス及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60078407A JPS61236653A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | 窒化クロム―ジルコニア系セラミックス及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61236653A true JPS61236653A (ja) | 1986-10-21 |
| JPH0561228B2 JPH0561228B2 (ja) | 1993-09-03 |
Family
ID=13661174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60078407A Granted JPS61236653A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | 窒化クロム―ジルコニア系セラミックス及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61236653A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01226767A (ja) * | 1988-03-07 | 1989-09-11 | Hitachi Ltd | 導電材及びその製造法 |
| JPH01317157A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-12-21 | Hitachi Ltd | 機能性セラミックス物品の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6136173A (ja) * | 1984-07-27 | 1986-02-20 | 工業技術院長 | 高温固体潤滑性セラミツクス |
-
1985
- 1985-04-15 JP JP60078407A patent/JPS61236653A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6136173A (ja) * | 1984-07-27 | 1986-02-20 | 工業技術院長 | 高温固体潤滑性セラミツクス |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01317157A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-12-21 | Hitachi Ltd | 機能性セラミックス物品の製造方法 |
| JPH01226767A (ja) * | 1988-03-07 | 1989-09-11 | Hitachi Ltd | 導電材及びその製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0561228B2 (ja) | 1993-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS61197464A (ja) | 焼結成形体の製法 | |
| KR0127871B1 (ko) | 질화규소기 소결체 및 그 제조방법 | |
| JP5528749B2 (ja) | 炭化ホウ素−炭化ケイ素複合セラミックス及び該セラミックスの製造方法 | |
| JPH09268072A (ja) | 窒化珪素質焼結体の製造方法 | |
| JPS61236653A (ja) | 窒化クロム―ジルコニア系セラミックス及びその製造方法 | |
| JP2603950B2 (ja) | 高強度・高耐食性セラミックスの製造方法 | |
| JP3145597B2 (ja) | アルミナ質焼結体およびその製造方法 | |
| JP2759288B2 (ja) | 酸化アルミニウム焼結体の製造方法 | |
| JPH02311361A (ja) | 高温安定性チタン酸アルミニウム燒結体の製造方法 | |
| JPH0826815A (ja) | 希土類複合酸化物系焼結体及びその製造方法 | |
| JP2549976B2 (ja) | 耐熱性ムライト焼結体 | |
| JPH08208317A (ja) | アルミナ質焼結体およびその製造方法 | |
| JP3152853B2 (ja) | アルミナ質焼結体およびその製法 | |
| JPH01145380A (ja) | 窒化珪素質焼結体の製法 | |
| JPH08198664A (ja) | アルミナ基焼結体およびその製造方法 | |
| KR100584742B1 (ko) | 강도 및 윤활성이 우수한 질화붕소계 복합체 | |
| JPS60204667A (ja) | 耐熱衝撃性セラミツク焼結体及びその製法 | |
| EP0241514A1 (en) | Dense ceramics containing a solid solution and method for making the same | |
| JPS6125676B2 (ja) | ||
| KR910002077B1 (ko) | Si_3N_4- Al_2O_3 복합소결체 및 그 제조방법 | |
| JPH02208253A (ja) | コーディエライトセラミックス複合体の製造方法 | |
| JPH0517210A (ja) | アルミナ基複合焼結体の製造方法及びアルミナ基複合焼結体 | |
| JPH03103360A (ja) | セラミックス複合焼結体およびその製造方法 | |
| JPH03265568A (ja) | 溶融金属測温管用焼結体 | |
| JPH09110530A (ja) | 窒化チタン焼結体及びその製造方法 |