JPS6123596A - 低温用鋼のサブマ−ジア−ク溶接法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、５．５　Ｎｉ鋼；９Ｎ１鋼等の低温用Ｎｉ合
金鋼の溶接に用いるサブマージアーク溶接法の改良に係
り、更に詳しくは、特定成分のワイヤ、フラックスを組
み合わせる事により優れた°耐割れ性溶接金属を生成す
るサブマージアーク溶接法に関するものである。

〔従来の技術〕

近年、ＬＮＧが一般的なエネルギー源として活用される
に至り、ＬＮＧタンクが各所で建設され、このため、９
ＮＩ鋼等のサラマージアーク溶接が頻繁に行なわれて、
その重要性が増大している。

従来、低温用歯合金鋼のサブマージアーク溶接法におい
ては、低温靭性および強度の観点から、Ｎｉ−Ｍｏ　−
Ｗ、　Ｎｉ　−Ｃｒ　−ＦｅあるいはＮｉ　−Ｍｏ　−
Ｃｒ系高Ｎｉ合金ワイヤと、金属弗化物、ＣａＯｌＭｇ
Ｏ、５ｉｎ２等を主成分とし、これにＳｉ、Ａｔ等の脱
酸剤を添加した焼成形フラックスの組み合わせが用いら
れている。

例えば、特公昭４７−８１２３号公報には１０〜５０　
ｗｔ、　％の合金を含有するＮｉ基ワイヤと組み合わせ
るフラックスとして、炭酸カルシウム、酸化マグネシウ
ム、螢石、ジルコン砂、クイ砂、Ｆｅ−８ｉおよび合金
剤からなるＱＮｉ鋼用０サブマージアーク溶接用フラッ
クス、特公昭５６−５３４７４号公報にはＭｇＯ、Ａｌ
２Ｏ．、ＣａＣ０ｓおよび脱酸剤を含有する横向溶接用
焼成形フラックス、特公昭５６−５３４７５号公報には
、５ＩＯ２、ＣａＯ％　ＭｇＯ％　Ａｌ２Ｏｓおよび金
属弗化物を含有し、ＴｌＯ２を５　ｗｔ、　ｑ６以下と
し、かつ、脱酸剤をｌ　Ｑ　ｗｔ、％以下含有する潜弧
溶接用フラックス、特開昭５５−２２４０７号公報には
多量の金属弗化物と脱酸剤として、特定量のＡｔもしく
はＡＡ　＋　Ｓ　ｉを添加した、焼成形フラックス、特
開昭５８−１１０１９２号公報には多量の金属弗化物と
Ａｔおよび希土類元素を添加した低温用サブマージアー
ク溶接用フラックス、特開昭５８−６１９９３号公報に
は特定量のＮｉ、Ｍｏ、Ａｔを含有するワイヤが、又、
特公昭５９−６７５６号公報には特定量のＣａＣｏ　ｓ
、Ｃａ　Ｆ　２、ＭｇＯ％　８１０２、Ａｔを含有する
フラックスと特定量のＮｉ　、　Ａｔ、　Ｍｏを含有す
るワイヤを組み合わせて行なうサブマージアーク溶接法
が開示されている。

ところが、以上のような溶接材料あるいは溶接法におい
ては、低温靭性、引張強さ等の基本特性についてはよく
検討されているが高Ｎ　ｉ　−Ｍｏ系溶接金属において
粒界に発生しやすいミクロ割れ防止という観点からは充
分に検討されたものではなく、満足出来るものではない
。即ち、高Ｎｉ−Ｍｏ系ワイヤを用いた溶接においては
、オーステナイト単一組織の溶接金属が生成されるが、
この場合（１）フラックス中に脱酸剤として添加される
ＳｉＸあるｈはスラグ剤の５ｉｎ２から還元されたＳｌ
が濃縮し、ＭＯおよびＮｉとの間に低融点共晶物を生成
しやすい事、（２）溶接金属中の酸素が粒界に酸化物を
形成し、粒界脆化を起す事、の２点によシ、後続ノ々ス
によシ熱影響および熱歪を受けた溶接金属内にミクロ割
れが発生しやすい問題がある。このようなミクロ割れを
防止するには８１０２およびＳｉ等の有害成分のフラッ
クスあるｂはワイヤへの添加量を極力制限する事および
耐割れ性を向上する成分を積極的に添加する事を併せて
行なう事が極めて重要であるが、このような観点からは
従来の溶接材料はいずれも満足し得るものではない。

又、従来より高Ｎｉ合金ワイヤによる溶接部においては
特に初層溶接金属の中央部に凝固割れが発生し易い事が
知られており、これは特にＣ・を多量　　）に含有する
ワイヤの場合に発生するものでオシ、この点からも充分
な対策が望まれるものである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は高Ｎｊ−Ｍｏ系合金ワイヤを用いたオーステナ
イト単一組織溶接金属の粒界に発生しやすいミクロ割れ
および初層溶接金属の凝固割れを完全に防止すると共に
、優れたビード外観およびＸ１ｉＡ性能を得る事の出来
るＮｉ合金鋼のサブマージアーク溶接の提供を目的とす
るものである。

〔問題点を解決するための手段〕

以下、本発明について詳細に説明する。

まず、本発明に用いるワイヤはＮｉ；６０〜８８ｗｔ、
％、ＭＯ；１０〜３８　ｗｔ−％　１Ａｔ；　０．１０
〜２．０ｗｔ．％を含有し、かつ、Ｓｉ　：　０．１５
　ｗｔ、％以下、Ｃｒ；５、　０ｗｔ．％以下に限定す
るものであるが、ＮｌおよびＭｏは低温用鋼ワイヤとし
て低温靭性および強度の基本特性を具備するために必須
な成分であシ、又、Ａｔ、　Ｓｉ　−、Ｃｒについては
本発明の目的とするミクロ割れおよび凝固割れ防止に極
めて重要な要件となるものである。

これらワイヤに添加する成分について以下に順次説明す
る。

Ｎｉ；Ｎｆ　は低温用鋼溶接金属の低温靭性を確保する
ために必須で１）本発明法による溶接金属の基本成分で
ある。ＬＮＧタンクの継手溶接金属に対しては、通常−
１９６℃において３．５ｋｇｆ、ｍ以上の衝撃値が要求
されるが、これを充分に満足するにはワイヤ中のＮ１が
、６０ｖｔ、％以上である事が必要である。一方、溶接
金属の強度の確保という点からはＮ１以外にＮｏ、　Ｗ
、　Ｃｒ等の強化元素を添加する事が必要である。従っ
て、このような他の元素の添加を考慮するとワイヤ中の
Ｎｉは８８　ｗｔ、％以下である事が必要である。結局
、本発明におけるワイヤ中のＮ１含有量は６０〜８８　
ｗｔ、％である事が必要である。

Ｍｏ　：　Ｍｏは溶接金属の強度を確保するために添加
するものであるが、Ｃｒ等の強化元素と比較して、初層
溶接金属に発生しやすい凝固割れ感受性を低下する効果
を有し、極めて有用な成分である。ワイヤ中のＭｏが１
０　ｗｔ、％未満では上記効果が認められず、又３８　
ｗｔ、　％を超えると溶接金属中の低温靭性が劣化する
ので好ましくない。

ｈｔおよびｓｌ；ｈｔは優れた脱酸作用を呈する元素で
あシ、多量の添加によシ溶接金属中の酸素を著しく低減
し、粒界のミクロ割れ防止に極めて有効である。即ち、
Ａｔ添加による脱酸効果はフラックスへのＣａＦ２、Ｃ
ａＯおよびＭｇＯ等の塩基性成分添加との組み合わせに
よシ通常の溶接金属酸素量２００〜−１００ｐｐｍを４
０〜７０　ｐｐｍ迄低減する効果がある。さらにＡｔに
は脱酸作用ばかりでなく、それ自体が優れた粒界強化作
用を有しミクロ割れ防止に極めて有効に作用する事を見
出した。

一方ｓｉも優れた脱酸剤であシ溶接金属中の酸素量低減
には有効であるが、Ｓｌの場合は溶接金属の粒界に偏析
し、酸化物を形成して粒界脆化を惹起すると共にＮｆ　
−ＭＯ−８ｉ系低融点共品物を生成し、溶接金属が後続
パスによシ加熱された場合、粒界に液化反応を起しミク
ロ割れを発生せしめる原因となる。従って、ＳｉはＯと
共にミクロ割れに対し極めて有害であり極力低減する必
要がある。即ち、粒界のミクロ割れを防止するには溶接
金属中のＳｌを極力低減し、かつ、Ａｔを積極的に添加
する事が有効である。第１図はミクロ割れ発生数に及ぼ
す溶接金属中のＡｔおよびＳｉ含有量の影響を示すもの
であり、ミクロ割れはＳｌの増加に伴い発生し、又、Ａ
ｔの増加によシ防止し得る事が判る。なお、第゛１図に
おける溶接およびミクロ割れテストの要領は溶接材料以
外は後述の実施例と同様であわ、溶接姿勢は横向で実施
した。

ところで、溶接金属中のＳｉは、ワイヤおよびフラック
ス中のＳｉならびにフラックス中のＳｉＯ，、の還元（
ＳｉＯ２→Ｓｉ＋２０）によシ添加されるものであるが
、このうちフラックス中の８１以外は皆無にする事は難
しい。即ち、ワイヤにおいては溶解過程において、原料
および炉材から侵入するものであシ、又鍛造性の向上等
の観点から止むを得ず若干のＳｉを添加する事もある。

又フラックス中のＳ　ｉＯ２においても同様で、原料中
の不純物としてのＳｉｎ、、、焼成７ラツクスとして原
料を造粒する場合に用いる水ガラへ中の８１０゜あるい
はビード外観等の改善　　　　ｊのためにスラグ生成剤
として止むを得ず添加する５ｉ０２等である。Ａｔおよ
びＳＳのミクロ割れに及ぼす影響は以上のようであるが
、結論としては、前述の如く第１図に示した如く溶接金
属中にＡｔを０．２ｗｔ、％以上添加する事によシ溶接
金属中のＳｌが０．６ｗｔ、％程度迄割れが発生せず許
容される事を明らかにした。即ち、本発明法においては
、ミクロ割れ防止対策として上記範囲部ち８１　り０．
６　ｗｔ０％、Ａｔ量０．２０’ｗｔ、％の溶接金属を
生成しようとするものである。

そこで、以上のような溶接金属の生成のだめのワイヤの
Ａｔの添加量は検討の結果、０．１０〜２．０ｗｊ、％
が必要であるが事が判明した。溶接金属へのＡｔの添加
はワイヤは徴）シでなくフラックスからも添加する事が
可能であり極めて重要な手段であるがワイヤにＡｔを添
加せずフラックス中に金属粉として添加するのみでは、
溶接金属中のＡｔ量が溶接条件の変動を受けやすい事、
又、フラックスの繰返し使用により、Ａｔが酸化変質す
る事などにより溶接金属中のＡｔ量が不安定であシ、一
定量のＡｔをワイヤ中に添加し、溶接金属へのｋｌの安
定添加を行なう事がミクロ割れ防止の観点から必須であ
る。ワイヤ中のＡｔ含有量が０．１０　ｗｔ、％未満で
は溶接金属中のＡｔを安定して０．２　ｗｔ、％以上に
する事が難しい。又、ワイヤ中のＡｔ含有量が２．０ｗ
ｔ．％を超えると熱間鍛造性が劣化し、ワイヤの製造が
困難となる。従ってワイヤ中のＡｔ含有量は０．１０〜
２、　０ｗｔ．％である事が必要である。

一方、ワイヤ中のＳｉ含有量であるが、溶接金属中のＳ
ｉを０．６０　ｗｔ、　％以下迄低減するためには、０
、　ｌ　５　ｗｔ、％以下とする事が必要である。即ち
、溶接金属中の８１はフラックス中のＳｉおよび５ｉｏ
２がらも移行する。本発明においては後述の如くフラッ
クス中にはｓｉを実質的に添加せず、又５ｉｏ２に関し
てはフラックス全体に対し８　ｗｔ、％以下に制限する
ものである。この５ｉｏ２にょシ溶接金属中のｓｌは０
．４５ｗｔ、％程′度迄成夛得るものであル、又ワイヤ
中の別の６０〜８０チは溶接金属中に移行する。

従って、ワイヤ中の８１含有量は０．１５　ｗｔｅ　％
以下に制限する事が必要である。

Ｃｒ；ｌ：：ｒは通常この種の溶接金属においては、強
度の増加のためＭｏと共に多量に添加されるが、一方、
Ｃｒは前述のミクロ割れとは異なるタイプの割れ、即ち
、初層溶接金属の中央部に凝固割れを起しやすいもので
あシ、その上検討の結果によればＡｔとの共存において
耐割れ性がさらに劣化する事が判明し、Ａｔと積極的に
添加する本発明法においてはワイヤ中のＣｒを制限する
事が極めて重要である。又、Ｃｒは前述からのミクロ割
れに対しても悪影響を有し、若干のミクロ割れの発生も
有シ得る事が判明した。以上のような割れ防止の観点か
ら本発明法ではワイヤ中のＣｒ含有量は５．　０ｗｔ．
％以下に限定する事が必要である。

以上が、本発明で特に定めるワイヤ成分および含有量で
あるが、ｐ、ｓ等の不可避不純物は勿論の事、使用目的
によって他の成分を含む事も本発明に含まれる。例えば
、溶接金属の強度を高めるためにＣｐ　Ｗ　＋　Ｃｏ　
ｉ　Ｍｎ等の添加が効果があるがＣは０．０４　ｗｔ、
　％、Ｗは１０　ｗｔ、％、ＣＯはｌ　Ｑ　ｗｔ。

チを超えると低温靭性が低下し、・特にＣは靭性におい
てばかりでなく、耐割れ性を損なうものであｈ　０．０
４　ｗｔ、％以下が好ましい。Ｍｎは５ｗｔ、％を超え
ると溶接金属の靭性が劣化する。

上記合金元素の他に、Ｎ１を節約する意味でＦｅも添加
する事も出来るが、２０ｗｔ、％を超えると強度および
靭性が低下するので好ましくない。従って、各々の上限
がｃ　；　０．０４　ｗｔ、％、ｗ；１０ｗｔ−％、Ｃ
ｏ　９１０　ｗＬ　’ｌ’、Ｍｎ　：　５　ｗｔ＋　４
、Ｆｅ；２０ｗｔ、％であれば、これらを１種又は２種
以上含んでも本発明の特性を損なうものではない。

さらに、脱酸能力を高めるために、ＴＩ、Ｍｇ、Ｃａ、
　Ｖ、　Ｚｒ、　Ｙ−、Ｈｆ、　ＲＥＭ等の添加が効果
があるが、Ｍｇは０．０５　ｗｔ、％、Ｃａは０．０５
　ｗｔ、％、■は０、２　ｗｔ、％、Ｚｒは０．２　ｗ
ｔ、　％、Ｙは０．１　ｗｔ、％　、Ｈｆは０、１　ｖ
ｔ、％、ＲＥＭはＱ、　ｌ　ｗｔ、　％を超えると溶接
時の凝固割れ感受性およびミクロ割れ感受性が劣化し、
Ｔ１は０．５　ｗｔ８％を超えると耐割れ性ばかシでな
くスラグのこびシつきも生じやすい。従って、各々の上
限が、Ｔｉ　：　０．５　ｖｔ、チ、Ｍｇ　；　０．０
５　ｗｔ、　％、Ｃａ；　０．０５　Ｗｔ、　％、Ｖ　
：　０．２　ｗｔ１％、Ｚｒ　；　０．２　ｗｔ、、　
　　　ｌ・チ、Ｙ　：　０．１　ｖｔ、％、Ｈｆ　：　
０．１　ｗｔ、％、ＲＩＭ　；　０．１ｗｔ、％であれ
ばこれらを１種又は２種以上含んでも本発明の特性を損
なうものではない。

本発明におけるワイヤは以上述べた如く、ＮトＭｏ系合
金においてＡｔを適量添加し、ＳｌおよびＣｒの含有量
を限定することで溶接金属の粒界に発生するミクロ割れ
および凝固割れ防止を行なうものである。

ところで、本発明に用いるフラックスは上記ワイヤと組
み合わせてミクロ割れ防止を確実にし、かつ、すぐれた
ビード外観が得られるものであシ、そのために、Ｃａ　
Ｆ　２、ＣａＯ及び／又はＭｇｏＮ　ｋｔ２０ｓ、５ｉ
ｎ２、ＡｔおよびＳｉの含有量について特定する事が必
要である。

以下に各成分の添加理由について述べる。

Ｃｌ１Ｆ２　；　ＣａＦ２はスラグの塩基度を上げ、溶
接金属の酸素量を著しく低減するもので、本発明の如く
低酸素溶接金属を生成し、ミクロ割れを防止するための
フラックス成分とし−Ｃは不可欠のものである。さらに
、本発明の目的とするＮ１合金鋼の溶接は比較的小人熱
で溶接が行なわれるが、このような溶接の場合には、フ
ラックスの溶融点を低く設計する事が必要で、このため
には融点の低いＣａ　Ｆ　２を主成分とする事が極めて
有効で、これによシ優れたビード外観を得る事が判明し
た。Ｃａ　Ｆ　２のフラックス全体に対する添加量が３
０　ｗｔ、　４未満ではその効果がなく、又、７０ｗｔ
、％を超えるとスラグの流動性が過大となシ凝固波が不
安定でかえってビード外観が劣化する。

ＣａＯ及び／又はＭｇＯ；　ＣａＯおよびＭｇＯはいず
れも強塩基性成分でＣ＊　Ｆ　２と共に溶接金属の酸素
量の低減に有効である。さらに、ＣａＯ、ＭｇＯは耐火
性の大きい成分であシ、溶融点の低いＣａ　Ｆ　２を多
量に含有するフラックスの溶融特性を調整し、ビード外
観を整えるのに有効である。このような効果はＣａＯ及
び／又はＭｇＯが８ｖｔ、４未満では得られず、又３０
　ｗｔ、　％を超えるとフラックスが溶は難くビード表
面が平滑さを失い、又、アンダーカット等の欠゛陥も発
生しやすくなる。

Ａｌ２Ｏ３；Ａｌ２Ｏ３も又溶融点が高く溶融スラグの
流動性を調整し、ビード外観を整えるのに有効である。

このよう々Ａｌ２Ｏ．の効果は、本発明法を横向多層溶
接に用いる時に重要でアシ、フラックスの基本成分がＣ
ａＦ２−　ＣａＯ−ＭｇＯ系のみではビード同志の重な
シ部がスムースでなく凹凸が生じるが、Ａｌ２Ｏ５の添
加によりビード同志のなじみが良好となシスムースな多
層盛ビード面が得られる。

Ａｌ２Ｏ３のこのよう□な効果はフラックス全体に対し
て５ｗｔ、％未満では得られず、又３５　ｗｔ、％を超
えるとスラグが溶接金属中に巻き込まれやすくなシ、Ｘ
線性能が劣化するので好ましくない。

８３０２；　５ｉｎ２はスラグの粘性を調整し、ビルド
外観を改善するのに極めて有効であるが、一方、５１０
２はアーク雰囲気中で還元され、溶接金属中の８１およ
び酸素を増大せしめミクロ割れを発生せしめる。従って
、ワイヤからのＳｉの移行も考えると本発明におけるフ
ラックスにおいては、フラックス全体に対し、８．０ｗ
ｔ．％以下に限定する事が必要である。焼成形フジ、ク
スにおいては、造粒時に固着剤として水がラスを用いる
が、この中には多量の８ｉ０２４Ｅ含有されておシ、通
常のスラックスにおいては３〜４　ｗｔ、　％の８１０
２が混入する。従って、本発明のフラックスにおいては
、粉末原料として添加し得る８１０２分は、４−　Ｏｗ
ｔ、Ｔｏ以下である。

Ｓｌ；本発明はミクロ割れ防止の観点から、溶接金属中
のＳｉを可及的に少くするものであり、脱酸剤としての
８１は実質的に用いない。脱酸剤の機能は殆んど、Ａｔ
によって達成する。

ｈｔ　；　Ａｔは前述の如く、ミクロ割れ防止の観点か
ら必須成分であシ、ワイヤからと共に７ラツクスからも
添加する事によシ溶接金属中のｋｔ含有量を安定化する
ものである。又、フラックスからのｋｔの添加は、ブロ
ーホール、ポックマーク等のガス欠陥を防止するのに重
要であシ、このような効果はワイヤからの添加のみでは
得られ難い。フラ、クスへのＡｔの添加量は組み合わせ
るワイヤのｋＡ含有量との関係で選択し得るが、フラッ
クス全体に対し、０．５〜７　ｗｔ、チが良好で、Ｑ、
　５　ｗｔ、チ未満では溶接金属中にガス欠陥が発生し
易く、又、７　　　　　′）ｗｔ、％を超えると、ビー
ド外観が損なわれ好ましくない。

以上、本発明におけるフラックスの必須成分について説
明したが、これら成分の添加原料は単独物質と共に上記
成分を含有する化合物、鍼石あるいは溶融形スラックス
で添加する事が出来る・即ち、用いる原料としては以下
のようである。

Ｃ！ＬＦ２　；螢石、溶融形フラックス等、ＣａＯ；炭
酸石灰、珪灰石、溶融形フラックス等、ＭｇＯ：マグネ
シアクリンカー、スピネル、溶融形フラックス等、Ａｌ
２Ｏ５：アルミナ、シャモット、スピネル、溶融形フラ
ックス等。Ａｔ；金属Ａｔ、Ｆ・−Ａｔ等、であるＯ なお、本発明におけるスラックスにおいては、上記必須
成分と共に、ｃｏ２相当量が０．５〜４．０ｗｔ４の範
囲でＣ！ＬＣＯ３ｅ　ＢａＣＯ５等の炭酸塩鉱物を添加
すると、これらは、アーク空胴中の水素分圧を減少させ
、水素に起因する微小ブローホールの防止に有効である
。

その他のフラックス成分としては、通常の溶接用原料と
して用いられるＢａＦｚ　＃　ＭｇＦ２　ｅ　ＮａＦ等
の金属弗化物、ＭｎＯ＃　ｚｒｏ２等の金属酸化物等を
用いる事が出来る。

〔実施例〕

まず、第１表に示す組成の合金を真空溶解炉にて作製し
、鍛造、圧延および線引きを行なって２．４簡φ又は３
．２　ｗａｒφのワイヤを作製した。但し、Ｗ−１３に
ついてはワイヤの製造過程において鍛造中に割れが発生
し、ワイヤに仕上げる事が出来なかった。

第１表に示したワイヤうち、Ｗ−１〜ｗ−７は本発明に
用いるワイヤ、Ｗ−８〜Ｗ−１５は本発明法の効果を明
確にするだめの比較例に用いたワイヤである。

次に第２表に示す組成のサブマージアーク溶接用フラッ
クスを作製した。この場合、原料として、通常の溶接フ
ラックス原料として用いられる鉱石粉、合成物あるいは
金属粉の他に溶融形フシックス粉およびアルミナセメン
ト粉を用いた。

フラックスはいずれも固着剤として水ガラスを用いて造
粒し、５００℃Ｘ　１　ｈｒ、の条件で焼成した焼成形
フラックスである。なお、第２表のフラックスのうちＦ
−１〜Ｆ−５は本発明法に用いたフラックス、Ｆ−６〜
Ｆ−１０は比較例に用いたものである。

以上のようなワイヤおよびフラックスを用い、第３表に
示す鋼板および第４表および第２図、第３図に示す溶接
条件によ９１９種のサブマージアーク溶接を実施した。

溶接長は２ｍでちる。

第５表に実施した溶接におけるフラックス、ワイヤ、鋼
板および溶接条件の組み合わせおよび溶接部の確性試験
結果を示す。

溶接部の確性は、まずビード外観を観察した後、第３図
に示すように余盛りビードを板面（第３図１＋ｄ２　＋
ｄ３ｔｄ４　）まで研削しＸ線透過試験（ＪＩＳ　Ｚ　
３１０４による。）を行ない、次に板面およびさらに２
ｍｍ削った面（第３図ｔ１　＋　ｔ２　ｒ　ｔｇ　ｒｔ
４　　）につき浸透探傷試験を行ない、ミクロ割れの有
無を調査した。第５表には溶接部の表裏の割れ発生数の
合計を１ｍｍクシ発生数で示した。その後、残った溶接
金属より引張試験片ｇｌ（ＪＩＳ　Ｚ３１１１Ａ２号）
オヨび衝撃試験片ｆｌ（ＪＩＳ　Ｚ２２０２４号）を採
取しそれぞれの試験を行なった。

衝撃試験はＬＮＧタンク溶接部（９％Ｎｉ鋼の継手部）
に要求される一１９６℃で行なった。

以上の溶接部の確性結果を第５表右欄に示す。

実施例のうち、扁１〜Ａ７は本発明の効果によシ優れた
溶接部を得る事が出来たが、Ａ８〜Ａ　１９は第５表に
その個々の理由について示した如く、ワイヤ中のＮｉ、
　Ｍｏ、Ａｔ、およびＣｒ含有量の不適正さらに、フラ
ックス中のＣａ　Ｆ　２、ＣａＯ＋ＭｇＯ。

５１０２、Ａｌ２Ｏ３およびＡｔ含有量の不適正、フラ
ックスへのＳｉの添加によシビード外観不良、ミクロ割
れあるいは凝固割れの発生、機械的性質不満足あるいは
Ｘ線判定結果不良の問題が発生した。

〔本発明の効果〕

以上、述べた如く本発明は５．５　Ｎｉ鋼、ＱＮｉ鋼等
の低温用歯合金鋼のサブマージアーク溶接においてミク
ロ割れおよび凝固割れが発生せず、かつ、優に れた機械的性質の溶接部が得られると共に、ビー　　１
ド外観およびＸ線性能も充分満足し得る溶接法を提供す
るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は９％ＮＩ鋼の溶接部において、ミクロ割れ発生
傾向に及ぼすＡｔ、　Ｓｉの影響を説明するための図、
第２図は本発明実施例において用いた開先形状および積
層要領を示す正面図、第３図は本発明実施例において実
施した溶接部の確性要領を説明するためめ溶接部の正面
図である。 第１図 シ咎接金属中のＡｌ倉崩蓋（％） ぐ臀　　　　　　　Ｎ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. Ｎｉ；６０〜８８ｗｔ．％、Ｍｏ；１０〜３８ｗｔ．％
   、Ａｌ；０．１０〜２．０ｗｔ．％を含有し、かつ、Ｓ
   ｉ；０．１５ｗｔ．％以下、Ｃｒ；５．０ｗｔ．％以下
   に限定した溶接ワイヤと、ＣａＦ＿２；３０〜７０ｗｔ
   ．％、ＣａＯ及び／又はＭｇＯ；８〜３０ｗｔ．％、Ａ
   ｌ＿２Ｏ＿３；５〜３５ｗｔ．％、Ａｌ；０．５〜７ｗ
   ｔ．％を含有し、かつ、ＳｉＯ＿２；８ｗｔ．％以下に
   限定し、Ｓｉを実質的に含有しない溶接フラックスとを
   組み合わせて行なう事を特徴とする低温用鋼のサブマー
   ジアーク溶接法。