JPH09271982A - Ｎｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接棒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 厚板や管端への多層肉盛溶接及び厚板の突き
合わせ溶接など拘束が厳しく且つ多層多パスの溶接にお
いても溶接金属にミクロ割れが発生し難い即ち耐ミクロ
割れ性の優れたＮｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接棒を提供す
ることにある。 【解決手段】 Ｎｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接棒の心線中
のＮｉ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｍｎ，Ｔｉ量を特定し、Ｐ、Ｓ、
Ｏ量を制限し、更に被覆剤中の金属炭酸塩、金属弗化
物、Ｔｉ酸化物、金属粉末量を特定すると同時にＳｉＯ
₂量を制限し、且つ０．５×（被覆剤中のＮｂ量）／
｛心線中のＮｂ量＋０．５×（被覆剤中のＮｂ量）｝の
値を調整することにより、溶接金属の耐ミクロ割れ性を
顕著に向上させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、石油化学、繊維、
原子力、化工機などの分野で、いわゆるインコネルなど
のＮｉ基合金同志の溶接、ステンレス鋼やＮｉ基合金と
炭素鋼との異材溶接、炭素鋼への肉盛溶接などに用いる
耐食性、耐酸化性、耐熱性などの特性の優れたＮｉ−Ｃ
ｒ基被覆アーク溶接棒に係わるものである。詳しくは、
多岐にわたる用途において特に溶接金属の耐ミクロ割れ
性が優れたがＮｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接棒に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｎｉ−Ｃｒ基合金溶接材料は、耐食性、
耐酸化性、耐熱性などの諸特性が優れており、石油化
学、繊維、原子力、化工機など多くの分野で、Ｎｉ基合
金同志の溶接、ステンレス鋼やＮｉ基合金と炭素鋼との
異材溶接、炭素鋼への肉盛溶接などに利用されている。
しかし、Ｎｉ−Ｃｒ基合金溶接金属は完全オーステナイ
ト組織であり、凝固割れ、液化割れ、延性低下割れ等の
高温割れが比較的発生し易いという特徴がある。このよ
うな高温割れを防止すべく、従来から溶接材料のＰ、
Ｓ、Ｓｉ等低融点化合物形成の原因となる不純物を出来
るだけ低く制御しているのが現状である。又、特開昭５
６−１２８６９６号には、Ｂの添加により厚板の多層溶
接において水素や酸素による機械的性質の劣化を防止す
る技術が開示されている。

【０００３】しかしながら、被覆アーク溶接棒による厚
板や管端への多層肉盛溶接及び厚板の突き合わせ溶接な
ど拘束が厳しく且つ多層多パスの溶接においては、Ｐ、
Ｓ、Ｓｉ等不純物を低く抑えた溶接棒を用いても後続パ
スの熱影響部に２ｍｍ以下程度の微小な割れ（以下ミク
ロ割れと言う）が発生するという問題点があり、又前記
特開昭５６−１２８６９６号のＢ添加の技術も厚板や管
端への多層肉盛溶接ではミクロ割れ防止効果は十分では
なく、高品質化、長寿命化のニーズが強く、最近ではこ
のような拘束が厳しく、且つ多層多パスの溶接において
もミクロ割れが発生し難いＮｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接
棒が強く望まれていた。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、厚板や管端
への多層肉盛溶接及び厚板の突き合わせ溶接など拘束が
厳しく、且つ多層多パスの溶接においても溶接金属にミ
クロ割れが発生し難い、即ち耐ミクロ割れ性の優れたＮ
ｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接棒を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、Ｎｉ−Ｃｒ基
被覆アーク溶接棒の溶接金属の耐ミクロ割れ性を向上さ
せるため、心線中のＮｉ、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｍｎ、Ｔｉ量を
特定し、Ｐ、Ｓ、Ｏ量を制限し、更に被覆剤中の金属炭
酸塩、金属弗化物、Ｔｉ酸化物、金属粉末量を特定する
と同時にＳｉＯ₂量を制限し、且つ０．５×（被覆剤中
のＮｂ量）／｛心線中のＮｂ量＋０．５×（被覆剤中の
Ｎｂ量）｝の値を調整することにより、溶接金属の耐ミ
クロ割れ性を顕著に向上させるものである。

【０００６】本発明者らは、Ｎｉ−Ｃｒ基合金溶接金属
の本来有する優れた耐食性、耐酸化性、耐熱性などの特
性を損なわずに、拘束が厳しく且つ多層多パスの溶接に
おいても溶接金属にミクロ割れも発生し難く、しかも溶
接作業性が良好なＮｉ−Ｃｒ基合金被覆アーク溶接棒を
得ることを目的として、心線の組成及び被覆剤の組成上
から種々の検討を実施した。その結果、以下の知見を得
るに至った。

【０００７】まず、Ｎｉ−Ｃｒ基合金被覆アーク溶接棒
による拘束が厳しく且つ多層多パスの溶接において、ミ
クロ割れは後続パスによる熱影響を受けた柱状晶の粒界
に発生すること。次に、低融点化合物や延性の劣る析出
物の粒界偏析がミクロ割れの原因になっていること。拘
束が厳しく且つ多層多パスの溶接においてミクロ割れを
防止するためには低融点化合物や延性の劣る析出物の粒
界偏析を特に低く抑制する必要があること。粒界偏析を
十分に抑制するためには、凝固時に生じるミクロ的な偏
析即ち凝固偏析をも抑制しなければならないこと。凝固
偏析の抑制には、心線中にＴｉ及びＮｂを適正量含有さ
せると共に被覆剤中のＮｂ量を低くし０．５×（被覆剤
中のＮｂ量）／｛心線中のＮｂ量＋０．５×（被覆剤中
のＮｂ量）｝の値を調整し、更に被覆剤のスラグ剤主成
分の組成を限定すると同時に被覆剤中のＳｉＯ₂量を出
来るだけ低く抑えることの相乗効果が必須となること。

【０００８】本発明は、以上の知見を基にして構成され
たものであり、その要旨とするところは、心線全重量に
対して、Ｎｉが６０〜８０％（重量％、以下同じ）、Ｃ
ｒが１３〜１８％、Ｎｂが１．２〜２．５％、Ｔｉが
０．５〜２．５％、Ｍｎが２．０〜７．５％、Ｐを０．
０１２％以下、Ｓを０．０１０％以下、Ｏを０．０１５
％以下に制限し、残りはＦｅ及び不可避的不純物からな
るＮｉ−Ｃｒ基合金を心線とし、その心線の周囲に、被
覆剤全重量に対して、金属炭酸塩を２５〜４５％、金属
弗化物を１２〜３０％、チタン酸化物を１２〜３０％、
金属粉末を２０％以下含有し、ＳｉＯ₂を８％以下に制
限した被覆剤を被覆し、且つ、 の値を０．３５以下に調整したことを特徴とする耐ミク
ロ割れ性の優れたＮｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接棒にあ
る。

【０００９】以下に本発明を詳細に説明する。本発明者
らはＮｉ−Ｃｒ基合金被覆アーク溶接棒において、Ｎｂ
等の含有量の異なるＮｉ−Ｃｒ基合金心線に、Ｎｂ等の
合金粉とＳｉＯ₂等のスラグ形成剤の量を種々変化させ
た金属炭酸塩、金属弗化物及びチタン酸化物を主成分と
する被覆剤を被覆したＮｉ−Ｃｒ基合金被覆アーク溶接
棒を製造し、５０ｍｍｔ×３００ｍｍφのＡ−５３３鋼
管端部に多層肉盛溶接行い、肉盛溶接金属のミクロ割れ
発生傾向を調査した。図１は被覆剤中Ｎｂ係数＝０．５
×（被覆剤中のＮｂ量）／｛心線中のＮｂ量＋０．５×
（被覆剤中のＮｂ量）｝と溶接金属のミクロ割れ個数と
の関係を示す。

【００１０】図１から、厚肉鋼管端部の多層肉盛という
厳しい環境化において、多層肉盛溶接金属中のミクロ割
れ発生傾向は、被覆剤中Ｎｂ係数及び被覆剤中のＳｉＯ
₂量に大きく左右され、被覆剤中Ｎｂ係数が大きくなる
に従ってミクロ割れ個数が増加すること、特に被覆剤中
のＳｉＯ₂量が８％以下の場合は被覆剤中Ｎｂ係数が
０．３５以下になるとミクロ割れ個数が顕著に減少する
こと、被覆剤中のＳｉＯ₂量が８％を超える場合は、被
覆剤中Ｎｂ係数が０即ち被覆剤中にＮｂ粉が含有されて
いなくてもミクロ割れは顕著には減少しないこと、更
に、被覆剤中Ｎｂ係数が０．３５以下で且つ被覆剤中の
ＳｉＯ₂量が８％以下でも、心線中のＯ量が０．０１５
％を超え或いは心線中のＮｂ量が２．５％を超えると耐
ミクロ割れ性が劣化することが明かとなった。

【００１１】本発明は以上のような実験結果に基づいて
なされたものであり、本発明が規定した各種数値の限定
理由を以下に述べる。

【００１２】先ず、本発明における心線は、Ｎｂ及びＴ
ｉを含有せしめ、ＰＳ及びＯ量を制御したことが本発明
の主な構成要件の一つであり、被覆剤の金属炭酸塩金属
弗化物及びチタン酸化物のスラグ剤を特定し、且つＳｉ
Ｏ₂を制御すると同時に、｛０．５×（被覆剤中のＮｂ
量）｝と｛心線中のＮｂ量＋０．５×（被覆剤中のＮｂ
量）｝との比を低く制御即ち被覆剤中のＮｂ添加量をで
きるだけ低く制御したことと相まって、溶接金属の耐ミ
クロ割れ性を顕著に向上させるものである。

【００１３】次に各成分の限定理由について説明する
と、先ず本発明溶接棒と母材との組み合わせによって得
られる溶接金属の耐食性、耐酸化性、耐熱性及び耐溶接
欠陥性等を確保するために必要な合金元素及び脱ガス元
素はできるだけ心線中に添加する。

【００１４】ＮｉはＮｉ−Ｃｒ基合金としての耐食性、
耐酸化性、耐熱性等基本的な特性を確保するために心線
中に６０％以上必要である。Ｎｉ−Ｃｒ基合金としての
Ｃｒ等の成分含有量確保及び特性確保のためには８０％
あれば十分である。従って、心線のＮｉ量は６０〜８０
％とする。

【００１５】ＣｒはＮｉ−Ｃｒ基合金としての耐食性、
耐酸化性、耐熱性等基本的な特性を確保するために心線
中に１３％以上必要であり、１８％あれば十分である。
従って心線中のＣｒ量は１３〜１８％とする。

【００１６】Ｎｂは、Ｎｂそのものの固溶強化による耐
熱性の確保及びＣ固定による耐食性の向上などのために
必要な合金元素であるが、溶接金属として必要なＮｂの
ほとんど或いは全てを心線中に添加することは本発明の
基本要件の一つであり、溶接金属の耐熱性及び耐食性確
保のためには心線中に１．２％以上必要であり、２．５
％を超えると被覆剤中のＮｂの有無にかかわらず溶接金
属の耐ミクロ割れ性が劣化する。従って心線中のＮｂ量
は１．２〜２．５％とする。

【００１７】Ｔｉは、Ｔｉそのものの固溶強化による耐
熱性の確保、Ｃ固定による耐食性の向上、溶接時の脱酸
脱窒による溶接金属の清浄化などのために必要な合金・
脱ガス元素であり、心線中に０．５％以上必要である
が、２．５％を超えると溶接金属の耐ミクロ割れ性が劣
化すると共にスラグの剥離性等溶接作業性が劣化する。
従って心線中のＴｉ量は０．５〜２．５％とする。

【００１８】Ｍｎはオーステナイト組織の安定化による
耐熱性の向上及び脱酸、脱硫による溶接金属の清浄化な
どのために必要な合金・脱ガス・脱硫元素であり、心線
中に２．０％以上必要であるが、７．５％を超えて添加
してもその効果は変わらない。従って心線中のＭｎ量は
２．０〜７．５％とする。

【００１９】次に心線中のＰ、Ｓ、Ｏ量を低く規制する
ことは本発明の基本要件の一つであり、溶接金属中の
Ｐ、Ｓ、Ｏ量は心線中のＰ、Ｓ、Ｏ量に比例し、溶接金
属中のＰ、Ｓ、Ｏ量の増加につれて低融点化合物や延性
の劣る析出物の結晶粒界への偏析傾向が助長され、その
結果としてミクロ割れが発生し易くなる。拘束が厳しく
且つ多層多パスの溶接においてもミクロ割れを防止する
ためには、それぞれＰは０．０１２％以下、Ｓは０．０
１０％以下、Ｏは０．０１５％以下に規制しなければな
らない。

【００２０】残りはＦｅ及び不可避的不純物からなるも
のとするが、心線中のＣ量については、炭化物析出によ
る溶接金属の粒界脆化を防止するために０．０６％以下
にすることが望ましい。又、心線中のＳｉ量については
被覆剤中のＳｉＯ₂程ではないが結晶粒界の脆化を助長
する傾向があるので０．３％以下にすることが望まし
い。

【００２１】また、被覆剤の成分については、金属炭酸
塩を配合することによってスラグに高塩基性を与え溶接
金属中のＰ、Ｓ及びＳｉの増加を抑制し、且つ分解生成
するＣＯ₂ガスによって水素分圧を下げ溶接金属の延性
低下やブローホールなどの欠陥発生を防止するものであ
り、被覆剤全重量に対して２５％以上必要である。しか
し、４５％を超えるとスラグの流動性が劣化し良好なビ
ード形状が得られない。従って金属炭酸塩は２５〜４５
％とする。なお、ここで言う金属炭酸塩とは、炭酸石
灰、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、炭酸マンガン、
炭酸リチウム或いはこれらの複合添加物等である。

【００２２】金属弗化物はスラグの流動性を良くしスラ
グ巻き込み等欠陥の発生し難い健全な溶接金属を得るた
めに１２％以上必要である。一方３０％を超えるとアー
クが不安定となりスラグ剥離性が劣化する。従って金属
弗化物は１２〜３０％とする。なお、ここで言う金属弗
化物とは、蛍石、氷晶石、弗化アルミニウム、弗化マグ
ネシウム、弗化バリウム、弗化リチウム、弗化ソーダ、
弗化カリウム或いはこれらの複合添加物等である。

【００２３】チタン酸化物はアークを安定化し、スラグ
の流動性、被包性、剥離性を良好にし、ビード形状、外
観を良好にするために１２％以上必要である。３０％を
超えるとスラグの流動性が過大になり溶接が困難になる
と共にスラグが硬くなりかえって剥離性が損なわれる。
従ってチタン酸化物は１２〜３０％とする。なお、ここ
で言うチタン酸化物とは、ルチール、チタンスラグ、チ
タン酸カリ、イルミナイト等のチタン酸化物系化合物の
ＴｉＯ₂分である。

【００２４】金属粉末は溶接時の酸化消耗を補い、又脱
ガスなどを目的としてＣｒ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ａｌなどをメ
タリックの形態或いはフェロアロイの形態で適宜添加で
きるが、合計で２０％を超えると凝固偏析を起こし易く
なりミクロ割れが発生しやすくなる。従って金属粉末は
２０％以下とする。

【００２５】被覆剤中のＳｉＯ₂量を低く規制すること
は本発明の基本要件の一つである。ＳｉＯ₂量に比例し
て溶接金属中の介在物が増加し、この介在物は結晶粒界
の脆化をもたらしミクロ割れ発生を助長する。同時にＳ
ｉＯ₂の存在は溶接時に還元されて溶接金属中のＳｉ量
を増加させるが、特にＳｉＯ₂から還元されたＳｉは溶
接金属中でＣ、Ｎｂとの低融点の共晶物を形成し易く、
ミクロ割れ発生の原因となる。ミクロ割れ発生助長傾向
は８％を超えると顕著になる。従ってＳｉＯ₂量は８％
以下に制限する。なお、ここで言うＳｉＯ₂とは、硅
砂、硅灰石など硅酸塩化合物及び固着剤として用いる硅
酸ソーダや硅酸カリなどのＳｉＯ₂分である。

【００２６】更に、｛０．５×（被覆剤中のＮｂ量）｝
と｛心線中のＮｂ量＋０．５×（被覆剤中のＮｂ量）｝
との比を低く制御することは本発明の基本要件の一つで
ある。

【００２７】Ｎｂは前記のごとく固溶強化、析出強化に
よる耐熱性の確保及びＣ固定による耐食性の向上などの
ために必要な合金元素であるが、溶接金属として必要な
Ｎｂのほとんど或いは全てを心線中に添加すること、即
ち被覆剤中のＮｂ添加量を低く制御することによって、
心線中にＴｉを適正量添加し、又心線中のＰ、Ｓ、Ｏ量
を低く制御し、更に被覆剤中のＳｉＯ₂を低く制御した
こととの相乗効果により、凝固偏析による結晶粒界の脆
化を抑制し、拘束が厳しく且つ多層多パスの溶接におい
てもミクロ割れを防止することを可能とした。被覆剤中
のＮｂ添加量が、 の値が０．３５を超えると溶接金属のミクロ割れ発生傾
向が大きくなる。従って、この値を０．３５以下に制限
する。

【００２８】その他、本発明溶接棒における良好な溶接
作業性の確保、或いは生産性の向上を目的として、Ａｌ
₂Ｏ₃、ＺｒＯ₂、Ｋ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｆ
ｅＯ等の金属酸化物を被覆剤に含有することができる。

【００２９】以上のように、本発明によるＮｉ−Ｃｒ基
被覆アーク溶接棒は、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｍｎ量を特定し、
Ｐ、Ｓ、Ｏ量を制限したＮｉ−Ｃｒ基合金心線に、金属
炭酸塩、金属弗化物、チタン酸化物、金属粉末量を特定
すると同時にＳｉＯ₂量を制限した被覆剤を被覆し、且
つ、被覆剤中Ｎｂ係数＝０．５×（被覆剤中のＮｂ量）
／｛心線中のＮｂ量＋０．５×（被覆剤中のＮｂ量）｝
の値を調整することにより、特に心線中のＮｂ、Ｔｉ量
の特定とＰ、Ｓ、Ｏ量の制限、被覆剤中のＳｉＯ₂量の
制限及び被覆剤中のＮｂ添加量の調整の相乗効果から溶
接金属の耐ミクロ割れ性を顕著に向上させることができ
る。

【００３０】ここで溶接棒の製造方法は、Ｎｉ−Ｃｒ合
金心線及び金属炭酸塩、金属弗化物、チタン酸化物、金
属粉末等原料を配合し乾式混合した被覆剤の粉末を準備
し、被覆剤粉末を固着剤（硅酸カリ及び硅酸ソーダの水
溶液の水ガラスなど）のバインダーで湿式混合してか
ら、心線外周へ塗装した後、２５０〜４５０℃で約１時
間の乾燥、焼成を行う。

【００３１】

【発明の実施の形態】

（実施例）以下に本発明の実施例について述べる。表１
に供試心線の化学成分を示す。表中ＥはＯ含有量が本発
明外のものであり、ＦはＴｉ含有量が本発明外のもので
ある。心線寸法は直径４．０ｍｍ、長さ３５０ｍｍとし
た。表２にこれら供試心線と被覆剤の組み合わせによる
被覆アーク溶接棒の組成を示す。表３に板厚５０ｍｍ、
外径３００ｍｍ、長さ３５０ｍｍのＡＳＴＭ Ａ−５３
３鋼管端部に各層８パスで９〜１１層、肉盛高さ約３０
ｍｍになるよう肉盛溶接を行い、肉盛溶接金属の最終層
表面から１ｍｍづつ研削研磨面１０面について及び肉盛
り溶接金属第１層目に当たる母材から１ｍｍ上の面につ
いて液体浸透探傷試験によりミクロ割れの個数を調査す
ると同時にミクロ割れ以外の融合不良やスラグ巻き込み
等の溶接欠陥及びアーク状態、スパッタの発生、スラグ
の流動性、剥離性ビード形状等溶接作業性を調査した結
果を示す。耐ミクロ割れ性については、１０面のミクロ
割れ合計個数が３ケ以下を良好、４ケ以上を不良とし、
溶接作業性については、ミクロ割れ以外の融合不良やス
ラグ巻き込み等の溶接欠陥が無く、アーク状態、スパッ
タの発生、スラグの流動性と剥離性及びビード外観・形
状の全てが良好な場合を良好とし、それ以外を不良とし
た。総合判定は耐ミクロ割れ性と溶接作業性のいずれも
が良好な場合を良好とした。

【００３２】肉盛溶接条件として、溶接姿勢は下向姿
勢、溶接電流は１３０〜１４０Ａ（ＤＣＥＰ）、溶接速
度は１４〜２０ｃｍ／ｍｉｎ溶接入熱は１万〜１万４千
Ｊ／ｃｍである。

【００３３】表３の結果から明かなとおり、本発明被覆
アーク溶接棒記号Ｎｏ．１、２、３、７、８、９、１
２、１３、１５、及びＮｏ．１７は、極めて拘束が厳し
く且つ多層多パスの溶接においてもミクロ割れは認めら
れず、耐ミクロ割れ性が非常に優れており又溶接作業性
も良好であることが明かである。

【００３４】これに対して、被覆アーク溶接棒記号Ｎ
ｏ．４はＳｉＯ₂量が８％を超えてミクロ割れが４ヶ以
上認められた。Ｎｏ．５、６、１０及びＮｏ．２３は被
覆剤中Ｎｂ係数が０．３５を超えてミクロ割れが４ヶ以
上認められた。Ｎｏ．１１はＳｉＯ₂量が８％を超え且
つ被覆剤中Ｎｂ係数が０．３５を超えてミクロ割れが多
数認められた。Ｎｏ．１４は被覆剤中のチタン酸化物が
３０％を超え溶接作業性が不良で溶接欠陥が認められ
た。Ｎｏ．１６は被覆剤中のチタン酸化物が１２％未満
で溶接作業性が不良で溶接欠陥が認められ、且つ被覆剤
中Ｎｂ係数が０．３５を超えてミクロ割れが４ヶ以上認
められた。Ｎｏ．１８は金属炭酸塩が２５％未満で金属
弗化物が３５％を超え溶接作業性が劣り溶接欠陥が認め
られた。Ｎｏ．１９及び２０は酸素量が０．０１５％を
超えた心線を用いたためミクロ割れが４ケ以上認められ
た。Ｎｏ．２１及び２２はＮｂ量が２．５％を超えた心
線を用いたためミクロ割れが４ケ以上認められた。

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】

【表３】

【００３８】

【発明の効果】以上のように本発明のＮｉ−Ｃｒ基被覆
アーク溶接棒は、極めて拘束が厳しく且つ多層多パスの
溶接においてもミクロ割れが発生し難く、耐ミクロ割れ
性が非常に優れており又溶接作業性も良好である。従っ
て、石油化学、繊維、原子力、化工機など多くの分野
で、Ｎｉ基合金同志の溶接、ステンレス鋼やＮｉ基合金
と炭素鋼との異材溶接、炭素鋼への肉盛溶接などに適用
することにより、従来に無い高品質、長寿命の溶接部が
容易に確保できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】被覆剤中Ｎｂ係数＝０．５×（被覆剤中のＮｂ
量）／｛心線中のＮｂ量＋０．５×（被覆剤中のＮｂ
量）｝と肉盛溶接金属のミクロ割れ個数との関係を示す
線図である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 心線全重量に対して、Ｎｉが６０〜８０
   ％（重量％、以下同じ）、Ｃｒが１３〜１８％、Ｎｂが
   １．２〜２．５％、Ｔｉが０．５〜２．５％、Ｍｎが
   ２．０〜７．５％、Ｐを０．０１２％以下、Ｓを０．０
   １０％以下、Ｏを０．０１５％以下に調整し、残りはＦ
   ｅ及び不可避的不純物からなるＮｉ−Ｃｒ基合金を心線
   とし、その心線の周囲に、被覆剤全重量に対して、金属
   炭酸塩を２５〜４５％、金属弗化物を１２〜３０％、チ
   タン酸化物を１２〜３０％、金属粉末を２０％以下含有
   し、ＳｉＯ₂を８％以下に制御した被覆剤を被覆し、且
   つ、 の値を０．３５以下に制限したことを特徴とする耐ミク
   ロ割れ性の優れたＮｉ−Ｃｒ基被覆アーク溶接棒。