JPS61232510A - Nb−Ti合金系超電導線 - Google Patents
Nb−Ti合金系超電導線Info
- Publication number
- JPS61232510A JPS61232510A JP60073505A JP7350585A JPS61232510A JP S61232510 A JPS61232510 A JP S61232510A JP 60073505 A JP60073505 A JP 60073505A JP 7350585 A JP7350585 A JP 7350585A JP S61232510 A JPS61232510 A JP S61232510A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- filament
- cross
- superconducting wire
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、Nb−Ti合金系超N導線に関するものであ
る。
る。
Nb−Ti合金系超電導線は第4図に示すように、非超
電導体である銅などの安定化材2の中に超電導体である
多数のNb−Ti系合金フィラメント1が埋め込まれた
構造であるが、従来のこの種の超電導線はフィラメント
1の断面形状が円形になっている。このような超電導線
は、第5図(alに示す断面円形のNb−Ti系合金線
11に断面円形の安定化材12を被覆した複合素線、あ
るいは同図(blに示す断面円形のNb−Ti系合金線
11に断面六角形の安定化材12を被覆した複合素線を
多数本集合し、減面加工を施すことにより製造される。
電導体である銅などの安定化材2の中に超電導体である
多数のNb−Ti系合金フィラメント1が埋め込まれた
構造であるが、従来のこの種の超電導線はフィラメント
1の断面形状が円形になっている。このような超電導線
は、第5図(alに示す断面円形のNb−Ti系合金線
11に断面円形の安定化材12を被覆した複合素線、あ
るいは同図(blに示す断面円形のNb−Ti系合金線
11に断面六角形の安定化材12を被覆した複合素線を
多数本集合し、減面加工を施すことにより製造される。
しかしこのような超電導線では、Nb−Ti系合金フィ
ラメントが断面円形であるため、フィラメントの間の、
安定化材の量をある程度以下に少なくすることができず
、超電導線全体での臨界電流密度の改善に限界があった
。安定化材の多少は通常、超電導線の外周面近傍など安
定化材だけで出来ている部分を除いた、Nb−Ti系合
金フィラメント近傍における〔安定化材/Nb Ti
系合金フィラメント〕の断面積比で表され、フィラメン
トが断面円形の場合はこの比を0.6以下にすることは
できない。
ラメントが断面円形であるため、フィラメントの間の、
安定化材の量をある程度以下に少なくすることができず
、超電導線全体での臨界電流密度の改善に限界があった
。安定化材の多少は通常、超電導線の外周面近傍など安
定化材だけで出来ている部分を除いた、Nb−Ti系合
金フィラメント近傍における〔安定化材/Nb Ti
系合金フィラメント〕の断面積比で表され、フィラメン
トが断面円形の場合はこの比を0.6以下にすることは
できない。
またNb−Ti系合金フィラメント近傍での安定化材が
多いため、フィラメントの極細化にも限度があり、10
μmφ以下のNb−Ti系合金フィラメントを有する超
電導線を安定して得ることはほとんど出来なかった。
多いため、フィラメントの極細化にも限度があり、10
μmφ以下のNb−Ti系合金フィラメントを有する超
電導線を安定して得ることはほとんど出来なかった。
c問題点の解決手段とその作用〕
本発明は、上記のような従来技術の問題点を解決するた
め、非超電導体の安定化材の中に多数のNb Ti系
合金フィラメントが埋め込まれているNb−Ti合金系
超電導線において、上記Nb−Ti系合金フィラメント
の断面形状を多辺形にしたことを特徴とするものである
。
め、非超電導体の安定化材の中に多数のNb Ti系
合金フィラメントが埋め込まれているNb−Ti合金系
超電導線において、上記Nb−Ti系合金フィラメント
の断面形状を多辺形にしたことを特徴とするものである
。
フィラメントの断面形状を多辺形にすると、それを密に
配列した状態では、フィラメント相互間の面積を小さく
できるから、〔安定化材/Nb −T1系合金フィラメ
ント〕の断面積比を小さくすることができる。
配列した状態では、フィラメント相互間の面積を小さく
できるから、〔安定化材/Nb −T1系合金フィラメ
ント〕の断面積比を小さくすることができる。
Nb−Ti 系合金フィラメントの断面形状は、六角形
、四角形、三角形などが好ましく、多辺形という用語は
その角が丸まっているような形でもよいという意味であ
る。
、四角形、三角形などが好ましく、多辺形という用語は
その角が丸まっているような形でもよいという意味であ
る。
第1図および第2図はそれぞれ本発明の超電導線を示す
もので、第1図はNb−Ti系合金フィラメント1の断
面形状が六角形の場合、第2図は四角形の場合である。
もので、第1図はNb−Ti系合金フィラメント1の断
面形状が六角形の場合、第2図は四角形の場合である。
第3図ta+〜(C1はこのような超電導線を製造する
のに使用される複合素線を示すもので、(a)は断面三
角形のNb−Ti系合金線11にそれと同じ形に安定化
材12を被覆したもの、(b)は同じく断面四角形のも
の、ic)は同じく断面六角形のものである。このよう
な複合素線を多数本集合し、減面加工をほどこすことに
より上記のような超電導線が製造できる。
のに使用される複合素線を示すもので、(a)は断面三
角形のNb−Ti系合金線11にそれと同じ形に安定化
材12を被覆したもの、(b)は同じく断面四角形のも
の、ic)は同じく断面六角形のものである。このよう
な複合素線を多数本集合し、減面加工をほどこすことに
より上記のような超電導線が製造できる。
ところでNb−Ti系合金フィラメントの断面周長は、
同じ面積の円の周長の1.05〜1.8倍の範囲にある
ことが望ましい。正六角形の周長は同じ面積の円の周長
の1.05倍であり、これより周長が短いと円に近くな
り、効果的でない。また四角形ではその周長が円の周長
の1.1〜1.2倍、三角形では同じ<1.3〜1.8
倍程度が好ましく、これより周長が長くなるとフィラメ
ントが偏平になり、好ましくない。
同じ面積の円の周長の1.05〜1.8倍の範囲にある
ことが望ましい。正六角形の周長は同じ面積の円の周長
の1.05倍であり、これより周長が短いと円に近くな
り、効果的でない。また四角形ではその周長が円の周長
の1.1〜1.2倍、三角形では同じ<1.3〜1.8
倍程度が好ましく、これより周長が長くなるとフィラメ
ントが偏平になり、好ましくない。
またNb−Ti系合金フィラメントは相互に接触しない
範囲でできるだけ密にすることが好ましく、Nb−Ti
系合金フィラメント近傍での〔安定化材/Nb−Ti系
合金フィラメント〕の断面積比を0.6以下にすること
が、超電導線全体での臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
範囲でできるだけ密にすることが好ましく、Nb−Ti
系合金フィラメント近傍での〔安定化材/Nb−Ti系
合金フィラメント〕の断面積比を0.6以下にすること
が、超電導線全体での臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
さらにNb Ti系合金フィラメントの直径を10μ
m以下にすることも、臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
m以下にすることも、臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
60酊ψ、Nb−46,5瞳t%Ti合金棒を外径73
曹議、内径60.5m■の高純度銅管内に挿入して複合
棒をつ/ハ V柄丈7C+nヤtマ心t1プ1「キ聞ぶ
1キ1ナー小家30■■φに押し出し、さらにこの押出
材を圧延により311s角の線材とした。このようにし
て得た素線1300本を外径145酊、内径12(bm
の高純度銅管内に挿入して複合母材をつくり、これを熱
間押出により80flφとした。次いでこの押出材を冷
間加工と中間熱処理の組み合わせにより減面加工し、0
゜3朋φおよび0.51φの超電導線を得た。
曹議、内径60.5m■の高純度銅管内に挿入して複合
棒をつ/ハ V柄丈7C+nヤtマ心t1プ1「キ聞ぶ
1キ1ナー小家30■■φに押し出し、さらにこの押出
材を圧延により311s角の線材とした。このようにし
て得た素線1300本を外径145酊、内径12(bm
の高純度銅管内に挿入して複合母材をつくり、これを熱
間押出により80flφとした。次いでこの押出材を冷
間加工と中間熱処理の組み合わせにより減面加工し、0
゜3朋φおよび0.51φの超電導線を得た。
また比較のため、60關φ、Nb 46.5wt%T
i合金棒を外径99.5n+、内径60.5龍の高純度
銅管内に挿入した複合棒をつくり、これを750°Cに
おいて1時間保持したのち、30flφに押し出し、さ
らにこの押出材を鬼神線加工により41mφの線材とし
た。このようにして得た素線720本を外径145I、
内径120璽−の高純度銅管内に挿入して複合母材をつ
くり、これを熱間押出により3Qmmφとした。
i合金棒を外径99.5n+、内径60.5龍の高純度
銅管内に挿入した複合棒をつくり、これを750°Cに
おいて1時間保持したのち、30flφに押し出し、さ
らにこの押出材を鬼神線加工により41mφの線材とし
た。このようにして得た素線720本を外径145I、
内径120璽−の高純度銅管内に挿入して複合母材をつ
くり、これを熱間押出により3Qmmφとした。
次いでこの押出材を冷間加工と中間熱処理の組み合わせ
により減面加工し、0.5■宵φおよびI 、 Oam
φの超電導線を得た。
により減面加工し、0.5■宵φおよびI 、 Oam
φの超電導線を得た。
この両者の試験結果は第1表のとおりであった。
第1表
なお第1表において銅比とは〔銅/Nb −Tiフィラ
メント〕の断面積比である。またフィラメントの等価直
径とは、そのフィラメントの断面積と同じ面積の円の直
径である。
メント〕の断面積比である。またフィラメントの等価直
径とは、そのフィラメントの断面積と同じ面積の円の直
径である。
以上説明した如く本発明によれば、Nb −Ti系合金
フィラメントの断面形状を多辺形にしたことにより、フ
ィラメント近傍における〔安定化材/Nb−Ti系合金
フィラメント〕の断面積比を従来より一段と小さくする
ことができ、その結果フィラメントの加工性がよ(なり
、フィラメントの細線化が可能となるため、臨界電流密
度の高い超電導線が得られる。
フィラメントの断面形状を多辺形にしたことにより、フ
ィラメント近傍における〔安定化材/Nb−Ti系合金
フィラメント〕の断面積比を従来より一段と小さくする
ことができ、その結果フィラメントの加工性がよ(なり
、フィラメントの細線化が可能となるため、臨界電流密
度の高い超電導線が得られる。
第1図および第2図はそれぞれ本発明に係る超電導線の
概略断面図、第3図(al〜(C1はそれぞれ本発明の
超電導線を製造するのに用いられる複合素線の断面図、
第4図は従来の超電導線の概略断面図、第5図+a)
fb)はそれぞれ従来の超電導線を製造するのに用いら
れる複合素線の断面図である。 1〜Nb−Ti系合金フィラメント、2〜安定化材。 第1図 第2図 第3図 第4図 (a)(b+ (C) 2第
5図 (a) (b)
概略断面図、第3図(al〜(C1はそれぞれ本発明の
超電導線を製造するのに用いられる複合素線の断面図、
第4図は従来の超電導線の概略断面図、第5図+a)
fb)はそれぞれ従来の超電導線を製造するのに用いら
れる複合素線の断面図である。 1〜Nb−Ti系合金フィラメント、2〜安定化材。 第1図 第2図 第3図 第4図 (a)(b+ (C) 2第
5図 (a) (b)
Claims (4)
- (1)非超電導体の安定化材の中に多数のNb−Ti系
合金フィラメントが埋め込まれているNb−Ti合金系
超電導線において、上記Nb−Ti系合金フィラメント
の断面形状が多辺形になっていることを特徴とするNb
−Ti合金系超電導線。 - (2)特許請求の範囲第1項記載の超電導線であって、
Nb−Ti系合金フィラメントの断面周長が、同じ面積
の円の周長の1.05〜1.8倍になっているもの。 - (3)特許請求の範囲第1項記載の超電導線であって、
Nb−Ti系合金フィラメント近傍での〔安定化材/N
b−Ti系合金フィラメント〕の断面積比が0.6以下
であるもの。 - (4)特許請求の範囲第1項記載の超電導線であって、
Nb−Ti系合金フィラメントの等価直径が10μm以
下であるもの。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60073505A JPH0680566B2 (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | Nb−Ti合金系超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60073505A JPH0680566B2 (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | Nb−Ti合金系超電導線 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61232510A true JPS61232510A (ja) | 1986-10-16 |
JPH0680566B2 JPH0680566B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=13520173
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60073505A Expired - Lifetime JPH0680566B2 (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | Nb−Ti合金系超電導線 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0680566B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62110208A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | 住友電気工業株式会社 | 複合多芯超電導線 |
WO1991003060A1 (fr) * | 1989-08-25 | 1991-03-07 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Materiau filaire supraconducteur et procede de production d'un tel materiau |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59105215A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-18 | 昭和電線電纜株式会社 | Nb−Ti合金系超電導線の製造方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4044457A (en) | 1976-04-01 | 1977-08-30 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Method of fabricating composite superconducting wire |
-
1985
- 1985-04-09 JP JP60073505A patent/JPH0680566B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59105215A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-18 | 昭和電線電纜株式会社 | Nb−Ti合金系超電導線の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62110208A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | 住友電気工業株式会社 | 複合多芯超電導線 |
WO1991003060A1 (fr) * | 1989-08-25 | 1991-03-07 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Materiau filaire supraconducteur et procede de production d'un tel materiau |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0680566B2 (ja) | 1994-10-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5929385A (en) | AC oxide superconductor wire and cable | |
JPS61232510A (ja) | Nb−Ti合金系超電導線 | |
JPH1050153A (ja) | 交流用酸化物超電導線材及びケーブル | |
JPH0329215A (ja) | Nb↓3A1多芯超電導線 | |
JPS61230209A (ja) | Nb−Ti合金系超電導線 | |
JP2562435B2 (ja) | 超極細超電導線 | |
JPS61224215A (ja) | Nb−Ti合金系超電導線 | |
JPS63124310A (ja) | Nb−Ti極細多心超電導線の製造方法 | |
JPS62229610A (ja) | 永久電流スイツチ用複合極細多芯超電導線材 | |
JPS58189909A (ja) | Nb↓3Sn超電導線の製造方法 | |
JPS6251112A (ja) | Al安定化Nb−Ti超電導線 | |
JPH05182534A (ja) | 交流用NbTi合金系超電導線 | |
JPS62234807A (ja) | 超電導極細多芯線 | |
JPS61230210A (ja) | Nb−Ti系超電導線材の製造方法 | |
JPH02126519A (ja) | 超電導々体 | |
JPS60250514A (ja) | 超電導線の製造法 | |
JPS5994307A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 | |
JPH063693B2 (ja) | NbTi極細多芯超電導線の製造法 | |
JPS60250511A (ja) | Nb3Sn系複合超電導線の製造方法 | |
JPS61253723A (ja) | NbTi極細多芯超電導線の製造方法 | |
JPH0384815A (ja) | 交流用Nb↓3Sn多芯超電導線 | |
JPH03171514A (ja) | 超電導線材 | |
JPS6099721U (ja) | 高力耐熱アルミ系撚線 | |
JPH03141515A (ja) | 交流用Nb―Ti超電導ケーブルの製造方法 | |
JPS60250512A (ja) | Nb3Sn系複合超電導体の製造方法 |