JPS61232510A - Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線Info
- Publication number
- JPS61232510A JPS61232510A JP60073505A JP7350585A JPS61232510A JP S61232510 A JPS61232510 A JP S61232510A JP 60073505 A JP60073505 A JP 60073505A JP 7350585 A JP7350585 A JP 7350585A JP S61232510 A JPS61232510 A JP S61232510A
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- Japan
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- alloy
- filament
- cross
- superconducting wire
- wire
- Prior art date
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、Ｎｂ−Ｔｉ合金系超Ｎ導線に関するものであ
る。
る。
Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線は第４図に示すように、非超
電導体である銅などの安定化材２の中に超電導体である
多数のＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメント１が埋め込まれた
構造であるが、従来のこの種の超電導線はフィラメント
１の断面形状が円形になっている。このような超電導線
は、第５図（ａｌに示す断面円形のＮｂ−Ｔｉ系合金線
１１に断面円形の安定化材１２を被覆した複合素線、あ
るいは同図（ｂｌに示す断面円形のＮｂ−Ｔｉ系合金線
１１に断面六角形の安定化材１２を被覆した複合素線を
多数本集合し、減面加工を施すことにより製造される。
電導体である銅などの安定化材２の中に超電導体である
多数のＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメント１が埋め込まれた
構造であるが、従来のこの種の超電導線はフィラメント
１の断面形状が円形になっている。このような超電導線
は、第５図（ａｌに示す断面円形のＮｂ−Ｔｉ系合金線
１１に断面円形の安定化材１２を被覆した複合素線、あ
るいは同図（ｂｌに示す断面円形のＮｂ−Ｔｉ系合金線
１１に断面六角形の安定化材１２を被覆した複合素線を
多数本集合し、減面加工を施すことにより製造される。
しかしこのような超電導線では、Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィ
ラメントが断面円形であるため、フィラメントの間の、
安定化材の量をある程度以下に少なくすることができず
、超電導線全体での臨界電流密度の改善に限界があった
。安定化材の多少は通常、超電導線の外周面近傍など安
定化材だけで出来ている部分を除いた、Ｎｂ−Ｔｉ系合
金フィラメント近傍における〔安定化材／Ｎｂ Ｔｉ
系合金フィラメント〕の断面積比で表され、フィラメン
トが断面円形の場合はこの比を０．６以下にすることは
できない。
ラメントが断面円形であるため、フィラメントの間の、
安定化材の量をある程度以下に少なくすることができず
、超電導線全体での臨界電流密度の改善に限界があった
。安定化材の多少は通常、超電導線の外周面近傍など安
定化材だけで出来ている部分を除いた、Ｎｂ−Ｔｉ系合
金フィラメント近傍における〔安定化材／Ｎｂ Ｔｉ
系合金フィラメント〕の断面積比で表され、フィラメン
トが断面円形の場合はこの比を０．６以下にすることは
できない。
またＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメント近傍での安定化材が
多いため、フィラメントの極細化にも限度があり、１０
μｍφ以下のＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメントを有する超
電導線を安定して得ることはほとんど出来なかった。
多いため、フィラメントの極細化にも限度があり、１０
μｍφ以下のＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメントを有する超
電導線を安定して得ることはほとんど出来なかった。
ｃ問題点の解決手段とその作用〕
本発明は、上記のような従来技術の問題点を解決するた
め、非超電導体の安定化材の中に多数のＮｂ Ｔｉ系
合金フィラメントが埋め込まれているＮｂ−Ｔｉ合金系
超電導線において、上記Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメント
の断面形状を多辺形にしたことを特徴とするものである
。
め、非超電導体の安定化材の中に多数のＮｂ Ｔｉ系
合金フィラメントが埋め込まれているＮｂ−Ｔｉ合金系
超電導線において、上記Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメント
の断面形状を多辺形にしたことを特徴とするものである
。
フィラメントの断面形状を多辺形にすると、それを密に
配列した状態では、フィラメント相互間の面積を小さく
できるから、〔安定化材／Ｎｂ −Ｔ１系合金フィラメ
ント〕の断面積比を小さくすることができる。
配列した状態では、フィラメント相互間の面積を小さく
できるから、〔安定化材／Ｎｂ −Ｔ１系合金フィラメ
ント〕の断面積比を小さくすることができる。
Ｎｂ−Ｔｉ 系合金フィラメントの断面形状は、六角形
、四角形、三角形などが好ましく、多辺形という用語は
その角が丸まっているような形でもよいという意味であ
る。
、四角形、三角形などが好ましく、多辺形という用語は
その角が丸まっているような形でもよいという意味であ
る。
第１図および第２図はそれぞれ本発明の超電導線を示す
もので、第１図はＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメント１の断
面形状が六角形の場合、第２図は四角形の場合である。
もので、第１図はＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメント１の断
面形状が六角形の場合、第２図は四角形の場合である。
第３図ｔａ＋〜（Ｃ１はこのような超電導線を製造する
のに使用される複合素線を示すもので、（ａ）は断面三
角形のＮｂ−Ｔｉ系合金線１１にそれと同じ形に安定化
材１２を被覆したもの、（ｂ）は同じく断面四角形のも
の、ｉｃ）は同じく断面六角形のものである。このよう
な複合素線を多数本集合し、減面加工をほどこすことに
より上記のような超電導線が製造できる。
のに使用される複合素線を示すもので、（ａ）は断面三
角形のＮｂ−Ｔｉ系合金線１１にそれと同じ形に安定化
材１２を被覆したもの、（ｂ）は同じく断面四角形のも
の、ｉｃ）は同じく断面六角形のものである。このよう
な複合素線を多数本集合し、減面加工をほどこすことに
より上記のような超電導線が製造できる。
ところでＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメントの断面周長は、
同じ面積の円の周長の１．０５〜１．８倍の範囲にある
ことが望ましい。正六角形の周長は同じ面積の円の周長
の１．０５倍であり、これより周長が短いと円に近くな
り、効果的でない。また四角形ではその周長が円の周長
の１．１〜１．２倍、三角形では同じ＜１．３〜１．８
倍程度が好ましく、これより周長が長くなるとフィラメ
ントが偏平になり、好ましくない。
同じ面積の円の周長の１．０５〜１．８倍の範囲にある
ことが望ましい。正六角形の周長は同じ面積の円の周長
の１．０５倍であり、これより周長が短いと円に近くな
り、効果的でない。また四角形ではその周長が円の周長
の１．１〜１．２倍、三角形では同じ＜１．３〜１．８
倍程度が好ましく、これより周長が長くなるとフィラメ
ントが偏平になり、好ましくない。
またＮｂ−Ｔｉ系合金フィラメントは相互に接触しない
範囲でできるだけ密にすることが好ましく、Ｎｂ−Ｔｉ
系合金フィラメント近傍での〔安定化材／Ｎｂ−Ｔｉ系
合金フィラメント〕の断面積比を０．６以下にすること
が、超電導線全体での臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
範囲でできるだけ密にすることが好ましく、Ｎｂ−Ｔｉ
系合金フィラメント近傍での〔安定化材／Ｎｂ−Ｔｉ系
合金フィラメント〕の断面積比を０．６以下にすること
が、超電導線全体での臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
さらにＮｂ Ｔｉ系合金フィラメントの直径を１０μ
ｍ以下にすることも、臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
ｍ以下にすることも、臨界電流密度を向上させる上で効
果的である。
６０酊ψ、Ｎｂ−４６，５瞳ｔ％Ｔｉ合金棒を外径７３
曹議、内径６０．５ｍ■の高純度銅管内に挿入して複合
棒をつ／ハ Ｖ柄丈７Ｃ＋ｎヤｔマ心ｔ１プ１「キ聞ぶ
１キ１ナー小家３０■■φに押し出し、さらにこの押出
材を圧延により３１１ｓ角の線材とした。このようにし
て得た素線１３００本を外径１４５酊、内径１２（ｂｍ
の高純度銅管内に挿入して複合母材をつくり、これを熱
間押出により８０ｆｌφとした。次いでこの押出材を冷
間加工と中間熱処理の組み合わせにより減面加工し、０
゜３朋φおよび０．５１φの超電導線を得た。
曹議、内径６０．５ｍ■の高純度銅管内に挿入して複合
棒をつ／ハ Ｖ柄丈７Ｃ＋ｎヤｔマ心ｔ１プ１「キ聞ぶ
１キ１ナー小家３０■■φに押し出し、さらにこの押出
材を圧延により３１１ｓ角の線材とした。このようにし
て得た素線１３００本を外径１４５酊、内径１２（ｂｍ
の高純度銅管内に挿入して複合母材をつくり、これを熱
間押出により８０ｆｌφとした。次いでこの押出材を冷
間加工と中間熱処理の組み合わせにより減面加工し、０
゜３朋φおよび０．５１φの超電導線を得た。
また比較のため、６０關φ、Ｎｂ ４６．５ｗｔ％Ｔ
ｉ合金棒を外径９９．５ｎ＋、内径６０．５龍の高純度
銅管内に挿入した複合棒をつくり、これを７５０°Ｃに
おいて１時間保持したのち、３０ｆｌφに押し出し、さ
らにこの押出材を鬼神線加工により４１ｍφの線材とし
た。このようにして得た素線７２０本を外径１４５Ｉ、
内径１２０璽−の高純度銅管内に挿入して複合母材をつ
くり、これを熱間押出により３Ｑｍｍφとした。
ｉ合金棒を外径９９．５ｎ＋、内径６０．５龍の高純度
銅管内に挿入した複合棒をつくり、これを７５０°Ｃに
おいて１時間保持したのち、３０ｆｌφに押し出し、さ
らにこの押出材を鬼神線加工により４１ｍφの線材とし
た。このようにして得た素線７２０本を外径１４５Ｉ、
内径１２０璽−の高純度銅管内に挿入して複合母材をつ
くり、これを熱間押出により３Ｑｍｍφとした。
次いでこの押出材を冷間加工と中間熱処理の組み合わせ
により減面加工し、０．５■宵φおよびＩ 、 Ｏａｍ
φの超電導線を得た。
により減面加工し、０．５■宵φおよびＩ 、 Ｏａｍ
φの超電導線を得た。
この両者の試験結果は第１表のとおりであった。
第１表
なお第１表において銅比とは〔銅／Ｎｂ −Ｔｉフィラ
メント〕の断面積比である。またフィラメントの等価直
径とは、そのフィラメントの断面積と同じ面積の円の直
径である。
メント〕の断面積比である。またフィラメントの等価直
径とは、そのフィラメントの断面積と同じ面積の円の直
径である。
以上説明した如く本発明によれば、Ｎｂ −Ｔｉ系合金
フィラメントの断面形状を多辺形にしたことにより、フ
ィラメント近傍における〔安定化材／Ｎｂ−Ｔｉ系合金
フィラメント〕の断面積比を従来より一段と小さくする
ことができ、その結果フィラメントの加工性がよ（なり
、フィラメントの細線化が可能となるため、臨界電流密
度の高い超電導線が得られる。
フィラメントの断面形状を多辺形にしたことにより、フ
ィラメント近傍における〔安定化材／Ｎｂ−Ｔｉ系合金
フィラメント〕の断面積比を従来より一段と小さくする
ことができ、その結果フィラメントの加工性がよ（なり
、フィラメントの細線化が可能となるため、臨界電流密
度の高い超電導線が得られる。
第１図および第２図はそれぞれ本発明に係る超電導線の
概略断面図、第３図（ａｌ〜（Ｃ１はそれぞれ本発明の
超電導線を製造するのに用いられる複合素線の断面図、
第４図は従来の超電導線の概略断面図、第５図＋ａ）
ｆｂ）はそれぞれ従来の超電導線を製造するのに用いら
れる複合素線の断面図である。 １〜Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメント、２〜安定化材。 第１図 第２図 第３図 第４図 （ａ）（ｂ＋ （Ｃ） ２第
５図 （ａ） （ｂ）
概略断面図、第３図（ａｌ〜（Ｃ１はそれぞれ本発明の
超電導線を製造するのに用いられる複合素線の断面図、
第４図は従来の超電導線の概略断面図、第５図＋ａ）
ｆｂ）はそれぞれ従来の超電導線を製造するのに用いら
れる複合素線の断面図である。 １〜Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメント、２〜安定化材。 第１図 第２図 第３図 第４図 （ａ）（ｂ＋ （Ｃ） ２第
５図 （ａ） （ｂ）
Claims (4)
- （１）非超電導体の安定化材の中に多数のＮｂ−Ｔｉ系
合金フィラメントが埋め込まれているＮｂ−Ｔｉ合金系
超電導線において、上記Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメント
の断面形状が多辺形になっていることを特徴とするＮｂ
−Ｔｉ合金系超電導線。 - （２）特許請求の範囲第１項記載の超電導線であって、
Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメントの断面周長が、同じ面積
の円の周長の１．０５〜１．８倍になっているもの。 - （３）特許請求の範囲第１項記載の超電導線であって、
Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメント近傍での〔安定化材／Ｎ
ｂ−Ｔｉ系合金フィラメント〕の断面積比が０．６以下
であるもの。 - （４）特許請求の範囲第１項記載の超電導線であって、
Ｎｂ−Ｔｉ系合金フィラメントの等価直径が１０μｍ以
下であるもの。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60073505A JPH0680566B2 (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60073505A JPH0680566B2 (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61232510A true JPS61232510A (ja) | 1986-10-16 |
| JPH0680566B2 JPH0680566B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=13520173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60073505A Expired - Lifetime JPH0680566B2 (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680566B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62110208A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | 住友電気工業株式会社 | 複合多芯超電導線 |
| WO1991003060A1 (fr) * | 1989-08-25 | 1991-03-07 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Materiau filaire supraconducteur et procede de production d'un tel materiau |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59105215A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-18 | 昭和電線電纜株式会社 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4044457A (en) | 1976-04-01 | 1977-08-30 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Method of fabricating composite superconducting wire |
-
1985
- 1985-04-09 JP JP60073505A patent/JPH0680566B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59105215A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-18 | 昭和電線電纜株式会社 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62110208A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | 住友電気工業株式会社 | 複合多芯超電導線 |
| WO1991003060A1 (fr) * | 1989-08-25 | 1991-03-07 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Materiau filaire supraconducteur et procede de production d'un tel materiau |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0680566B2 (ja) | 1994-10-12 |
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