JPS63124310A - Ｎｂ−Ｔｉ極細多心超電導線の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ極細多心超電導線の製造方法Info
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- JPS63124310A JPS63124310A JP61270748A JP27074886A JPS63124310A JP S63124310 A JPS63124310 A JP S63124310A JP 61270748 A JP61270748 A JP 61270748A JP 27074886 A JP27074886 A JP 27074886A JP S63124310 A JPS63124310 A JP S63124310A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は交流用超電導線として好適なＮｂ−Ｔｉ極細多
心超電導線の製造方法に関する。
心超電導線の製造方法に関する。
「従来の技術」
超電導体にあっては、量子磁束線が外部のしよう乱を受
けて導体内部で急激に運動を起こす磁気不安定性現象が
あり、これが原因となって磁束の運動による発熱現象を
引き起こしたり、常電導の芽を発生するおそれがある。
けて導体内部で急激に運動を起こす磁気不安定性現象が
あり、これが原因となって磁束の運動による発熱現象を
引き起こしたり、常電導の芽を発生するおそれがある。
このため実用の超電導線にあっては、磁気不安定性現象
を解消する目的で、超電導体をＣｕからなる安定化母材
の内部に埋設したり、超電導体を直径数μｍ〜数ＩＯμ
ｍのフィラメント状に極細化する技術が導入されている
。ここで一般に安定化母材の内部に超電導フィラメント
を配する方法として知られているのは、超電導線材を多
数集合して安定化母材バイブの内部に収納した後に全体
を縮径し、超電導線材を極細のフィラメントとする方法
である。
を解消する目的で、超電導体をＣｕからなる安定化母材
の内部に埋設したり、超電導体を直径数μｍ〜数ＩＯμ
ｍのフィラメント状に極細化する技術が導入されている
。ここで一般に安定化母材の内部に超電導フィラメント
を配する方法として知られているのは、超電導線材を多
数集合して安定化母材バイブの内部に収納した後に全体
を縮径し、超電導線材を極細のフィラメントとする方法
である。
ところで従来、超電導フィラメントを安定化母材の内部
に多数開して構成される交流用極細多心超電導線にあっ
ては、超電導フィラメントの直径を数μｍ以下とするこ
とにより交流損失を低くできることが知られている。
に多数開して構成される交流用極細多心超電導線にあっ
ては、超電導フィラメントの直径を数μｍ以下とするこ
とにより交流損失を低くできることが知られている。
［発明が解決しようとする問題点」
ところが、各種超電導線の中でもＮｂ−Ｔｉ超電導線を
製造する場合には、製造時に、安定化母材と超電導フィ
ラメントとの界面部分に加工性に劣るＴｉ２Ｃｕ化合物
が生成するために、この化合物が原因となって縮径加工
中の超電導フィラメントに断線を生じる問題を有してい
た。従って直径数μｍ以下の超電導フィラメントを有す
るＮｂ−Ｔｉ極細多心線を安定的に製造できる方法が要
望されていた。
製造する場合には、製造時に、安定化母材と超電導フィ
ラメントとの界面部分に加工性に劣るＴｉ２Ｃｕ化合物
が生成するために、この化合物が原因となって縮径加工
中の超電導フィラメントに断線を生じる問題を有してい
た。従って直径数μｍ以下の超電導フィラメントを有す
るＮｂ−Ｔｉ極細多心線を安定的に製造できる方法が要
望されていた。
本発明は、前記問題に鑑みてなされたもので、交流損失
が少なく、臨界電流特性に優れるとともに、数μｍ以下
の直径の超電導フィラメントを備えた極細多心超電導線
を縮径加工中のトラブルを生じることなく安定的に製造
することができる方法の提供を目的とする。
が少なく、臨界電流特性に優れるとともに、数μｍ以下
の直径の超電導フィラメントを備えた極細多心超電導線
を縮径加工中のトラブルを生じることなく安定的に製造
することができる方法の提供を目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、前記問題点を解決するために、Ｎｂ−Ｔｉ合
金線の外方に、Ｎｂと■とＴａのいずれかからなる箔体
を被覆した後に安定化母材を被覆して複合線を作成し、
更に複合線を多数本集合して縮径するものである。
金線の外方に、Ｎｂと■とＴａのいずれかからなる箔体
を被覆した後に安定化母材を被覆して複合線を作成し、
更に複合線を多数本集合して縮径するものである。
「作用」
Ｎｂ−Ｔｉ合金線と安定化母材との間に、ＣｕおよびＴ
ｉとの間に化合物を生成しない金属からなる箔体を介在
させ、ＴｉとＣｕの直接接触をなくしているために、製
造中にＣｕとＴ１の化合物を生じることがなくなり、縮
径加工における断線等のトラブルを解消できる。また、
従来より高い加工率で縮径加工が可能になるために、直
径数μｍ以下の超電導フィラメントを有する超電導線の
製造が可能になり、交流損失を少なくできるとともに、
臨界電流特性も向」−する。
ｉとの間に化合物を生成しない金属からなる箔体を介在
させ、ＴｉとＣｕの直接接触をなくしているために、製
造中にＣｕとＴ１の化合物を生じることがなくなり、縮
径加工における断線等のトラブルを解消できる。また、
従来より高い加工率で縮径加工が可能になるために、直
径数μｍ以下の超電導フィラメントを有する超電導線の
製造が可能になり、交流損失を少なくできるとともに、
臨界電流特性も向」−する。
「実施例」
第１図（Ａ）〜（Ｆ）は、本発明の一実施例を示すもの
で、Ｎｂ−Ｔｉ極細多心超電導線を製造するには、まず
、第１図（Ａ）に示ずＮｂ−Ｔｉ合金線、１を製造する
。次に、この合金線■にＮｂ箔２を第１図（Ｂ）に示す
ように縦沿えして被せ、更に全体をＣｕからなる安定化
パイプ３の内部に第１図（Ｃ）に示すように挿入し縮径
加工を施して第１図（Ｄ）に示す所望の直径の複合線４
を作成する。
で、Ｎｂ−Ｔｉ極細多心超電導線を製造するには、まず
、第１図（Ａ）に示ずＮｂ−Ｔｉ合金線、１を製造する
。次に、この合金線■にＮｂ箔２を第１図（Ｂ）に示す
ように縦沿えして被せ、更に全体をＣｕからなる安定化
パイプ３の内部に第１図（Ｃ）に示すように挿入し縮径
加工を施して第１図（Ｄ）に示す所望の直径の複合線４
を作成する。
次いで前記複合線４を第１図（Ｅ）に示すように多数本
集合して安定化パイプ５の内部に挿入し、所望の直径に
なるまで縮径加工を施す。この縮径加工により安定化パ
イプ５の内部の合金線１を数μｍ以下の直径の極細のフ
ィラメント状に加工して超電導線６を得る。ここで、前
記縮径加工においては、合金線１と安定化パイプ３との
門にＮｂ箔２が介在されていて、合金線ＩのＴｉと安定
化パイプ３のＣｕが直接接触していないために、これら
の界面にＴｉ２Ｃｕ化合物が生成することはない。従っ
て縮径加工中に合金線１を断線させることがなくなるた
めに、トラブルなく安定して超電＼導線６を製造できる
。また、合金線１を従来より大きな加工率で縮径できる
ようになるために、直径数μｍ以下の超電導フィラメン
トを有する超電導線をトラブルなく安定的に製造できる
ようになる。更にまた、直径数μｍ以下の超電導フィラ
メントを有する超電導線が製造できるために、交流用と
して損失が少なく、臨界電流特性の優れた超電導線を得
ることができる。
集合して安定化パイプ５の内部に挿入し、所望の直径に
なるまで縮径加工を施す。この縮径加工により安定化パ
イプ５の内部の合金線１を数μｍ以下の直径の極細のフ
ィラメント状に加工して超電導線６を得る。ここで、前
記縮径加工においては、合金線１と安定化パイプ３との
門にＮｂ箔２が介在されていて、合金線ＩのＴｉと安定
化パイプ３のＣｕが直接接触していないために、これら
の界面にＴｉ２Ｃｕ化合物が生成することはない。従っ
て縮径加工中に合金線１を断線させることがなくなるた
めに、トラブルなく安定して超電＼導線６を製造できる
。また、合金線１を従来より大きな加工率で縮径できる
ようになるために、直径数μｍ以下の超電導フィラメン
トを有する超電導線をトラブルなく安定的に製造できる
ようになる。更にまた、直径数μｍ以下の超電導フィラ
メントを有する超電導線が製造できるために、交流用と
して損失が少なく、臨界電流特性の優れた超電導線を得
ることができる。
ところで、Ｎｂ箔２を合金線Ｉに縦添えする場合には、
合金線■の長さに関係なく自由に縦添え可能であるため
に、長尺の超電導線６を製造することができる。この点
に、おいてＮｂ箔２の代わりにＮｂ管を用いた場合は、
Ｎｂ管を被せうる長さに制限を生じるために長尺の超電
導線が製造できない問題がある。なお、合金線１ｉ：Ｎ
ｂ箔２を被せる手段は、縦添えに限らず、巻き付は等の
手段でも良い。
合金線■の長さに関係なく自由に縦添え可能であるため
に、長尺の超電導線６を製造することができる。この点
に、おいてＮｂ箔２の代わりにＮｂ管を用いた場合は、
Ｎｂ管を被せうる長さに制限を生じるために長尺の超電
導線が製造できない問題がある。なお、合金線１ｉ：Ｎ
ｂ箔２を被せる手段は、縦添えに限らず、巻き付は等の
手段でも良い。
ところで、前記安定化パイプ３または５の外方に、Ｃｕ
−Ｎｉ合金等の高抵抗材料からなる遮断層を設け、各層
間の結合電流を遮断して交流損失を少なくする構造を採
用しても良い。
−Ｎｉ合金等の高抵抗材料からなる遮断層を設け、各層
間の結合電流を遮断して交流損失を少なくする構造を採
用しても良い。
なお、前記実施例においては、Ｎｂ−Ｔｉ合金線１の外
方にＮｂ箔２を被せたが、■箔、あるいは、Ｔａ箔を被
せても良い。即ち、合金線Ｉの外方に被せる箔体は、Ｔ
ｉとの間に化合物を生成しない元素であって、加工性に
富み、しかも、Ｃｕとの間に化合物を生成しない元素で
ある必要がある。
方にＮｂ箔２を被せたが、■箔、あるいは、Ｔａ箔を被
せても良い。即ち、合金線Ｉの外方に被せる箔体は、Ｔ
ｉとの間に化合物を生成しない元素であって、加工性に
富み、しかも、Ｃｕとの間に化合物を生成しない元素で
ある必要がある。
従ってこのような元素としてＮｂ、！：ＶとＴａを挙げ
ることができる。ただし、Ｎｂに比較してＶとＴａは高
価であるために箔体を構成する元素はＮｂか最も好まし
い。
ることができる。ただし、Ｎｂに比較してＶとＴａは高
価であるために箔体を構成する元素はＮｂか最も好まし
い。
「製造例」
直径６ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金線の周囲に、厚さ０．０５
ｍｍのＮｂ箔を縦沿えした後に外径１０ｍｍ、肉厚１５
ｍｍの鋼管を被せ、更に、冷間加工を施して第１図（Ｄ
）に示す複合線と同等の構造であって、直径１．０ｍｍ
の複合線を作成した。次に、この複合線を多数本集合し
、押出と伸線加工を繰り返し行って直径１．０ｍｍ、内
部フィラメント数１６１２９本のＮｂ−Ｔｉ極細多心線
を得た。この多心線において、フィラメント径は５．０
μｍであった。次いで、この多心線を更にＯ、］ ｍｍ
まで伸線した後に、マトリックス部分（Ｃｕ部分）を化
学的溶解法等の除去手段により除去してフィラメントの
表面状態を観察した。この結果台フィラメントは全て均
一に加工されており、直径１μｍ以下のフィラメントで
も満足に伸線加工されていることが判明した。
ｍｍのＮｂ箔を縦沿えした後に外径１０ｍｍ、肉厚１５
ｍｍの鋼管を被せ、更に、冷間加工を施して第１図（Ｄ
）に示す複合線と同等の構造であって、直径１．０ｍｍ
の複合線を作成した。次に、この複合線を多数本集合し
、押出と伸線加工を繰り返し行って直径１．０ｍｍ、内
部フィラメント数１６１２９本のＮｂ−Ｔｉ極細多心線
を得た。この多心線において、フィラメント径は５．０
μｍであった。次いで、この多心線を更にＯ、］ ｍｍ
まで伸線した後に、マトリックス部分（Ｃｕ部分）を化
学的溶解法等の除去手段により除去してフィラメントの
表面状態を観察した。この結果台フィラメントは全て均
一に加工されており、直径１μｍ以下のフィラメントで
も満足に伸線加工されていることが判明した。
これに対し、Ｎｂ箔を用いずに前記Ｎｂ−Ｔｉ合金線と
Ｃｕパイプから複合線を構成し、この複合線を集合し、
縮径加工を施して超電導線を製造した超電導線にあって
は、フィラメントの直径を１０μｍ以下とするような加
工を施した場合、断線等のトラブルを生じて均一な加工
ができない問題を生じた。
Ｃｕパイプから複合線を構成し、この複合線を集合し、
縮径加工を施して超電導線を製造した超電導線にあって
は、フィラメントの直径を１０μｍ以下とするような加
工を施した場合、断線等のトラブルを生じて均一な加工
ができない問題を生じた。
第２図はＮｂ箔を用いて前述のように製造した超電導線
の臨界電流特性と、Ｎｂ箔を用いずに製造した超電導線
の臨界電流特性を比較して示した図である。
の臨界電流特性と、Ｎｂ箔を用いずに製造した超電導線
の臨界電流特性を比較して示した図である。
第２図において、曲線Ａは、Ｎｂ箔を用いて製造され、
フィラメント径を５μｍとした超電導線の臨界電流特性
を示し、曲線Ｂは、Ｎｂ箔を用いずに製造され、フィラ
メント径を２０μｍとした超電導線の臨界電流特性を示
している。（ここで、Ｎｂ箔を用いずに製造した超電導
線ｉこあっては、フィラメント径が２０μｍとなってい
るが、Ｎｂ箔を用いない場合に、これ以上小さいフィラ
メント径にすると縮径加工中にフィラメントに断線を生
じるおそれが高く、この程度のフィラメント径の超電導
線が従来方法で安定的に製造可能な超電導線である。） 第２図において、Ｎｂ箔を用いて製造された超電導線の
臨界電流特性は、Ｎｂ箔を用いていない超電導線に比較
して高磁界域において特に優れていることが明らかであ
る。
フィラメント径を５μｍとした超電導線の臨界電流特性
を示し、曲線Ｂは、Ｎｂ箔を用いずに製造され、フィラ
メント径を２０μｍとした超電導線の臨界電流特性を示
している。（ここで、Ｎｂ箔を用いずに製造した超電導
線ｉこあっては、フィラメント径が２０μｍとなってい
るが、Ｎｂ箔を用いない場合に、これ以上小さいフィラ
メント径にすると縮径加工中にフィラメントに断線を生
じるおそれが高く、この程度のフィラメント径の超電導
線が従来方法で安定的に製造可能な超電導線である。） 第２図において、Ｎｂ箔を用いて製造された超電導線の
臨界電流特性は、Ｎｂ箔を用いていない超電導線に比較
して高磁界域において特に優れていることが明らかであ
る。
「発明の効果」
以上説明したように本発明は、Ｎ ｂ −Ｔ ｉ合金線
の周囲にＮｂ箔を配置し、その外方に安定化母材を配し
て複合線を形成した後に、この複合線を多数本集合して
縮径するものであり、合金線のＴ１と安定化母材のＣｕ
をＮｂ箔で隔離した状態で縮径できるために、縮径加工
に支障を来す原因となるＴＬＣｕ化合物を生成させるこ
とがなくなり、断線等のトラブルを生じることなく極細
多心超電導線を安定的に製造できる効果がある。
の周囲にＮｂ箔を配置し、その外方に安定化母材を配し
て複合線を形成した後に、この複合線を多数本集合して
縮径するものであり、合金線のＴ１と安定化母材のＣｕ
をＮｂ箔で隔離した状態で縮径できるために、縮径加工
に支障を来す原因となるＴＬＣｕ化合物を生成させるこ
とがなくなり、断線等のトラブルを生じることなく極細
多心超電導線を安定的に製造できる効果がある。
また、従来よりも大きな加工率で縮径加工ができるよう
になるために、より小さなフィラメント径の極細多心超
電導線を製造できるようになり、交流用として臨界電流
特性の優れた極細多心超電導線を製造できる効果がある
。
になるために、より小さなフィラメント径の極細多心超
電導線を製造できるようになり、交流用として臨界電流
特性の優れた極細多心超電導線を製造できる効果がある
。
なお、Ｎｂ箔は長尺の合金線の外方に必要な長さ自由に
配することができるために、長尺の合金線でも全長にわ
たってＮｂ箔を配することができるようになり、長尺の
極細多心超電導線も容易に製造できるようになる効果が
ある。
配することができるために、長尺の合金線でも全長にわ
たってＮｂ箔を配することができるようになり、長尺の
極細多心超電導線も容易に製造できるようになる効果が
ある。
第１図（Ａ）〜（Ｆ）は、本発明の一実施例を示すもの
で、第１図（Ａ）はＮｂ−Ｔｉ合金線の断面図、第１図
（Ｂ）はＮｂ−Ｔｉ合金線にＮｂ箔を被覆する状態を示
す断面図、第１図（Ｃ）はＮｂ箔の外方に安定化パイプ
を被せた状態を示す断面図、第１図（Ｄ）は複合線の断
面図、第１図（Ｅ）は複合線の集合状態を示す断面図、
第１図（Ｆ）は超電導線の断面図、第２図は本発明方法
により製造された超電導線と従来方法により製造された
超電導線において臨界電流密度と磁界の関係を示す線図
である。 １・・・・・Ｎｂ−Ｔｉ合金線、 ２・・ ・Ｎｂ箔
、３・・安定化パイプ（安定化母材）、 ４・・・・・・複合線、 ５・・・・・・安定化パイプ（安定化母材）、６・・・
・超電導線。
で、第１図（Ａ）はＮｂ−Ｔｉ合金線の断面図、第１図
（Ｂ）はＮｂ−Ｔｉ合金線にＮｂ箔を被覆する状態を示
す断面図、第１図（Ｃ）はＮｂ箔の外方に安定化パイプ
を被せた状態を示す断面図、第１図（Ｄ）は複合線の断
面図、第１図（Ｅ）は複合線の集合状態を示す断面図、
第１図（Ｆ）は超電導線の断面図、第２図は本発明方法
により製造された超電導線と従来方法により製造された
超電導線において臨界電流密度と磁界の関係を示す線図
である。 １・・・・・Ｎｂ−Ｔｉ合金線、 ２・・ ・Ｎｂ箔
、３・・安定化パイプ（安定化母材）、 ４・・・・・・複合線、 ５・・・・・・安定化パイプ（安定化母材）、６・・・
・超電導線。
Claims (1)
- ＮｂとＶとＴａの３つの元素の内、１つの元素からなる
箔体をＮｂ−Ｔｉ合金線の外周に被せ、箔体の外部に安
定化母材を被せて複合線を作成するとともに、前記複合
線を多数本集合して安定化母材内に配し、更に縮径加工
を施し、安定化母材内の複合線を極細のＮｂ−Ｔｉフィ
ラメントとすることを特徴とするＮｂ−Ｔｉ極細多心超
電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61270748A JPS63124310A (ja) | 1986-11-13 | 1986-11-13 | Ｎｂ−Ｔｉ極細多心超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61270748A JPS63124310A (ja) | 1986-11-13 | 1986-11-13 | Ｎｂ−Ｔｉ極細多心超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63124310A true JPS63124310A (ja) | 1988-05-27 |
Family
ID=17490427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61270748A Pending JPS63124310A (ja) | 1986-11-13 | 1986-11-13 | Ｎｂ−Ｔｉ極細多心超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63124310A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02119013A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-05-07 | Westinghouse Electric Corp <We> | 複合極低温導電体 |
| JPH02192618A (ja) * | 1989-01-20 | 1990-07-30 | Mitsubishi Electric Corp | 超電導合金線材の製造方法 |
| JP2006288326A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Mitsubishi Agricult Mach Co Ltd | 作業機連結体 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61253723A (ja) * | 1985-05-02 | 1986-11-11 | 住友電気工業株式会社 | ＮｂＴｉ極細多芯超電導線の製造方法 |
| JPS62234807A (ja) * | 1986-04-03 | 1987-10-15 | 日立電線株式会社 | 超電導極細多芯線 |
-
1986
- 1986-11-13 JP JP61270748A patent/JPS63124310A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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