JPS61224295A

JPS61224295A - 放電灯の点灯装置

Info

Publication number: JPS61224295A
Application number: JP6258985A
Authority: JP
Inventors: 幸雄渡辺
Original assignee: KYOSHIN DENKI SEISAKUSHO KK
Current assignee: KYOSHIN DENKI SEISAKUSHO KK
Priority date: 1985-03-27
Filing date: 1985-03-27
Publication date: 1986-10-04

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】く技術分野〉本発明は商用交流電源を全波整流器で全波整流した脈流
を平滑装置にて平ｌ持化した直流電源によってインバー
タを動作させこのインハークの高周波出力にて放電灯を
点灯させる放電灯の点灯装置に関するものである。

〈従来技術〉第６図に従来例を示す。図において１は商用交流電源、
２は全波整流器、７Ａは効率改善回路又は平滑回路、８
は定電流インダクタ、１０は電源トランス、１１は発振
始動用抵抗、１２Ａは主ベース付勢電流供給回路、１４
は一対のトランジスタＴｒ１．Ｔｒ２を用いたインバー
タ、１５は放電灯、２０は電源スィッチである。

電源スィッチ２０をオンすると、商用交流電源１は全波
整流器２で全波整流され、効率改善回路又は平滑回路７
Ａで部分平滑又は完全平滑される。

インバータ１４は、この部分平滑又は完全平滑された電
流により駆動され、発振始動するのであるが、ここに至
る過程をもう少し詳しく説明する。

インバータ１４を構成する一対のトランジスタＴｒｙ、
Ｔｒ２のベース電流は、従来、上記効率改善回路又は平
滑回路７Ａで部分平滑又は完全平滑された後の直流正極
出力側（Ａ′）に接続された発振始動用抵抗１１を通し
て供給されるほか、電源トランス１０の二次巻線１２　
Ａ　ｃの電圧を全波整流器１２Ａａで全波整流し更に平
滑化して主ベース付勢電流４１１給回路１２Ａから上記
発振始動用抵抗１１と発振トランジスタＴｒ１．Ｔｒ２
の両ベースの接合点（Ｂ）に供給されていた。

また、第７図に示す従来例では、上記主ベース付勢電流
供給回路１２Ａは、インバータ１４を構成する発振トラ
ンスＴの一次側に巻回された三次巻線１２Ａｃの電圧を
全波整流器１２Ａａで全波整流し更に平滑化して得た電
圧を用いるよう構成されていた。

従って、電源スィッチ２０をオンすると、先ず発振始動
用抵抗１１を通り一対の発振トランジスタＴｒ）、Ｔｒ
２のベース回路に微弱な電流が流れ、これにより一対の
発振トランジスタ’ｌ’　ｒ　１゜Ｔｒ２の内いずれか
一方が導通し、微弱なコレクタ電流が流れ始める。この
微弱なコレクタ電流により、発振トランスＴの一次、二
次巻線に電圧が誘起され、同時に一対の発振トランジス
タＴｒｌ　。

’ｌ’ｒ２のベース間に接続された帰還巻線Ｔｆにも電
圧が誘起され、導通していた一方のトランジスタは不導
通に、また先に不導通であったトランジスタを専ｉ、ｆ
ｆｌさせるように帰還巻線Ｔｆから帰還がかかる。この
ようにして、一対の発振トランジスタＴｒｌ、Ｔｒ２は
交互にオン・オフ動作を行う。

一方、これと同時に、主ベース付勢電流供給回路１２Ａ
よりベース付勢電流が供給され、この両者が相俟って、
インパーク１４は急速に正常発振に至り、この高周波二
次出力により、放電灯１５は即時に点灯する。

しかしながら、従来は、上記発振始動用抵抗１１は全波
整流器２で全波整流し効率改善回路又は平滑回路７Ａで
部分平滑又は完全平滑された後の直流正極出力側（Ａ′
）と一対の発振トランジスタＴｒ１．Ｔｒ２の両ベース
の接合点（Ｂ）に接続されるのが慣例化され常識化され
ていた。この場合、商用交流電源１の定格入力電圧が１
００Ｖのもので（Ａ′）点のピーク電圧は２２０Ｖ程度
であり、又、定格入力電圧が２００■のもでは（Ａ′）
点のピーク電圧は４８０Ｖ程度である。

一方、（Ｂ）点電位のピーク値は略々５．５〜１５■程
度で、（Ａ”）（Ｂ）点間の電位差は可成り大きく、従
って発振始動用の抵抗１１も抵抗値の大きなものを用い
ざるを得す、発振始動のための電流によって生ずるこの
部分の損失も可成り大きいと云う欠点があった。

〈発明の目的〉本発明は、インバータの発振始動用抵抗による損失を低
減すると共に、インバータの発振に商用交流電源のゼロ
クロス時と同期した休止期間を設け、その休止期間を適
当な値に制御することにより総合効率を高めた放電灯の
点灯装置を提供することを目的とする。

〈発明の構成〉本発明の点灯装置は、発振始動用抵抗が商用交流電源電
圧を低減する電源トランスの二次側出力を整流する第２
の余波整流器の正極側とインバータを構成する一対の発
振トランジスタの両ベース回路の接続点との間に接続さ
れ、主ベース付勢電流供給回路と上記発振トランジスタ
の両ベース回路の接続点との間に制御用トランジスタの
コレクターエミッタ電極が接続され、上記第２の全波整
流器の出力端子間に少くとも抵抗とツェナーダイオード
とから成る直列回路を接続し、このツェナーダイオード
のツェナー電圧を闇値として用いて上記制御用トランジ
スタをオン・オフ制御するよう構成したことを特徴とし
ている。

〈実施例１〉第１図に本発明の第１の実施例を示す。

商用交流電源１に全波整流器２を接続し、この全波整流
器２にて全波整流した脈流を平滑装置７で更に平滑化し
、その直流出力により定電流インダクタ８を通してイン
バータ１４が駆動され、その高周波二次出力により放電
灯１５が点灯される。

インバータ１４を構成する一対のトランジスタＴｒｌ、
Ｔｒ２のベース電流は、第２の全波整流器９の正極出力
側（Ａ）に接続された発振始動用抵抗１１を通して供給
されるほか、インバータ１４の発振トランスＴの三次巻
線１２Ｃの出力を全波整流及び平滑化する主ベース付勢
電流供給回路１２から制御用トランジスタ１３のコレク
ターエミッタ電極を介して発振トランジスタＴｒｙ、Ｔ
’ｒ２の両ベースと」二記発振始動用抵抗１１との共通
接続点（Ｂ）を経て供給される。

」二記主ベース付勢電流供給回路１２は、全波整流器１
２ａの正極出力点において電解コンデンサ１２ｂの正極
側と制御用トランジスタ１３のコレクタ側とが接続され
る。電解コンデンサ１２ｂの負極側はインバータ１４の
負極側に、全波整流器１２ａの負極側は全波整流器２の
負極側にそれぞれ共通接続される。一方、制御用ｌ・ラ
ンジスタ１３のベース電極は、抵抗１７．１８の直列回
路を介してインバータ１４の負極側に接続され、抵抗１
７と抵抗１８の接続点Ｓは、演算項ｌＪ器１９ｐの出力
側に接続されている。

演算増中器１９ｐの正負再入力信号は、商用交流電源１
と全波整流器２との間に接続された電源トランス１０の
二次巻線ＴＯ８の両端に接続された第２の全波整流器９
の正負両端子間に接続された基準電圧発生回路３の抵抗
４とツェナーダイオード５の接続点の電位が導入される
。この演算増中器１９ｐの電源は、電源トランス１０の
二次巻線ＴＯ５の出力を全波整流器９で全波整流しダイ
オード６ａを通して平滑コンデンサ６により更に平滑化
した直流が供給される。即ち、演算増巾器１９ｐの電源
端子は前記平滑コンデンサ６ｂの正負両極端子に接続さ
れると共にその負極側は全波整流器２の負極と共通接続
される。

平滑装置７は、電解コンデンサ７ａ、サイリスタ７ｂ、
抵抗７Ｃによって構成され、電解コンデンサ７ａは、正
極が全波整流器２の正極側に接続され、負極がインバー
タＩ４の負極側に接続される。更に、この電解コンデン
サ７ａの負極と金波整流器２の負極の間にサイリスタ７
ｂが接続され、このサイリスタ７ｂと並列に抵抗７Ｃが
接続される。サイリスタ７ｂのゲートＧには、タイマー
回路１６を介して発振トランスＴの三次巻線Ｔｓの出力
が印加される。

次にこの第１の実施例の作用を説明する。

商用交流電源１の電源スィッチ２０を投入すると、電源
トランス１０の二次巻線ＴＯ５の両端に接続された全波
整流器９に電源電圧を低減した電圧が加わり、これによ
り全波整流された電流が全波整流器９の正極側（Ａ）よ
り発振始動用抵抗１１を通り一対の発振トランジスタＴ
ｒｌ、Ｔｒ２のベース回路に微弱な電流として流れる。

一方、全波整流器２の正極側より定電流インダクタ８を
経て発振トランスＴの一次巻線に電圧が加わるため、一
対の発振トランジスタＴｒｉ、Ｔｒ２の内いずれか一方
が導通し、微弱なコレクタ電流が流れ始める。この微弱
なコレクタ電流により、発振トランスＴの一次、二次巻
線に電圧が誘起され、同時に一対の発振トランジスタＴ
ｒｙ、Ｔｒ２のベース間に接続された帰還巻線Ｔｆにも
電圧が誘起され、導通していた一方のトランジスタを不
導通に、また先に不導通であったｌ・ランジスタを導通
させるように帰還巻線Ｔｆから帰還がかかる。このよう
にして、発振トランジスタＴｒ１．Ｔｒ２は交互にオン
・オフ動作を行う。一方、発振トランスＴの一次側に巻
回された三次巻線１２ｃにも電圧が誘起され、主ベース
４＝Ｊ勢電流（Ｊｊ給回路Ｉ２により直流のベース付勢
電流が供給される。このようにして、インバータ４は急
速に圧密発振に至り、その高周波二次出力により放電灯
１５は即時に点灯する。

この時点では、サイリスタ７ｂはゲー１−　Ｇにタイマ
ー回路１６からの信号が印加されていないので不導通で
あり、平滑装置７は電解コンデンサ７ａ、抵抗７Ｃの回
路により徐々に充電されるので、第２図ｆａｔに示す脈
流でインバータ１４を駆動する状態から第２図（ｂ）に
示す平滑直流で駆動する状態へ徐々に移行する。一定時
間の後、タイマー回路１６よりサイリスタ７ｂのゲート
Ｇに信号が与えられ、サイリスタ７ｂは導通し、抵抗７
Ｃは短絡され、定常状態になる。

一方、全波整流器９の正負再出力端子間に″接続された
抵抗４とツェナーダイオード５からなる基準電圧発生回
路３の出力端子間には、第２図（Ｃ）に示すように、ツ
ェナーダイオード５のツェナー電圧Ｖｚだけ閾値ができ
るので、一つの脈流電流波形の期間Ｔの内ｔ１なる期間
は電流が流れず期間ｔ２のみ電流の流れる信号が発生す
る。この信号ば、演算項ＩＪ器１９ｐの正負両信号入力
端子に抵抗１９ａ、抵抗１９ｂを経て入力される。そし
て、演算増巾器１９ｐの出力端子には、第２図（ｄｌに
示すような電圧を生し、この出力電圧が制御用ｌ・ラン
ジスタ１３のベース回路の８点に付与される。

この信号により、制御用トランジスタ１３のベース電流
が制御され、制御用トランジスタ１３が増巾駆動される
。

この制御用トランジスタ１３のコレクタ電流は、発振始
動用抵抗１１を流れる電流と合流してインバータ回路１
４の発振トランジスタＴｒｌ、Ｔｒ２の両ベースを駆動
することになる。従って、第２図（Ｃ）の一つの脈流電
流波形の期間Ｔの内ｔ１なる期間は、発振始動用抵抗１
１からの電流のみで駆動されることになる。この電流も
、ｔＯなる時間において零になる。即ち、ｔｏなる瞬間
においては、インバータ１４は一瞬発振を停止する。こ
のようにして、演算増巾器１９ｐの出力電圧（第２図（
ｄ））により、制御用トランジスタ１３のベース電流が
制御され、従ってインバータ】４の発振１・ランジスタ
Ｔｒｙ、Ｔｒ２のベース電流も制御されることになる。

翻って考えてみると、発振トランジスタＴｒ１゜Ｔｒ２
のベース電流は、発振始動用抵抗１１を通して供給され
るものと、主ベース付勢電流供給回路１２から供給され
るものとの双方から成り立っている。

従って、前述のように、従来例では、定格入力電圧が２
００Ｖの場合、（Ａ′）点（第７図）の電圧はピーク値
で４８０Ｖであり、これを仮に正弦波の全波整流による
脈流の旬絡線をもつ高周波電圧と考えた場合でもその実
効値は４８０　／　ｎ　ｘ　ＪＴ　−２４０Ｖ　トナ’Ｑ、（
Ｂ）　点（第７図）の電圧５．５Ｖ　（但しこの場合、
オシロス・コープで観測した波形を見る限り台形波であ
り、略々実効値と見なすことができる）を差引くと、２
４０Ｖ−５，５Ｖ＝２３４．５　Ｖとなる。従って、発
振始動用抵抗１１の値を２７にΩＸ　２＝５４にΩとし
た場合、この抵抗１１内で消費される電力損失は（２３
４，５１５４ｘ１０３）　’　ｘ５４ｘｌｏ３＝　１．
０２　Ｗとなる。発振始動用抵抗１１の値は、発振］・
ランジスタＴｒｙ、Ｔｒ２のｈＦＥ値によっても異なる
が、通常２７にΩ〜１３６にΩ程度のものが使用され、
ｈＦＥの低いｌ−ランジスクはど低い抵抗値にしないと
発振始動が起らない。その結果、発振始動用抵抗ｌｌ内
で消費される損失は略２．０４〜０．４Ｗと推定される
。

一方、本実施例においては、（Ａ）点の電圧を実効値２
０Ｖと設定すれば、（Ａ）点、（Ｂ）点間の電位差は２
０Ｖ−５，５Ｖ＝１４．５Ｖとなり、従来例で一番低い
抵抗２７にΩのときと同様一番多い始動電流を流すとし
て２３４．５　／２７ｘ１０３！；８．７　ｍＡの発振
始動電流が必要となる。この電流を得るためには１４．
５／　８．７ｘｌＯ＝１．６７にΩ→１．６にΩの抵抗
器を用いればよく、その場合、この抵抗器内の損失は（
１４，５／１．６　Ｘｌ０３）　２ｘ１．６　ｘｌｏ３
＝０．１３Ｗとなり最悪の条件を選んだ上記事例でも従
来例に比べ発振始動用抵抗１１内の損失は激減すること
になる。

また、本実施例においては、電源トランス１０は、演算
増巾器１９ｐの電源と正負再入力信号を得るために設け
たもので、発振始動用抵抗１１内の損失を低減するため
に特に設けたものではなく、演算増巾器１９ｐの電源電
圧を活用したに過ぎない。

以上の説明で明らかなように、一つの脈流電流波形の期
間Ｔの内ｔ１なる期間は、主ベース付勢電流供給回路１
２から発振トランジスタＴｒｙ。

Ｔｒ２のベース回路への電流供給は抑止され、その間、
平滑装置７の平滑用コンデンサ７ａからの放電も略々抑
止される。そして、インバータ１４の二次側出力に接続
された放電灯１５のランプ電流波形（第２図（ｆ））に
おいて、時点ｔ（１を中心とする電流体止期間ｔ１をツ
ェナーダイオード５のツェナー電圧Ｖｚを選定すること
により、放電灯１５の光出力を任意に制御することがで
きる。

上述した如く、本実施例によれば、発振始動用抵抗１１
内の損失を定格入力電圧が２００ｖの場合で２〜０．５
Ｗ程度減少することができる。更に、ツェナーダイオー
ド５のツェナー電圧Ｖｚの選定により演算増巾器１９ｐ
に入力される基準電圧を決定することができるので、第
２図ｆｄｌに示す演算増巾器１９ｐの出力電圧の休止期
間ｔ１を任意に設定することができ、従って、制御用ト
ランジスタ１３のベース電流を任意に制御することがで
きる。つまり、平滑袋Ｗ７の電解コンデンサ７ａからの
放電量もツェナーダイオード５のツェナー電圧を変える
ことにより任意に制御することができ、駆動方式が完全
平滑方式であるため、放電灯の点灯装置の総合効率＝光
出力／入力電力も高い値に保つことができる。又、商用
交流電源１のゼロクロス時点においてインバータ１４の
発振が−Ｈ！４停止するので、このゼロクロス近傍にお
いて、ベース電流が過大になり、ノイズを生したり無線
障害を起したり、最悪の場合一対の発振ｌ・ランジスタ
Ｔｒｌ　＋　Ｔｒ２のいずれかが破壊されるようなこと
もない。さらに、省電力型螢光放電灯を低温時に点灯始
動した初期のかなりの長時間に亘る移動縞等の見苦しい
現象も生じない。

〈実施例２〉第３図に本発明の第２の実施例を示す。

この実施例が第１の実施例と異なる点は、制御用トラン
ジスタ１３がＰＮＰ　トランジスタに置き撲えられ、演
算増巾器１９ｐの出力電圧を反転し、その反転した出力
電圧を制御用トランジスタ１３のべ＝ス回路を構成する
抵抗１７．１８の接続点Ｓに与えるようにしたことと、
主ベース付勢電流供給回路１２の電源が電源トランス１
０の二次巻線Ｔｏｓより中間タップを設けて導出し、そ
の部分の巻線１２ｃを電源として用いるようにしたこと
である。

この場合、比較回路１９からの反転出力電圧は第２図ｆ
ｅ）に示す通りとなり、ｔｌなる期間のみＶｃｃなる電
圧が発生して、それが制御用トランジスタ１３０ベース
回路の８点に与えられることになる。

このようにｔｌなる期間のみ８点にＶｃｃなる正電位が
与えられるので、その間は制御用トランジスタ１３のベ
ース回路には電流が流れず、従って、主ベース付勢電流
供給回路１２から発振トランジスタＴｒｌ、Ｔｒ２のベ
ースへの電流供給は抑止され、その動作と効果は第１の
実施例と同じになる。なお、ＮＯＴ回路１９ｅをＩＣチ
ップに置換しうろことは言うまでもない。

〈実施例３〉第４図に本発明の第３の実施例を示す。

この実施例が第１の実施例と異なる点は、制御用トラン
ジスタ１３のベース回路を制御するのにホトカプラ３Ａ
を用い、比較回路１９を廃したことである。ここでは、
制御用トランジスタ１３のベース電極が抵抗１７ａ、ホ
トカプラ３Ａの受光素子３Ａｂ、抵抗１７ｂの直列回路
を介して電解コンデンサ１２ｂの正極に接続されてベー
スバイアス電流供給回路を形成しており、電解コンデン
サ１２ｂと並列に高抵抗１８が接続されてコンデンサ１
２ｂの放電回路を形成している。ホトカプラ３Ａの発光
素子３Ａａは、抵抗４とツェナーダイオード５との直列
回路を構成して第２の全波整流器９の正負両端子間に接
続されており、全波整流器９の負極側は全波整流器２の
負極と共通接続されている。

次に作用であるが、第１の実施例と略々同様である。即
ち、第２図（Ｃ１に示すように、ツェナーダイオード５
のツェナー電圧Ｖｔだけ闇値ができるので、第２図（ａ
ｌの一つの脈流の電流波形の期間Ｔの内ｔ１なる期間は
電流が流れず１２期間のみ電流の流れる信号が発生ずる
。この信号は、ホトカプラ３Ａによりその発光素子３Ａ
ａより受光素子３Ａｂに与えられ、これにより制御用ト
ランジスタ１３のベース電流が制御され、制御用トラン
ジスタ１３が増１１駆動される。その他の動作と効果は
第１の実施例と同じである。

〈実施例４〉第５図に本発明の第４の実施例を示す。

この実施例が第３の実施例と異なる点は制御用トランジ
スタ１３にＰＮＰ　）ランジスタを用いたことと、主ベ
ース付勢電流供給回路１２の電源が電源トランス１０の
二次巻線Ｔｏｓより中間タップを設けて導出し、その部
分の巻線１２ｃを電源として用いるようにしたことであ
る。また、この回路では、電解コンデンサ１２ｂの正極
と制御用トランジスタ１３０ベース回路の抵抗１７ｂと
の接続が切り離されている。抵抗１８は先の高抵抗のも
のから低抵抗のものに変更するか、又はこれを省略して
抵抗１７ｂを直接インバータ１４の負極側に接続しても
よい。動作と効果は第３の実施例と全く同じである。

〈実施例５〉上述の第１及び第２の実施例において、演算増巾器１９
ｐに信号を与える基準電圧発生回路３を、抵抗とツェナ
ーダイオードの間に１　（［！ｉｔまたは複数個のダイ
オードを直列に接続して形成した基準電圧発生回路に置
き換えることもできる。また、演算増巾器１　’９　ｐ
に与える基準電圧が、基準電池から供給されるようにし
てもよい。更に、主ベース付勢電流供給回路１２の電源
が、商用交流電源Ｉと全波整流器２との間に設けられた
変流器の二次側出力より供給されるようにしてもよい。

〈発明の効果〉本発明によれば、発振始動用抵抗によるｍ失を定格入力
電圧が２００Ｖの場合で２〜０．５Ｗ程度減少すること
ができる。更に、第２の全波整流器の正負両出力端子間
に少くとも抵抗とツェナーダイオードとから成る直列回
路を接続して、このツェナーダイオードのツェナー電圧
を闇値として用いこの値により制御用トランジスタのベ
ース回路をオン・オフ制御するようにしたので、商用交
流電源のゼロクロス時の所望の微小時間だけ主ベース付
勢電流供給回路からの電流を抑止することができる。従
って、この期間平滑装置を構成する電解コンデンサから
の放電量を抑止することができる。

かつ、インバータの駆動方式が完全平滑方式であるため
、総合すＪ率−光出力／入力電力も高い値に保つことが
できる。また、商用交流電源のゼロクロス点においてイ
ンバータの発振が一瞬停止するので、このゼロクロス点
の近傍においてベース電流が過大になりノイズを生した
り無線障害を起したり最悪の場合一対の発振トランジス
タのいずれかが破壊されるようなこともない。更に、省
電力型螢光放電灯を低温時に点灯始動した初期の可成り
の長時間に亘る移動縞等の見苦しい現象も生しく２３）ない等の効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示す回路図、第２図は本
発明実施例の動作波形図、第３図は本発明の第２実施例
を示す回路図、第４図は本発明の第３実施例を示す回路
図、第５図は本発明の第４実施例を示す回路図、第６図
は従来例を示す回路図、第７図は他の従来例を示す回路
図である。１・・・商用交流電源２．９．１２ａ・・・全波整流器３・・・基準電圧発生回路３Ａ・・・ホ１−カプラ３Ａａ・・・発光素子３Ａｂ・・・受光素子４・・・抵抗５・・・ツェナーダイオード７・・・平滑装置１０・・・電源］・ランス１１・・・抵抗１２・・・主ベース付勢電流供給回路　　　　　　　　
　　　　　。１２Ｃ・・・三次巻線１３・・・制御用トランジスタ１４・・・インバータ１５・・・放電灯１９ｐ・・・演算増巾器Ｔｒｌ、Ｔｒ２・・・発振用トランジスタＴ・・・発振
トランス

Claims

【特許請求の範囲】

（１）商用交流電源を第１の全波整流器にて全波整流し
た直流電源又はこれを更に平滑した直流電源により駆動
されるインバータを構成する２個の発振トランジスタの
ベース電源が少くとも発振始動ベース電流供給回路と主
ベース付勢電流供給回路との双方から供給され上記発振
始動ベース電流供給回路の電流を商用交流電源電圧を低
減し第２の全波整流器にて整流した脈流の正極側より導
入するよう構成したことを特徴とする放電灯の点灯装置
。
（２）上記主ベース付勢電流供給回路と上記発振トラン
ジスタの両ベース回路の接続点との間に制御用トランジ
スタのコレクタ、エミッタ電極が接続され、上記エミッ
タ電極が上記発振始動ベース電流供給回路と共通接続さ
れると共に、上記制御用トランジスタのベース電極が商
用交流電源又はこの商用交流電源と比例する電圧と基準
電圧を比較する演算増巾器の出力信号により駆動され、
商用交流電源のゼロクロス時近傍において上記発振トラ
ンジスタのベース付勢電流の供給が休止するよう構成さ
れた特許請求の範囲第１項記載の放電灯の点灯装置。
（３）上記演算増巾器は上記第２の全波整流器の正負両
端子間の抵抗とツェナーダイオードの直列回路よりなる
基準電圧発生回路からの信号が付与されるようにした特
許請求の範囲第１項、第２項記載の放電灯の点灯装置。
（４）上記演算増巾器の電源が商用交流電源に接続され
た電源トランスの二次側出力より供給されるようにした
特許請求の範囲第２項、第３項記載の放電灯の点灯装置
。
（５）上記演算増巾器の電源が上記インバータを構成す
る発振トランスの一次側に巻回された三次巻線の出力よ
り供給されるようにした特許請求の範囲第２項、第３項
記載の放電灯の点灯装置。
（６）上記演算増巾器の基準電圧が抵抗とツェナーダイ
オードとの間に１個又は複数個のダイオードを接続して
なる基準電圧発生回路から与えられる特許請求の範囲第
２項乃至第５項記載の放電灯の点灯装置。
（７）上記演算増巾器に与えられる基準電圧が基準電池
の出力である特許請求の範囲第２項乃至第５項記載の放
電灯の点灯装置。
（８）上記電源トランスの二次側に接続された上記第２
の全波整流器の正負両端子間に接続された抵抗、ホトカ
プラの発光素子、ツェナーダイオードの直列回路より成
る信号回路からの信号で上記制御用トランジスタのベー
ス回路に挿入接続された上記ホトカプラの受光素子を制
御するようにした特許請求の範囲第１項記載の放電灯の
点灯装置。
（９）上記主ベース付勢電流供給回路の電源が上記電源
トランスの二次側出力より供給されるようにした特許請
求の範囲第１項乃至第８項記載の放電灯の点灯装置。
（１０）上記主ベース付勢電流供給回路の電源が上記イ
ンバータの発振トランスの一次側に巻回された三次巻線
の出力により供給されるようにした特許請求の範囲第１
項記載の放電灯の点灯装置。
（１１）上記主ベース付勢電流供給回路の電源が上記商
用交流電源と上記第１の全波整流器との間に設けられた
変流器の二次側出力より供給されるようにした特許請求
の範囲第１項乃至第８項記載の放電灯の点灯装置。
（１２）上記制御用トランジスタがＮＰＮトランジスタ
である特許請求の範囲第２項乃至第１１項記載の放電灯
の点灯装置。
（１３）上記制御用トランジスタがＰＮＰトランジスタ
である特許請求の範囲第２項乃至第１１項記載の放電灯
の点灯装置。