JPS6121729A - 芳香族化合物酸化用触媒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は芳香族化合物を分子状酸素含有ガスによシ接触
気相酸化してカルボン酸無水物を製造するだめの触媒に
関するものである。さらに詳しくは、ナフタリンまたは
オルソキシレンより無水フタル酸、デュレンまたはテト
ラアルキルベンゼンより無水ピロメリット酸またはベン
ゼンより無水マレイン酸を製造するための触媒に関する
ものである。

これらのカルボン酸無水物は多管式固定床式性 反応器゛において上記芳香族化合音す気または分子状酸
素含有ガスの混合比が５〜１００１７ＮＭ”および空間
速度が２．０００〜１５，０００Ｈｒ　’の条件下で相
応せる芳香族化合物を接触酸化して得られるが、生産効
率の向上および省エネルギー指向の下でより高い芳香族
化合物／空気比でよシ高い空間速度で接触酸化するとい
う謂る高負荷操業でのこれらカルボン酸の収得を目指す
のが最近の傾向である。

一方、これらのジカルボン酸を工業材料として利用する
うえで、より高品質のカルボン酸無水物取得に対する要
求があり、上述の如き高負荷操業は低負荷操業にくらべ
てカルボン酸無水物の品質を低下せしめる傾向にあり対
応の望まれるところであった。

カルボン酸無水物の副生物、とくに相応せる芳香族化合
物からカルボン酸無水物への中間酢化生成としての例を
挙げれば、ナフタリンよシ無水フタル酸の場合、１，４
−ナフトキノンが、オルソキシレンより無水フタル酸の
場合でオルソトルアルデヒドおよびフタライドが、ベン
ゼンより無水マレイン酸の場合Ｐ−ベンゾキノンが、デ
ュレンよシ無水ピロメリット酸の場合ジメチル無水フタ
ル酸がそれぞれ副生物として挙げられる。これらは高負
荷操業ではその副生率が上昇し、製品品質の悪化を招く
原因となっており、とくにフタライドは無水フタル酸と
の比揮発度がほぼ１に等しいため蒸留分離が困難で製品
である無水フタル酸の熱安定性を低下せし　　。

めるため、反応器出口部でのフタライド発生率を出来る
だけ低減する必要があるといわれる。

そのため反応器出口で”のこれらの反応中間体の副生を
抑制するた−めには反応温度を高めることによって可能
となるが、この方策ではカルボン酸無水物の収率低下の
犠牲が伴うので経済的ではない。

一方、触媒の粒径を小さくし、単位容量あたりの幾何学
的表面積を大きくしガスと触媒活性物質との接触効率を
高めることは、反応器の温度を高めることなく、むしろ
低下せしめられた条件下で、これら反応中間体の副生量
を大きく低下せしめ、カルボン酸無水物の収率の低下も
ないため非常に効率的な方法である。

然しなから、従来の球状触媒においてその粒径を小さく
し反応管径の）に対し触媒粒径（ｄ）の割合ｆ）／ｄを
５付近以上にすると触媒充填層でのガスの通風抵抗値が
異常に高くなシ酸化反応、の実施において空気または分
子状酸素含有ガスの送風器の吐出圧力が高くなるためそ
れを駆動せるタービンへの蒸気量の増大まだはモーター
への電力量の増大につながることになシ、ランニングコ
スト増となり経済的な方法とはならない。

従って、本発明の目的は芳香族化合物の接触気相酸化に
よってカルボン酸無水物を製造する方法において、カル
ボン酸無水物の収率低下の犠牲なく反応中間体の副生を
抑制するため、従来の球状触媒にくらべて単位容積あた
りの幾何、学的表面積を大きくし、且つガスの通風抵抗
を低減せしめた触媒の提供をすることである。

この目的のために、本発明者らは種々の触媒の形状につ
いて検討を加えた結果、インターロックスサドルまたは
ベルル竺ドルの形状の触媒が、とくにこれらの形状を有
する無機質不活性担体に触媒活性物質を担持せしめた触
媒が高い選択率を維持し且つ触媒充填層でのガスの通風
抵抗の低いことを見出し本発明を完成した。

すなわち、本発明は以下の如＜ｍ定されるーものである
。

（１）インターロックスサドルまたはペルルサドルの形
状を有する無機質不活性担体にバナジウム含有の触媒活
性物質を担持せしめてなることを特徴とする芳香族化合
物酸化用触媒。

（２）無機質不活性担体のＢＥＴ比表面積が５応り以下
であることを特徴とする上記（１）記載の触媒。

（３）無機質不活性担体の見掛体積に対する幾何学的外
表面積の比が０．５〜５’ｌｎｍ’であることを特徴と
する上記（１）または（２）記載の触媒。

（４）無機質不活性担体が、１０〜５０％の範囲の気孔
率を有し、かつアルミニウム分含量がＡ／、Ｏ，として
１０重量％以下でシリコンカーバイド（８ｉＣ）含量が
５０重量％以上であることを特徴とする上記（１）、（
２）または（３）記載の触媒。

（５）無機質不活性担体が、１０〜５０％の範囲の気孔
率を有し、かつ８ｉＣ自焼結体よりなることを特徴とす
る上記（１）、（２）または（３）記載の触媒。

本発明のインターロックスサドルまたはペルルサドルの
形状を有する無機質不活性担体は、比表面積として５ｒ
ｒｌ／ｇ以下、とくに１　＠　／　ｇ以下が好ましく、
見掛体積（Ｖ）に対する幾何学的外表面積（Ｓ）　（７
）比（Ｓ／Ｖ）が０．５〜５　ａｍ　’　テあり、添付
の図に示すように、外周の平均長さくＡ）３〜２０朋１
内周の平均長さくｃ）　１．５〜１０　ｙｒｒｘ、平均
厚さく５）０．５〜２朋および平均外径（Ｄ）３〜１０
朋のものが好ましい。また、担体の素材としてα−Ａ４
０８、シリコーンカーバイド、ジルコニア、ステアタイ
ト等が好ましいが、とくにアルミナ含有量が３重量％以
下、ＳｉＣ含量が５０重量％以上、とくに８０重量％以
上のかつ見掛は気孔率５〜５０チの多孔性成形体が好ま
しい。

本発明に使用される担体の形状の例を図面に示す。図−
１および−２はインターロックスサドルを有する無機質
不活性担体、図−３および−４はペルルサドルの形状を
有する無機質不活性担体を示す。

担体に担持される物質としては、バナジウムを含む触媒
活性物質であれば、どくに限定されないが、ナフタリン
またはオルトキシレンよシ無水フタル酸を製造する場合
には、バナジウム酸化物（以下■、０．とする）とチタ
ン酸化物（以下ＴｉＯ２とする）および／またはスズ酸
化物（以下５ｎ０２とする）および／まだはジルコニウ
ム酸化物（以下ＺｒＯ２とする）を主成分とする混合物
にリン、アルカリ金属等の助触媒物質を加えたものが好
ましく、例えば特公昭４９−４１０３６号、特公昭５２
−４５３８号、特開昭５７−１０５２４１号公報等に示
された触媒活性物質が好ましい。とりわけ本発明触媒に
おいては、Ｖ、Ｏ，が１〜２０重量部および実質的に０
．４〜０．７ミクロンの平均直径よりなり、かつ比表面
積が１０〜６０ぜがＮｂ、Ｏ，として０．０１〜１重量
部、カリウム・セシウム、ルビジウムおよびタリウムよ
りなる群から選ばれた少くとも１成分が酸化物として０
．０５〜１．２重量部、リンがＰ門Ｏ３として００５〜
１．２重量部およびアンチモンがｓ　ｂ　、ｏ、として
０．５〜１０重量部を含有してなる活性物質を前記の如
き寸法形状を有するインターロックスまたはペルルサド
ル状の無機質不活性担体ｉｏ。

ｅｃに対して５〜３０ｇ担持せしめ、空気流通下２００
〜６００℃の温度で０．５〜１０時間焼成して触媒が調
製される。

ベンゼンより無水マレイン酸を製造する場合も同様に触
媒活性物質は限定されないが、とくにＶ、０．１モルに
対してモリブデンがＭ２Ｏ３として０．０１〜１．０モ
ル、リンがＰ２Ｏ，として０．０１〜０．０５モル、ナ
トリウムがＮａ２Ｏとして０．０３〜０．２モルおよび
カリウムかに、ＯとしてＯ〜０゜０５モルよりなる活性
物質を前記形状担体１００ｃｃに対して３〜１５ｇ担持
させ、空気流通下で温度３００〜６００℃にて２〜１０
時間焼成して触媒が調製される。

デュレンよシ無水ピロメリット酸を製造する場合も同様
に担持される触媒活性物質はとくに限定されないが、と
シわけＶ、０．１〜２０重量部および実質的に０．４〜
０．７ミクロンの平均直径よりなり、かつ比表面積が１
０〜６０７ｄ／１１の多孔性アナターゼ型ＴｉＯ２９９
〜８０重量部、さらにこれら２成分の合計１００に対し
て二・オブがＮｂ、Ｏ，として０，０１〜１重量部、カ
リウム、セシウム、ルビジウムおよびタリウムよりなる
群から選ばれた１成分またはそれ以上が酸化物として０
〜１．２重量部、リンがＰ２Ｏ，として０．０５〜１．
２重量部およびアンチモンがｓｂ、ｏ、として０５〜１
０重量部よりなる触媒活性物質を前記形状寸法を有せる
インターロックスサドルまたはペルルサドル状無機質不
活性担体１００　ｃｃに対して５〜３０１９担持せしめ
空気流通下で２００〜６００℃の温度で２〜１０時間焼
成して触媒が調製される。

触媒活性物質の担体への担持方法は従来公知の方法で行
われるが、好ましい方法としては含理法、加熱せられた
担体に触媒活性物質を含んだ溶液を噴霧させる焼付担持
法等が挙げられる。

このようにしてえられた触媒は高い空気導通下において
も低い圧力損失であシ且つ高品質なカルボン酸無水物を
生成せしめるが、そのような高い空気導通下で、さらに
芳香族化合物／空気の割合を高めた場合、これらの芳香
族化合物から各々相応せるカルボン酸無水物への反応速
度が非常に速いため触媒充填層の前半部に非常に高い発
熱点（ｈｏｔ　５ｐｏｔ　）が顕われる。このためこの
部位での燃焼反応が増大しカルボン酸無水物への選択率
が大きく低下する。従って高い芳香族化合物、／空気比
での実際の触媒の使用においては触媒層前半部での芳香
族化合物の反応量を抑え過度な発熱点が顕われないよう
な工夫を要し、このためには従来公知の手段が採用され
る。例えば、主反応部の触媒を担体で希釈するとか、担
持率を減じるとか、あるいは前記の触媒組成範囲内でア
ルカリ金属やＰ、０．の添加量をコントロールし低活性
にするとかといった方法が採用される。

本発明触媒でオルトキシレンまたはナフタリンよシ無水
フタル酸を製造する場合、触媒は内径１５〜４０．、、
好ましくは１５〜２７闘の管に１〜５メートル、好まし
くは１．５〜４メートルの高さに充填され、管は熱媒体
によって２５０〜４００℃、とくに３００〜３５０℃の
温度に保持されこれに原料のオルトキシレンまたはナフ
タリンを酸化剤として空気または分子状酸素含有ガス（
酸素＝５〜２１容量チ）とともにオルトキシレンまたは
ナフタリン／空気または分子状酸素含有ガスの比５〜１
１０　Ｅｌ／ＮＭ”　、空間速度１０００〜６０００Ｈ
ｒ”　、とくに２０００〜４０００Ｈｒ”（ＳＴＰ）の
条件下で導通され、ナフタリンよシはナフトキノン副生
率０．５重量％以下で１０３〜１０５重＊チの収率で、
オルトキシレンよシはフタライド副生率０．１重量−以
下で１１２〜１１８重量−の収率でそれぞれ無水フタル
酸が得られる。

ベンゼンより無水マレイン酸を製造する場合、触媒は内
径１５〜４０１ｍＬ　１好ましくは１５〜２５顛の管に
１〜５メートル、好ましくは１．５〜４メートルの高さ
に充填し、管は熱媒体によって３５０〜４５０℃、好ま
しくは３７０〜４２０℃の温度に保持され、これにベン
ゼンを酸化剤として空気または分子状酸素含有ガス（酸
素５〜２１容量チ）とともにベンゼン／空気または分子
状酸素含有ガスの比５〜ｓ　ｏ　ｉ７セ空間速度２００
０〜４ＱＯＯＨｒ　’　、好ましくは２０００〜３００
０Ｈｒ”の条件下で導通されバラベンゾキノン副生率０
．０５重量％以下で９５〜１００重豊チの収率で無水マ
レイン酸がえられる。デュレンよシ無水ピロメリット酸
を製造する場合、触媒は内径１５〜３０關、好ましくは
１５〜２５酊の管に１〜５メートル、好ましくは１，５
〜４メートルの高さに充填し、管は熱媒体によって３０
０〜４５０℃、好ましくは３５０〜４００℃の温度に保
持され、これにデュレンを酸化剤として空気または分子
状酸素含有ガス（酸素５〜２１容量％）とともに、デュ
レン／空気または分子状酸素含有ガスの比１０〜６０ｇ
／ＮＭｓおよび空間速度２０００〜８０００　Ｈｒ　”
　Ｎとくに３０００〜６０００Ｈｒ″の条件下で導通さ
れ、ジメチル無水フタル、酸副生率１重量％以下で１１
０〜１２５重量％の収率で無水ピロメリット酸が得られ
る。

本発明触媒のさらに到達しうる効果としてその充填層で
の通風抵抗が小さくなる故１．従来の゛球状触媒におけ
るよシもより高い充填の層高をとることができ、反応管
あたりの炭化水素の導通量を高くすることが可能となシ
、結果的に単位生産量あたりの酸化反応器の径を小さく
することができるメリットが挙げられる。反応器の径が
小さくなり、上下方向に大きくなることはその運搬がし
やすくなること、反応器内の熱媒の温度分布の幅が小さ
くなること、反応器自体の建設費が大幅に低減されるこ
と等がメリットとして挙げられる。

以下、実施例に基き、本発明触媒について、さらに詳し
く説明する。

実施例１ 通常の方法に基きイルメナイトより含水酸化チタンをえ
、これを８００℃の温度で空気流通下で４時間焼成し、
平均粒子径０．５ミクロンでＢＥＴ法比表面積２２．１
（７ｇの多孔性アナターゼ型Ｔｉ０ｚを調製した。

水６４００　ＣＣに蓚酸２００．ｌＪ’を溶解させ、こ
れにメタバナジン酸アンモニウム４２．７３Ｆ。

第１リン酸アンモニウム５．９８１１、塩化ニオブ１８
．７９．Ｐ１硫酸セシウム７、１１１および三酸化アン
チモン３６．９４　ｇを添加し十分撹拌したのち、上記
Ｔｉ０，１８００．Ｓ’を加え乳化機により触媒スラリ
ー液を調製した。

外部加熱式の回転炉中に、見掛気孔率３５チ外周の平均
長さ１５ｍｍ５内周の平均長さ８間、平均外径７　ｍｍ
　ｓ平均厚さ１．５間および見掛体積に対する幾何学的
外表面積の比が１．９　ｍｍ　”のインターロックサド
ル形状のＳｉＣ自焼結多孔性担体２０００ｃｃを入れ２
００〜２５０℃に予熱し、これに上記触媒液を噴霧し触
媒活性物質を１６０Ｉ担持せしめ、空気流通下で５８０
℃の温度にて６時間焼成した。このようにしてえられた
触媒を触媒−Ａとする。

一方、第１リン酸アンモニウムの添加量を１７、９４１
７とした以外は触媒−Ａの調製法と同様にし触媒−Ｂが
調製された。

３５５℃に保持された内径２５．、、長さ３．５メート
ルの鉄製反応管に先ず触媒−Ｂを１．５メートルの層高
に充填し、その上に触媒−人を１．５メートル充填した
。

反応管上部よジオルトキシレン／空気の比が６５゛ｇ／
セである１２０℃に予熱された混合ガスを空間速度３０
００　Ｈｒ’（８ＴＰ）で通じたところ１１３．５重量
％の収率で無水７タル酸かえられ、その際の触媒層圧力
損失は３５００　、、水柱であった。また、７タライド
の副生率は０．０６重量％であった。

担体として気孔率３２％、平均直径６＠１！のＳｉＣ自
焼結球状担体にかえ上記に基づきオルトキシレンの酸化
を行なったところ３５８℃の温度でフタライド副生率０
．０７重量％、無水フタル酸収率１１３．５重量％とほ
ぼ同程度の触媒性能が達成されたが触媒層の圧力損失は
７６００ｍｇ水柱と大幅な差異が認められた。

実施例２ 実施例１におけると同様にしてえた含水酸化チタンを６
５０℃の温度で空気流通下、４時間焼成し平均粒子径０
．４６ミクロン、ＢＥＴ法比表面積３８　ｙｌ　／　ｌ
Ｉの多孔性アナターゼ型Ｔｉ１ｔを得た。

水６４００　ｃｃに蓚酸２００９を溶解させ、これにメ
タバナジン酸アンモニウム９６．４３．９、第１リン酸
アンモニウム１２．１５１１．塩化ニオブ３８．０９Ｉ
Ｉ、硫酸カリウム１３．８７　Ｆおよび三酸化アンチモ
ン１８．７５　！ｉを添加し十分撹拌したのち上記Ｔｉ
Ｏ２１８００１を加え乳化機により触媒スラリー液を調
製した。

実施例１におけるのと同様の方法で平均外径６龍、平均
厚さ１．５順、平均外周１５朋、平均内周６．５罰、見
掛体積に対する幾何学的外表面積の比が１．９　ｍｉ”
のペルルサドル型でＡ６０３含有量３重量％、８ｉＣ含
有量８４重量％、残部８ｉ０゜よりなる見掛気孔率４０
チの多孔性担体２０００ｃｃに上記触媒液を噴霧し触媒
活性物質を１４０．９担持せしめ空気流通下５４０℃で
３時間焼成して触媒−〇をえた。

また、第１リン酸アンモニウムの添加量を３ｇ、　４４
　ｇとした以外は触媒−〇の調製法と同様にし触媒−り
を得た。

３５０℃に保持された内径２５朋、長さ３．５メートル
の鉄製反応管に先ず触媒−Ｄを１．８メートルの層高に
、その上に触媒−〇を１．２メートル充填した。

反応管上部よりイオウ含有量０６５重量％、純度９５チ
のタール系ナフタリンを６０　ｇ７ｉの割合で空気と混
合し１２０℃に予熱したものを空間速度３０００　Ｈｒ
−（ＳＴＰ　）で通じたところ１．４−ナフトキノン副
生率０．３重量％で１０４．２重量％の収率で無水フタ
ル酸が得られた。また、その際の圧力損失は３２００ｍ
ｍ水柱であった。

担体として気孔率４０チ、平均直径８朋の８ｉＣ８４重
量％、Ａｚ、ｏ３３重量％および５ｉ０２１３重量％よ
りなる球状担体にかえた以外は全く同様にして２種類の
触媒を調製し、上記に基きタールナフタリンの酸化を行
なったところ触媒層の圧力損失はペルルサドル型とほぼ
同じ３１００ｍｍ水柱であったが、反応温度３８５℃で
１，４−ナフトキノン副生率３．５重量％で９８．５重
量％の収率で無水フタル酸がえられたにすぎなかった。

実施例３ 水１５００　ＣＣに蓚酸２５８Ｉを溶解し、つづいてメ
タバナジン酸アンモニウム２３０Ｉ！、モリプリン酸ア
ンモニウム１３９！！、リン酸三ナトリウム２　ｚ４ｇ
Ｎ塩−化ナトリウム３．５ｇおよび硫酸カリウム５．２
　ＩＩを順次溶解して触媒液とした。

実施例１におけるのと同様の方法で平均外径８朋、平均
厚さ１．５　ｍｍ　、平均外周２０間、平均内周９ｕお
よび見掛体積に対する幾何学的外表面積の比が１．５　
ｉ、　’のインターロックスサドル形状で、アルミナ含
有量９５．５重量％、不純物および結合剤よりの成分と
゛して５ｉ０２３．５重量％、Ｆｅ２０３０．２重量％
、Ｃａ００．２重量％、Ｍｇ００．１重量％、Ｎａ２Ｏ
＋に２００．１５重量％よシなる気孔率４５チの多孔性
担体２０００　ｃｃに上記触媒液を噴霧し触媒活性物質
を２００．９担持させ空気流通下で４２０℃にて６時間
焼成して触媒−Ｅをえた。

また、硫酸カリウムの添加量を１．１ｇとした以外は触
媒−Ｅの調製法と同様にして触媒−Ｆ。

をえた。

３６５℃に保持された内径２５間、長さ３．５メートル
のステンレス反応管に先ず触媒−Ｆを充填層高１．５メ
ートルに詰め、さらにそのうえに触媒−Ｅを１メートル
の高さに充填した。

反応管上部よりベンゼン／空気の割合が５０ｇ／セであ
る混合ガスを１２０℃に予熱し、空間速度２８００Ｈｒ
　’　（ＳＴＰ）で通じたところ９７８重量−の収率で
無水マレイン酸が得られパラ−ベンゾキノンの副生量は
０．０２重量％で触媒充填層の圧力損失は、はぼ同程度
のバラベンゾキノン副生率で同程度の無水マレイン酸収
率を与える球状触媒（平均６朋φ）のそれの約６４チに
相当する１８５０ｍｍ水柱であった。

実施例４ 水６４００　ｃｃに蓚酸５１４ｇを溶解させ、これにメ
タバナジン酸アンモニウム２５７　、！ｉ’、第１リン
酸アンモニウム１９．４　ｇ　、塩化ニオブ１２、２９
　Ｎ硝酸ルビジウム３．２．９および三酸化アンチモン
１２０ｙを添加し十分撹拌したのち、実施例１で得られ
だのと同じＴｉ０ｚ　１８００　Ｆ！を加え乳化機によ
り触媒スラリー液とした。

実施例１におけるのと同様の手法により、平均外周１２
闘、平均内周６１ｎＷｔ１平均外径５問、平均厚さｉ　
ｍｍおよび見掛体積に対する幾何学的外表面積の比が３
．１ｎｉ”のインターロックスサドル形状でＳｉＣ８０
重量％、Ｍｇ０６重量％、８ｉ０２１４重量％よりなる
見掛気孔率４５チの多孔性担体２０００　ｃｃに触媒活
性物質を８０ｇ担持せしめ空気流通下５６０°Ｃの温度
で６時間焼成して触媒−Ｇをえた。

同様にして触媒活性物質の担持量を１８０ｇとしたもの
を触媒−Ｈとしそえた。

３７５℃に保持された内径２５ｉ１１ｆｆ１１長さ３．
５メートルの鉄製反応管に先ず触媒−Ｈを１．３メート
ルの高さに充填し、次いでその上に触媒−Ｇを１．５メ
ートルの高さに充填した。

反応管上部よりデュレン／空気の割合が３０ｙ／ＮＭ３
である混合ガスを１２０℃に予熱し空間速度ｓ　ＯＯＯ
Ｈｒ　”　（ＳＴＰ）で通じたところ１１４重量％の収
率で無水ピロメリット酸が得られ、ジメチル無水フタル
酸の副生量は０．５重量％で触媒層の通風抵抗値も９５
００ｍｍ水柱であった。

なお、これと同程度のジメチル無水フタル酸副生率と無
水ピロメリット酸収率は平均粒径５ｘｉのＳｉＣ自焼結
球状担体を用いても達成されたがその際の触媒層圧力損
失は約１９．　ＯＯＯ朋水柱となった。

実施例５ ３５０℃に保持された内径２５問、長さ４．５メートル
の反応管に先ず実施例１で得られたと同じ触媒−人を２
メートルの層高に充填し、次いでその上に２メートルの
高さで触媒−Ｂを充填した。

反応管上部よシオルソキシレン／空気の割合が６５９／
ＮＭ３である混合ガスを空間速度３０００Ｈｒ’（ＳＴ
Ｐ）で通じたところ１１３．８重量−の収率で無水７タ
ル酸が得られその際の圧力損失は７８００ｍｘ水柱であ
った。

【図面の簡単な説明】 図−１インターロックスサドル担体の側面図図−２イン
ターロックスサドル担体の上面図図−３ペルルサドル担
体の側面図 図−４ペルルサドル担体の上面図 特許出願人　　　　　日本触媒化学工業株式会社図−１
図−２ 図−３ｌ１ｌ−午

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）インターロツクスサドルまたはペルルサドルの形
   状を有する無機質不活性担体にバナジウム含有の触媒活
   性物質を担持せしめてなることを特徴とする芳香族化合
   物酸化用触媒。
2. （２）無機質不活性担体のＢＥＴ比表面積が５ｍ＾２／
   ｇ以下であることを特徴とする特許請求の範囲（１）記
   載の触媒。
3. （３）無機質不活性担体の見掛体積に対する幾何学的外
   表面積の比が０．５〜５ｍｍ＾−＾１であることを特徴
   とする特許請求の範囲（１）または（２）記載の触媒。
4. （４）無機質不活性担体が、１０〜５０％の範囲の気孔
   率を有し、かつアルミニウム分含量がＡｌ＿２Ｏ＿３と
   して１０重量％以下でシリコンカーバイド（ＳｉＣ）含
   量が５０重量％以上であることを特徴とする特許請求の
   範囲（１）、（２）または（３）記載の触媒。
5. （５）無機質不活性担体が、１０〜５０％の範囲の気孔
   率を有し、かつＳｉＣ自焼結体よりなることを特徴とす
   る特許請求の範囲（１）、（２）または（３）記載の触
   媒。