JPS612093A - 沸騰水形原子炉の運転方法 - Google Patents
沸騰水形原子炉の運転方法Info
- Publication number
- JPS612093A JPS612093A JP59122653A JP12265384A JPS612093A JP S612093 A JPS612093 A JP S612093A JP 59122653 A JP59122653 A JP 59122653A JP 12265384 A JP12265384 A JP 12265384A JP S612093 A JPS612093 A JP S612093A
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- fuel
- low
- reactivity
- fuel assemblies
- cycle
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は沸騰水形原子炉の運転方法に関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
一般に沸騰水形原子炉では、出力運転中に一部の制御棒
が挿入されており、燃料物質（核分裂性物質）の燃焼に
伴う炉心反応度の低下を補償するために運転サイクル途
中で何回かの制御棒引き抜き操作が必要である。
が挿入されており、燃料物質（核分裂性物質）の燃焼に
伴う炉心反応度の低下を補償するために運転サイクル途
中で何回かの制御棒引き抜き操作が必要である。
このような制御棒引き抜き時には制御棒に隣接する燃料
集合体の出力が急激に上昇し、燃料の健全性に影響を及
ぼすおそれがあるため、従来は炉心全体の出力を一時的
に低下させ、制御棒の操作後に定格出力に復帰する方法
がとられていた。
集合体の出力が急激に上昇し、燃料の健全性に影響を及
ぼすおそれがあるため、従来は炉心全体の出力を一時的
に低下させ、制御棒の操作後に定格出力に復帰する方法
がとられていた。
近年、このような制御棒操作のために行なう出力低下に
よる経済的損失（稼動率損失）を防止するため、運転サ
イクル毎に出力運転中に操作する制御棒を予め指定し、
この周囲に低い反応度（無限増倍率の小さい）の燃料集
合体を配置することにより、出力運転時に制御棒の引き
抜き操作を行なっても周囲の燃料集合体の出力が燃料の
健全性に影響を及ぼすような急激な変化を起こさない方
法がとられている。
よる経済的損失（稼動率損失）を防止するため、運転サ
イクル毎に出力運転中に操作する制御棒を予め指定し、
この周囲に低い反応度（無限増倍率の小さい）の燃料集
合体を配置することにより、出力運転時に制御棒の引き
抜き操作を行なっても周囲の燃料集合体の出力が燃料の
健全性に影響を及ぼすような急激な変化を起こさない方
法がとられている。
□一般に沸騰水形原子炉では、第２図に示すように、燃
料集合体１の４体につき１体の制御棒２が挿入される配
置にされており、この単位セルを第３図のように多数規
則正しく配置して炉心が構成される。
料集合体１の４体につき１体の制御棒２が挿入される配
置にされており、この単位セルを第３図のように多数規
則正しく配置して炉心が構成される。
なお、第２図において、符号３はチャンネルボックスを
示しており、このチャンネルボックス３内に多数の燃料
棒４が規則的に配列されている。
示しており、このチャンネルボックス３内に多数の燃料
棒４が規則的に配列されている。
従って、上述した低反応度燃料集合体を用いる方法では
、使用を予定された制御棒１体につき原則として４体の
低反応度の燃料集合体１を配置することが必要である。
、使用を予定された制御棒１体につき原則として４体の
低反応度の燃料集合体１を配置することが必要である。
そして、このような低反応度の燃料集合体１として、従
来は高い燃焼度の燃料集合体もしくは予め核分裂性物質
の濃縮度を他の燃料より低くした燃料集合体が考えられ
ている。
来は高い燃焼度の燃料集合体もしくは予め核分裂性物質
の濃縮度を他の燃料より低くした燃料集合体が考えられ
ている。
ところで、運転中に使用を予定される制御棒は、炉心周
辺を除いて炉心内に一様に分布する。
辺を除いて炉心内に一様に分布する。
従って、前述した低反応度の燃料集合体１を炉心内に多
数装荷することは運転サイクルの期間を短くし、燃料経
済性上の損失を引き起す可能性がある。特に、余剰反応
度が大きく、出力運転時に挿入される制御棒の本数が多
いサイクル、例えば最初の運転サイクルである第１サイ
クルでは、より大きな影響を与えるおそれがある。
数装荷することは運転サイクルの期間を短くし、燃料経
済性上の損失を引き起す可能性がある。特に、余剰反応
度が大きく、出力運転時に挿入される制御棒の本数が多
いサイクル、例えば最初の運転サイクルである第１サイ
クルでは、より大きな影響を与えるおそれがある。
［発明の目的］
本発明はかかる従来の事情に対処してなされたもので、
制御棒の操作時に出力の急激な変化を引き起すことなく
、かつ燃料経済上の損失の少ない沸騰水形原子炉の運転
方法を提供しようとするものである。
制御棒の操作時に出力の急激な変化を引き起すことなく
、かつ燃料経済上の損失の少ない沸騰水形原子炉の運転
方法を提供しようとするものである。
［発明の概要］
すなわち本発明は、燃料集合体４体に１体の制御棒を配
してなる単位セルを多数規則正しく配列して構成された
炉心を備えた沸騰水形原子炉の前記制御棒のうち出力運
転中に操作を予定されている制御棒を含む単位セル内の
４体の燃料集合体に低反応度の燃料集合体を配置するＷ
Ｂｍ水形原形原子炉転方法において、前記低反応度の燃
料集合体どして高い燃焼度もしくは低い濃縮度を有する
燃料集合体および他の燃料集合体より可燃性毒物の含有
量を大きくした燃料集合体からなる２種類の低反応度の
燃料集合体を用いることを特徴とする沸騰水形原子炉の
運転方法である。
してなる単位セルを多数規則正しく配列して構成された
炉心を備えた沸騰水形原子炉の前記制御棒のうち出力運
転中に操作を予定されている制御棒を含む単位セル内の
４体の燃料集合体に低反応度の燃料集合体を配置するＷ
Ｂｍ水形原形原子炉転方法において、前記低反応度の燃
料集合体どして高い燃焼度もしくは低い濃縮度を有する
燃料集合体および他の燃料集合体より可燃性毒物の含有
量を大きくした燃料集合体からなる２種類の低反応度の
燃料集合体を用いることを特徴とする沸騰水形原子炉の
運転方法である。
［発明の実施例］
以下本発明の詳細を図面に示す一実施例について説明す
る。
る。
第１図は本発明の沸騰水形原子炉の運転方法を実施する
だめの炉心配置を示したもので、出力運転中に操作する
ことが予定される制御棒に隣接する４体の燃料集合体に
は、それぞれ低反応度の燃料集合体が配置されている。
だめの炉心配置を示したもので、出力運転中に操作する
ことが予定される制御棒に隣接する４体の燃料集合体に
は、それぞれ低反応度の燃料集合体が配置されている。
そして、この低反応度の燃料集合体として、図のメツシ
ュ５で示す高い燃焼度あるいは低い濃縮度からなる燃料
集合体と、図の斜線６で示す可燃性毒物の含有量を大き
くすることにより、低反応度とした燃料集合体とが図に
示すように、操作を予定される制御棒に対して交互に配
置されている。
ュ５で示す高い燃焼度あるいは低い濃縮度からなる燃料
集合体と、図の斜線６で示す可燃性毒物の含有量を大き
くすることにより、低反応度とした燃料集合体とが図に
示すように、操作を予定される制御棒に対して交互に配
置されている。
第４図は第１図に示す炉心に配置される低濃縮度の燃料
集合体の燃料棒の種類の配置を示すもので、この燃料集
合体では、第５図に示す通常の燃料集合体より濃縮度を
低くした燃料棒が配置されている。
集合体の燃料棒の種類の配置を示すもので、この燃料集
合体では、第５図に示す通常の燃料集合体より濃縮度を
低くした燃料棒が配置されている。
なお、図において符号１は一番高い濃縮度の燃料棒を示
しており、符号が大きくなるに従い、濃縮度が順次低く
なっている。また、Ｇ３はＧｄ２Ｏ３を３Ｗ１０の割合
で含む可燃性毒物燃料棒を示１ノでおり、Ｇ４は４Ｗ１
０の割合で含む可燃性毒物燃料棒を示している。さらに
符号Ｗはウォーターロンドを示している。
しており、符号が大きくなるに従い、濃縮度が順次低く
なっている。また、Ｇ３はＧｄ２Ｏ３を３Ｗ１０の割合
で含む可燃性毒物燃料棒を示１ノでおり、Ｇ４は４Ｗ１
０の割合で含む可燃性毒物燃料棒を示している。さらに
符号Ｗはウォーターロンドを示している。
第６図は可燃性毒物の含有量を通常の燃料集合体より大
きくした燃料集合体を示すもので、Ｇｄ２Ｏ３を含む可
燃性毒物燃料棒の本数が増加され、さらにＧｄ２Ｏ３の
含有濃度が大きくされている。
きくした燃料集合体を示すもので、Ｇｄ２Ｏ３を含む可
燃性毒物燃料棒の本数が増加され、さらにＧｄ２Ｏ３の
含有濃度が大きくされている。
このように炉心内の操作を予定される制御棒に隣接する
４体の燃料集合体を高い燃焼度、もしくは低い濃縮度を
有する燃料集合体および伯の燃料集合体より可燃性毒物
の含有量を大きくされた燃料集合体からなる２種類の低
反応度の燃料集合体を用いることにより、制御棒の操作
時に出力の急激な変化を引き起すことなく、また燃料経
済上の損失の少ない沸騰水形原子炉の運転方法を得るこ
とができる。
４体の燃料集合体を高い燃焼度、もしくは低い濃縮度を
有する燃料集合体および伯の燃料集合体より可燃性毒物
の含有量を大きくされた燃料集合体からなる２種類の低
反応度の燃料集合体を用いることにより、制御棒の操作
時に出力の急激な変化を引き起すことなく、また燃料経
済上の損失の少ない沸騰水形原子炉の運転方法を得るこ
とができる。
すなわち、一般に１つの運転サイクル中に炉心の余剰反
応度はサイクル前半に大きくサイクル後半で低下する。
応度はサイクル前半に大きくサイクル後半で低下する。
この結果、定格出力時の制御棒挿入本数はサイクル前半
で多くサイクル後半で少なくなり、サイクル末期には制
御棒はほぼ全数引き抜き状態となる。従って、操作され
る制御棒およびその周回の低反応度の燃料集合体は、サ
イクル前半に数多く必要であり、サイクル後半にはその
必要数が減少する。
で多くサイクル後半で少なくなり、サイクル末期には制
御棒はほぼ全数引き抜き状態となる。従って、操作され
る制御棒およびその周回の低反応度の燃料集合体は、サ
イクル前半に数多く必要であり、サイクル後半にはその
必要数が減少する。
第７図は横軸に燃焼度を、縦軸に無限増倍率をとり、無
限増倍率の燃焼度による変化を示すもので、図におい−
Ｃ実線ａは通常の燃料集合体を、破線すは濃縮度を低く
することにより、低反応度とされた燃料集合体を、一点
鎖線Ｃは可燃性毒物の含有量を大きくした低反応度の燃
料集合体を示している。
限増倍率の燃焼度による変化を示すもので、図におい−
Ｃ実線ａは通常の燃料集合体を、破線すは濃縮度を低く
することにより、低反応度とされた燃料集合体を、一点
鎖線Ｃは可燃性毒物の含有量を大きくした低反応度の燃
料集合体を示している。
図から明らかなように、低濃縮度の低反応度燃料集合体
では、どの燃焼度においても通常の燃料集合体より十分
量さな無限増倍率を有している。
では、どの燃焼度においても通常の燃料集合体より十分
量さな無限増倍率を有している。
これに対して可燃性毒物の含有量を大きくした低反応度
の燃料集合体は、低い燃焼度では通常の燃料集合体より
十分量さな無限増倍率を有し、燃焼度が大きくなると可
燃性毒物が減少して通常の燃料集合体とほぼ同じ無限増
倍率を有することとなる。
の燃料集合体は、低い燃焼度では通常の燃料集合体より
十分量さな無限増倍率を有し、燃焼度が大きくなると可
燃性毒物が減少して通常の燃料集合体とほぼ同じ無限増
倍率を有することとなる。
すなわち、低濃縮度の燃料集合体は運転サイクルを通し
て常に低反応度となるのに対して、可燃性毒物の含有量
を大きくした燃料集合体はサイクル前半では低反応度と
なり、サイクル末期には通常の燃料集合体と同程度の反
応度を持つことになる。
て常に低反応度となるのに対して、可燃性毒物の含有量
を大きくした燃料集合体はサイクル前半では低反応度と
なり、サイクル末期には通常の燃料集合体と同程度の反
応度を持つことになる。
Ｊなわち本発明の沸騰水形原子炉の運転方法では、第１
図に示したように、運転サイクル後半に必要な低反応度
の燃料集合体だけを低濃縮度の低反応度燃料集合体とし
、サイクル前半に必要な低反応度の燃料集合体数との差
を可燃性毒物の含有量を大きくした燃料集合体としてい
る。
図に示したように、運転サイクル後半に必要な低反応度
の燃料集合体だけを低濃縮度の低反応度燃料集合体とし
、サイクル前半に必要な低反応度の燃料集合体数との差
を可燃性毒物の含有量を大きくした燃料集合体としてい
る。
従って、従来の炉心では、サイクル前半に必要な低反応
度の燃料集合体数のすべてを低濃縮度あるいは高燃焼度
による低反応度の燃料集合体を配置しているため、サイ
クル末期でもサイクル前半に必要な低反応度燃料集合体
がすべて低反応度の状態であったのに対し、本発明の沸
騰水形原子炉の運転方法によれば、サイクル末期におい
てサイクル後半に必要な低反応度の燃料集合体が低反応
度の状態にあり、可燃性毒物の含有量を大きくした燃料
集合体が通常の燃料集合体と同程度の反応度を有する状
態となる。
度の燃料集合体数のすべてを低濃縮度あるいは高燃焼度
による低反応度の燃料集合体を配置しているため、サイ
クル末期でもサイクル前半に必要な低反応度燃料集合体
がすべて低反応度の状態であったのに対し、本発明の沸
騰水形原子炉の運転方法によれば、サイクル末期におい
てサイクル後半に必要な低反応度の燃料集合体が低反応
度の状態にあり、可燃性毒物の含有量を大きくした燃料
集合体が通常の燃料集合体と同程度の反応度を有する状
態となる。
この結果、サイクル末期において不必要な低反応度の燃
料集合体数を第８図にメツシュ５で示すように、減少す
ることができ、運転サイクルの短縮を図り、また燃料経
済上の損失を最小限にすることができる。なお、第８図
において、メツシュ５は低濃縮度の燃料集合体を、十字
印はサイクル後半に使用する制御棒を示している。
料集合体数を第８図にメツシュ５で示すように、減少す
ることができ、運転サイクルの短縮を図り、また燃料経
済上の損失を最小限にすることができる。なお、第８図
において、メツシュ５は低濃縮度の燃料集合体を、十字
印はサイクル後半に使用する制御棒を示している。
［発明の効果］
以上述べたように本発明の沸騰水形原子炉の運転り法に
よれば、制御棒の操作時に出力の急激な変化を引き起す
ことなく、かつ燃料経済上の損失の少ない沸騰水形原子
炉の運転方法を提供することができる。
よれば、制御棒の操作時に出力の急激な変化を引き起す
ことなく、かつ燃料経済上の損失の少ない沸騰水形原子
炉の運転方法を提供することができる。
第１図は本発明の沸騰水形原子炉の運転方法に使用され
る炉心の燃料配置を示す説明図、第２図は燃料集合体お
よび制御棒を示ず横断面図、第３図は炉心内における燃
料集合体の配置を示す上面図、第４図は低濃縮度の燃料
集合体の燃料棒配置を示す説明図、第５図は通常の燃料
集合体の燃料棒配置を示す説明図、第６図は可燃性毒物
の含有量の多い燃料集合体の燃料棒配置を示す説明図、
第７図は燃焼度と無限増倍率との関係を示すグラフ、第
８図は本発明の沸騰水形原子炉の運転方法のサイクル末
期における炉心燃料配置を示す説明図である。 １・・・・・・・・・・・・燃料集合体２・・・・・・
・・・・・・制御棒 ３・・・・・・・・・・・・チャンネルボックス４・・
・・・・・・・・・・燃料棒 ５・・・・・・・・・・・・高燃焼度あるいは低濃縮度
による低反応度燃料集合体 ６・・・・・・・・・・・・可燃性毒物の含有量を多く
したことによる低反応度燃料集合体 代理人弁理士 須 山 佐 − 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 酪ｊ道度（艶ｄ／ｌ）
る炉心の燃料配置を示す説明図、第２図は燃料集合体お
よび制御棒を示ず横断面図、第３図は炉心内における燃
料集合体の配置を示す上面図、第４図は低濃縮度の燃料
集合体の燃料棒配置を示す説明図、第５図は通常の燃料
集合体の燃料棒配置を示す説明図、第６図は可燃性毒物
の含有量の多い燃料集合体の燃料棒配置を示す説明図、
第７図は燃焼度と無限増倍率との関係を示すグラフ、第
８図は本発明の沸騰水形原子炉の運転方法のサイクル末
期における炉心燃料配置を示す説明図である。 １・・・・・・・・・・・・燃料集合体２・・・・・・
・・・・・・制御棒 ３・・・・・・・・・・・・チャンネルボックス４・・
・・・・・・・・・・燃料棒 ５・・・・・・・・・・・・高燃焼度あるいは低濃縮度
による低反応度燃料集合体 ６・・・・・・・・・・・・可燃性毒物の含有量を多く
したことによる低反応度燃料集合体 代理人弁理士 須 山 佐 − 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 酪ｊ道度（艶ｄ／ｌ）
Claims (1)
- （１）燃料集合体４体に１体の制御棒を配してなる単位
セルを多数規則正しく配列して構成された炉心を備えた
沸騰水形原子炉の前記制御棒のうち出力運転中に操作を
予定されている制御棒を含む前記単位セル内の４体の燃
料集合体に低反応度の燃料集合体を配置する沸騰水形原
子炉の運転方法において、前記低反応度の燃料集合体と
して高い燃焼度もしくは低い濃縮度を有する燃料集合体
および他の燃料集合体より可燃性毒物の含有量を大きく
した燃料集合体からなる２種類の低反応度の燃料集合体
を用いることを特徴とする沸騰水形原子炉の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59122653A JPS612093A (ja) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | 沸騰水形原子炉の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59122653A JPS612093A (ja) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | 沸騰水形原子炉の運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS612093A true JPS612093A (ja) | 1986-01-08 |
Family
ID=14841297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59122653A Pending JPS612093A (ja) | 1984-06-14 | 1984-06-14 | 沸騰水形原子炉の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS612093A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10641656B1 (en) | 2018-12-20 | 2020-05-05 | Shimadzu Corporation | Spectrometer and incident light limiting member to be used for the same |
-
1984
- 1984-06-14 JP JP59122653A patent/JPS612093A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10641656B1 (en) | 2018-12-20 | 2020-05-05 | Shimadzu Corporation | Spectrometer and incident light limiting member to be used for the same |
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