JPS61134691A - 核燃料集合体 - Google Patents
核燃料集合体Info
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- JPS61134691A JPS61134691A JP59256423A JP25642384A JPS61134691A JP S61134691 A JPS61134691 A JP S61134691A JP 59256423 A JP59256423 A JP 59256423A JP 25642384 A JP25642384 A JP 25642384A JP S61134691 A JPS61134691 A JP S61134691A
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- enrichment
- rods
- pellets
- nuclear
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は沸騰水型原子炉に用いられる核燃料集合体に関
する。
する。
従来沸騰水型原子炉に用いられている核燃料集合体をｆ
ｓ６図から第８図を参照して説明する。ここで第６図に
従来の核燃料集合体の縦断面図を示す。第６図に示す様
に核燃料集合体１は、多数本の燃料棒２と１本又は複数
本のウォータロッド３を正方格子状（：配置し、上下端
部を上部タイプレート４と下部タイプレート５で結束し
、中間部には複数個所設けられたスペーサ６にて各燃料
棒２間を保持し、外周をチャンネルボックス７によって
囲繞して構成されている。前記核燃料集合体１は原子炉
炉心内において、４体１組で配置され。
ｓ６図から第８図を参照して説明する。ここで第６図に
従来の核燃料集合体の縦断面図を示す。第６図に示す様
に核燃料集合体１は、多数本の燃料棒２と１本又は複数
本のウォータロッド３を正方格子状（：配置し、上下端
部を上部タイプレート４と下部タイプレート５で結束し
、中間部には複数個所設けられたスペーサ６にて各燃料
棒２間を保持し、外周をチャンネルボックス７によって
囲繞して構成されている。前記核燃料集合体１は原子炉
炉心内において、４体１組で配置され。
この核燃料集合体１が４体で形成された断面十字形状の
間隙には断面十字形状の制御棒（図示せず）が配置され
ている。
間隙には断面十字形状の制御棒（図示せず）が配置され
ている。
前記燃料棒２は二酸化ウラン（ＵＯ７）とガドリニアを
含んだ焼結ペレット（内示せず）をジルカロイ等の被覆
管内に装填させ、この被覆管の上下両端（二車部端栓８
及び下部端栓９を溶接して構成されている。
含んだ焼結ペレット（内示せず）をジルカロイ等の被覆
管内に装填させ、この被覆管の上下両端（二車部端栓８
及び下部端栓９を溶接して構成されている。
この被覆管内に装填された燃料ペレットに含有するウラ
ンは天然ウランと比ベララン−２３５（以下υ−２３５
とする）を若干濃縮したものを使用しており、通常１〜
５％程度のＵ −２３５の含有率（以下濃縮度とする）
のもの９を使用している。前記核燃料集合体１内には数
種類の濃縮度をもつ燃料ペレットを使用し、一部（二は
可燃性毒物であるガドリニアを含有する燃料ペレットが
用いられ、核燃料集合体１内の平面方向及び上下方向（
二適当に分布させている。
ンは天然ウランと比ベララン−２３５（以下υ−２３５
とする）を若干濃縮したものを使用しており、通常１〜
５％程度のＵ −２３５の含有率（以下濃縮度とする）
のもの９を使用している。前記核燃料集合体１内には数
種類の濃縮度をもつ燃料ペレットを使用し、一部（二は
可燃性毒物であるガドリニアを含有する燃料ペレットが
用いられ、核燃料集合体１内の平面方向及び上下方向（
二適当に分布させている。
ここで第７図ζ二従来の核燃料集合体内に収納された燃
料棒の濃縮度の分布を示す横断面図を示し、第８図に各
燃料棒縦方１向の濃縮度を示す概略図を示す。なお第７
図において、第６図と同一部分には同一符号を付しその
構成の説明は省略する。また炉心（図示せず）白書＝お
いて、制御棒１０は第７図の位置に配置され【いること
とする。第７図において、前記核燃料集合体１は８８図
に示す＠ｉ’：、濃縮度を３段階に変化させた５種類の
燃料棒２が用いられている。なお、第８図において、上
部の数字ｘ、ｎ、ｉ、■、ｖ、ｗはそれぞれ第６図の燃
料棒の符号を示し、縦軸は炉心軸方向の位置を示し、Ｎ
Ｕは天然ウランを示し、Ｗはクォータロッドを示してい
る。
料棒の濃縮度の分布を示す横断面図を示し、第８図に各
燃料棒縦方１向の濃縮度を示す概略図を示す。なお第７
図において、第６図と同一部分には同一符号を付しその
構成の説明は省略する。また炉心（図示せず）白書＝お
いて、制御棒１０は第７図の位置に配置され【いること
とする。第７図において、前記核燃料集合体１は８８図
に示す＠ｉ’：、濃縮度を３段階に変化させた５種類の
燃料棒２が用いられている。なお、第８図において、上
部の数字ｘ、ｎ、ｉ、■、ｖ、ｗはそれぞれ第６図の燃
料棒の符号を示し、縦軸は炉心軸方向の位置を示し、Ｎ
Ｕは天然ウランを示し、Ｗはクォータロッドを示してい
る。
前記５種類の燃料棒２は核燃料集合体の横及び縦断面内
の熱中性子束分布にしたがって第６図に示す如く各燃料
棒２の出力分布を均一化する様に配置されている。すな
わち、熱中性子束レベルが最も高い正方配列の最外周、
特に四隅の制御棒１０に対向する位置の燃料棒２を濃縮
度の低いＶ、ｆｆの燃料棒２とし、熱中性子束レベルが
低下するに従って濃縮度の高い燃料棒２を配置させてい
る。
の熱中性子束分布にしたがって第６図に示す如く各燃料
棒２の出力分布を均一化する様に配置されている。すな
わち、熱中性子束レベルが最も高い正方配列の最外周、
特に四隅の制御棒１０に対向する位置の燃料棒２を濃縮
度の低いＶ、ｆｆの燃料棒２とし、熱中性子束レベルが
低下するに従って濃縮度の高い燃料棒２を配置させてい
る。
第８図において、燃料棒２の上下両端には上下方向の中
性子のもれを小さくするため（二記号ＮＵで示した天然
ウランが配置されている。
性子のもれを小さくするため（二記号ＮＵで示した天然
ウランが配置されている。
また、原子炉出力運転時においては、ボイドの発生によ
り上部領域の反応度がおさえられるため下部領域の反応
度が相対的に上昇し下部（−大きく出力が歪みやすい。
り上部領域の反応度がおさえられるため下部領域の反応
度が相対的に上昇し下部（−大きく出力が歪みやすい。
このため下部領域の反応度はあらかじめ低く設定する必
要があり、通常は炉心の上部領域のＵ−２３５の濃縮度
を下部領域より高く設定されている。
要があり、通常は炉心の上部領域のＵ−２３５の濃縮度
を下部領域より高く設定されている。
料集合体下部の外周部には上下方向の反応度を一定１；
させるため上部領域と比較して濃縮度、の低い燃料が配
置されている・。このよう（：相対的になンドル外側が
低濃度となっているため、下部燃料全体の無限増倍率に
−が低くなる問題がある。また、ＵＯ，の濃縮度は現在
の燃料集合体（：おいて数種類体では、上部領域と下部
領域に濃度差のある燃料棒が多数用いられているため、
１本の燃料棒な製造する場合には、濃縮度の相違する燃
料ペレットを別々の人間が装填していた。そして、同一
濃縮度で１つの燃料棒を製造する場合に比べ多大な労力
及び管理を必要としていた。
させるため上部領域と比較して濃縮度、の低い燃料が配
置されている・。このよう（：相対的になンドル外側が
低濃度となっているため、下部燃料全体の無限増倍率に
−が低くなる問題がある。また、ＵＯ，の濃縮度は現在
の燃料集合体（：おいて数種類体では、上部領域と下部
領域に濃度差のある燃料棒が多数用いられているため、
１本の燃料棒な製造する場合には、濃縮度の相違する燃
料ペレットを別々の人間が装填していた。そして、同一
濃縮度で１つの燃料棒を製造する場合に比べ多大な労力
及び管理を必要としていた。
本発明の目的は、燃料棒の製作時における労力及び管理
を低減させ、かつ燃料の燃料効率を高めることのできる
核燃料集合体を提供することにある。
を低減させ、かつ燃料の燃料効率を高めることのできる
核燃料集合体を提供することにある。
本発明は、格子状に整列配置され内部に燃料ペレットを
装填した多数本の燃料棒と、この燃料棒の上下端を結束
する上部タイプレート及び下部タイプレートと、前記燃
料棒間の間隔を規制する複数のスペーサと、前記燃料棒
全体を覆うチャンネルボックスとから構成された核燃料
集合体において、前記燃料棒の複数本は内部に配置され
た燃料ペレットの下端から前記燃料棒内（＝装填された
全燃料ベレット長のｔｏ ／２４までの位置にウラン−
２３５の濃縮度が他の位置の燃料ベレットより低い低濃
ψ 縮度燃料ベレットが配置された低濃縮度燃料棒であり、
この低濃縮度燃料棒は前記核燃料集合体の最外周以外に
配置されて成ることを特徴とする核燃料集合体にある。
装填した多数本の燃料棒と、この燃料棒の上下端を結束
する上部タイプレート及び下部タイプレートと、前記燃
料棒間の間隔を規制する複数のスペーサと、前記燃料棒
全体を覆うチャンネルボックスとから構成された核燃料
集合体において、前記燃料棒の複数本は内部に配置され
た燃料ペレットの下端から前記燃料棒内（＝装填された
全燃料ベレット長のｔｏ ／２４までの位置にウラン−
２３５の濃縮度が他の位置の燃料ベレットより低い低濃
ψ 縮度燃料ベレットが配置された低濃縮度燃料棒であり、
この低濃縮度燃料棒は前記核燃料集合体の最外周以外に
配置されて成ることを特徴とする核燃料集合体にある。
以下本発明の一実施例を第１図から第３図を参照して説
明する。ここで第１図（二本発明の一実施例である核燃
料集合体の濃縮度の分布を示す横断面図を示し、第２図
に各燃料棒縦方向の濃縮度を示す概略図を示す。なお、
第７図と同一部分には同一符号を付しその構成の説明は
省略する。第１図において、核燃料集合体１１は第２図
に示す様（＝濃縮度を３段階に変化させた４種類の燃料
棒１２が用いられている。なお、第２図において、上部
の数字■、■、！、［；Ｗはそれぞれ第１図の燃料棒の
符号を示し、縦軸は炉心軸方向の位置を示し、ＮＵは天
然ウランを示し、図中の高・中・低濃縮度はＵ−２３５
の濃縮度を示し、Ｗはクオータロンドを示している。
明する。ここで第１図（二本発明の一実施例である核燃
料集合体の濃縮度の分布を示す横断面図を示し、第２図
に各燃料棒縦方向の濃縮度を示す概略図を示す。なお、
第７図と同一部分には同一符号を付しその構成の説明は
省略する。第１図において、核燃料集合体１１は第２図
に示す様（＝濃縮度を３段階に変化させた４種類の燃料
棒１２が用いられている。なお、第２図において、上部
の数字■、■、！、［；Ｗはそれぞれ第１図の燃料棒の
符号を示し、縦軸は炉心軸方向の位置を示し、ＮＵは天
然ウランを示し、図中の高・中・低濃縮度はＵ−２３５
の濃縮度を示し、Ｗはクオータロンドを示している。
前記４種類の燃料棒１２は核燃料集合体１１の横及び縦
断面内の熱中性子束分布にしたがって第１図１＝示す如
く各燃料棒１２の出力分布を均一化する様（−配置され
ている。すなわち、熱中性子束レベルが最も高い正方配
列の四隅の燃料棒１２、特（二制御棒１０に対向する位
置の燃料８１２を濃縮度の低い■。
断面内の熱中性子束分布にしたがって第１図１＝示す如
く各燃料棒１２の出力分布を均一化する様（−配置され
ている。すなわち、熱中性子束レベルが最も高い正方配
列の四隅の燃料棒１２、特（二制御棒１０に対向する位
置の燃料８１２を濃縮度の低い■。
■の燃料棒１２とし、熱中性子束レベルが低下する；二
従って濃縮度の高い燃料棒１２を配置させている。
従って濃縮度の高い燃料棒１２を配置させている。
また、燃料棒認の上下両端には上下方向の中性子の漏洩
を小さくするために記号ＮＵで示した天然ウランが配置
されている。さらに、最外周から３周目及び４周目の熱
中性子束レベルが低下する領域には燃料棒内に装填され
た燃料ペレット（図示せず）の下端から前記燃料棒内（
＝装填された全燃料ペレット長さの１０ ／ ２４まで
の位置に天然ウランを用いた燃料ペレットを装填させて
いる低濃縮度燃料棒１３が配置されている。
を小さくするために記号ＮＵで示した天然ウランが配置
されている。さらに、最外周から３周目及び４周目の熱
中性子束レベルが低下する領域には燃料棒内に装填され
た燃料ペレット（図示せず）の下端から前記燃料棒内（
＝装填された全燃料ペレット長さの１０ ／ ２４まで
の位置に天然ウランを用いた燃料ペレットを装填させて
いる低濃縮度燃料棒１３が配置されている。
以上の構成において、本発明の一実施例である核燃料集
合体１１の効果を第３図を参照して説明する。ここで第
３図に横軸に燃料集合体の燃ｇ８度をとり、縦軸に燃料
集合体下部の無限増倍率をとった従来と本発明を比較し
た燃料集合体の特性図を示す。なお、実線Ａ（二本発明
を示し、破線Ｂに従来例を示す。第３図に示す様に無限
増倍率の最大時においては１本発明は従来と比べて０．
７％Δに高い値を示している。これは燃料集合体の下部
中央に濃縮度の低い燃料棒を配置したため相対的に外周
部の燃料棒の出力ビーキングが増大し、無限増倍率に〜
が高くなり、燃料がより効果的に燃焼するためである。
合体１１の効果を第３図を参照して説明する。ここで第
３図に横軸に燃料集合体の燃ｇ８度をとり、縦軸に燃料
集合体下部の無限増倍率をとった従来と本発明を比較し
た燃料集合体の特性図を示す。なお、実線Ａ（二本発明
を示し、破線Ｂに従来例を示す。第３図に示す様に無限
増倍率の最大時においては１本発明は従来と比べて０．
７％Δに高い値を示している。これは燃料集合体の下部
中央に濃縮度の低い燃料棒を配置したため相対的に外周
部の燃料棒の出力ビーキングが増大し、無限増倍率に〜
が高くなり、燃料がより効果的に燃焼するためである。
なお、燃料集合体の燃焼度初期において、無限増倍率が
低いのは燃料内に混入している可燃性毒物であるガドｙ
ニアの影響による。
低いのは燃料内に混入している可燃性毒物であるガドｙ
ニアの影響による。
さらに本発明の一実施例によれば、従来と比べ上下方向
にＵ −２３５の濃縮度が差のある燃料棒は減少でき、
これによって従来と比べ製造時の労力及び燃料の管理を
減少させることができる。
にＵ −２３５の濃縮度が差のある燃料棒は減少でき、
これによって従来と比べ製造時の労力及び燃料の管理を
減少させることができる。
なお、本発明の一実施例において、すべての燃料棒の上
下端に天然ウランを配置した例を示したが、この天然ウ
ラン部を除いても上下部に多少の中性子の洩れはあるが
同様の効果をえることができる。さらに、低濃縮度燃料
棒の天然フラン使用領域は最大の効果が得られる最下端
から燃料棒内に装填された全燃料ペレット長の１０ ／
２４の位置に装置する例を示したが８７２４以上１４
／２４以下の範囲内で適宜選択することができる。また
、ここでは低濃縮度燃料棒は５本の例を示したが、熱中
性子束分布によって適宜に選択でき、装填された燃料ペ
レットも天然クランでなく： Ｕ −２３５の濃縮度が
０．７１１重量％以下の燃料ペレットを用いることも可
能である。
下端に天然ウランを配置した例を示したが、この天然ウ
ラン部を除いても上下部に多少の中性子の洩れはあるが
同様の効果をえることができる。さらに、低濃縮度燃料
棒の天然フラン使用領域は最大の効果が得られる最下端
から燃料棒内に装填された全燃料ペレット長の１０ ／
２４の位置に装置する例を示したが８７２４以上１４
／２４以下の範囲内で適宜選択することができる。また
、ここでは低濃縮度燃料棒は５本の例を示したが、熱中
性子束分布によって適宜に選択でき、装填された燃料ペ
レットも天然クランでなく： Ｕ −２３５の濃縮度が
０．７１１重量％以下の燃料ペレットを用いることも可
能である。
次に本発明の他の実施例を第４図から＄５図を参照して
説明する。ここで第４図に本発明の一実施例である核燃
料集合体の濃縮度の分布を示す横断面図を示し、第５図
に各燃料棒縦方向の濃縮度を示す概略図を示す。なお、
第１図と同一部分（二は同一符号を付しその構成の説明
は省略する。第４図において、核燃料集合体２０は第５
図１−示す様に濃縮度を３段階に変化させた４種類の燃
料棒１２が用いられている。なお、１５図において、上
部の数字Ｖｌ、ｌ、Ｉｌ（、Ｘ、Ｗはそれぞれ第４図の
燃料棒の符号を示し、縦軸は炉心軸方向の位置を示し、
ＮＵは天然ウランを示し、図中の高・中・低濃縮度はＵ
−２３５の濃縮度を示し、Ｗはクオータロンドを示し
ている。
説明する。ここで第４図に本発明の一実施例である核燃
料集合体の濃縮度の分布を示す横断面図を示し、第５図
に各燃料棒縦方向の濃縮度を示す概略図を示す。なお、
第１図と同一部分（二は同一符号を付しその構成の説明
は省略する。第４図において、核燃料集合体２０は第５
図１−示す様に濃縮度を３段階に変化させた４種類の燃
料棒１２が用いられている。なお、１５図において、上
部の数字Ｖｌ、ｌ、Ｉｌ（、Ｘ、Ｗはそれぞれ第４図の
燃料棒の符号を示し、縦軸は炉心軸方向の位置を示し、
ＮＵは天然ウランを示し、図中の高・中・低濃縮度はＵ
−２３５の濃縮度を示し、Ｗはクオータロンドを示し
ている。
前記４種類の燃料棒１２は核燃料集合体１１の横及び縦
断面内の熱中性子束分布にしたがって第４図（二示す如
く各燃料棒１２の出力分布を均一化する様に配置されて
いる。すなわち、熱中性子束レベルが最も高い正方配列
の四隅の燃料棒１２、特に制御棒１０に対向する位置の
燃料棒１２を濃縮度の低い■。
断面内の熱中性子束分布にしたがって第４図（二示す如
く各燃料棒１２の出力分布を均一化する様に配置されて
いる。すなわち、熱中性子束レベルが最も高い正方配列
の四隅の燃料棒１２、特に制御棒１０に対向する位置の
燃料棒１２を濃縮度の低い■。
■の燃料棒１２とし、熱中性子束レベルが低下するに従
って濃縮度の高い燃料棒１２を配置させている。
って濃縮度の高い燃料棒１２を配置させている。
また、燃料棒１２の上下両端には上下方向の中性子の漏
洩を小さくするため（二記号ＮＵで示した天然ウランが
配置されている。さらに、最外周から３周目及び４周目
の熱中性子束レベルが低下する領域には燃料棒内（二装
填された燃料ペレットの下端から前記燃料棒内に装填さ
れた全燃料ペレット長さの１０ ／ ２４までの位置と
、燃料棒内に装填された燃料ペレットの上端から装填さ
れている全燃料ペレット長さの４／２４までの位置に天
然ウランを用いた燃料ペレットを装填させている低濃縮
度燃料棒２１が配置されている。
洩を小さくするため（二記号ＮＵで示した天然ウランが
配置されている。さらに、最外周から３周目及び４周目
の熱中性子束レベルが低下する領域には燃料棒内（二装
填された燃料ペレットの下端から前記燃料棒内に装填さ
れた全燃料ペレット長さの１０ ／ ２４までの位置と
、燃料棒内に装填された燃料ペレットの上端から装填さ
れている全燃料ペレット長さの４／２４までの位置に天
然ウランを用いた燃料ペレットを装填させている低濃縮
度燃料棒２１が配置されている。
以上の構成（＝よって、本発明の他の実施例（二よ
１れば、本発明の一実施例の効果に加え原子炉停止時に
大きな出力が発生する部分の濃縮度を従来に比べ減じて
いるため原子炉停止時の燃料集合体１１の反応度を減じ
ることができる。
１れば、本発明の一実施例の効果に加え原子炉停止時に
大きな出力が発生する部分の濃縮度を従来に比べ減じて
いるため原子炉停止時の燃料集合体１１の反応度を減じ
ることができる。
さらには中央部の中性子スペクトルを軟化させるために
原子炉停止時の反応度と原子炉運転時の反応度との差を
小さくでき、ひいては原子炉停止時の反応度を低下させ
ることができる。
原子炉停止時の反応度と原子炉運転時の反応度との差を
小さくでき、ひいては原子炉停止時の反応度を低下させ
ることができる。
なお、この他の実施例では下部に天然フランを多く配し
た低濃縮度燃料棒の上部に天然ウランを用いた燃料ペレ
ットを全燃料棒の４／２４配した例を示したが、他の燃
料棒の上部にこの天然ウランを用いた燃料ペレットを配
してもよく、全燃料棒の４／２４の範囲がもつとも効果
的であるが上限を８／２４とした範囲で適宜選択するこ
とができる。
た低濃縮度燃料棒の上部に天然ウランを用いた燃料ペレ
ットを全燃料棒の４／２４配した例を示したが、他の燃
料棒の上部にこの天然ウランを用いた燃料ペレットを配
してもよく、全燃料棒の４／２４の範囲がもつとも効果
的であるが上限を８／２４とした範囲で適宜選択するこ
とができる。
本発明の核燃料集合体によれば、最外周以外の周に低濃
縮度燃料棒な配置させ、上下方向に濃縮度差がある燃料
棒な少なくし、かつ従来と燃料集合体全体における上下
方向のＵ −２３５の濃縮度差を等しくしたことによっ
て、燃料棒の製作時における労力及び管理を低減させ、
かつ燃料の燃焼効率を高めることができる。
縮度燃料棒な配置させ、上下方向に濃縮度差がある燃料
棒な少なくし、かつ従来と燃料集合体全体における上下
方向のＵ −２３５の濃縮度差を等しくしたことによっ
て、燃料棒の製作時における労力及び管理を低減させ、
かつ燃料の燃焼効率を高めることができる。
第１図は本発明の一実施例を示す核燃料集合体の横断面
図、第２図は第１図に示した各燃料棒の縦方向の濃縮度
を示す概略図、ｔｓ３図は従来例と本発明を比較した核
燃料集合体の特性図、第４図は本発明の他の実施例を示
す核燃料集合体の横断面図、第５図は＄４図に示した各
燃料棒の縦方向の濃縮度を示す概略図、第６図は従来の
核燃料集合体を示す縦断面図、第７図は＄６図に示した
核燃料集合体の横断面図、第８図は第７図に示した各燃
料棒の縦方向の濃縮度を示す概略図である。 １．１１，２０・・・核燃料集合体 ２，１２・・・燃
料棒３・・・ウオータロンド ４・・・上部タイプ
レート５・・・下部タイプレート ６・・・スペーサ
７・・・チャンネルボックス ８・・・上部端栓９・・
・下部端栓 １０・・・制御棒１３ 、２１
・・・低濃縮度燃料棒 代理人 弁理士 則 近 憲 佑（ばか１名）第１図 ’／Ｊ 第 ２ 図 第３図 燃焼炭 第４図 第 ５ 図 第８図
図、第２図は第１図に示した各燃料棒の縦方向の濃縮度
を示す概略図、ｔｓ３図は従来例と本発明を比較した核
燃料集合体の特性図、第４図は本発明の他の実施例を示
す核燃料集合体の横断面図、第５図は＄４図に示した各
燃料棒の縦方向の濃縮度を示す概略図、第６図は従来の
核燃料集合体を示す縦断面図、第７図は＄６図に示した
核燃料集合体の横断面図、第８図は第７図に示した各燃
料棒の縦方向の濃縮度を示す概略図である。 １．１１，２０・・・核燃料集合体 ２，１２・・・燃
料棒３・・・ウオータロンド ４・・・上部タイプ
レート５・・・下部タイプレート ６・・・スペーサ
７・・・チャンネルボックス ８・・・上部端栓９・・
・下部端栓 １０・・・制御棒１３ 、２１
・・・低濃縮度燃料棒 代理人 弁理士 則 近 憲 佑（ばか１名）第１図 ’／Ｊ 第 ２ 図 第３図 燃焼炭 第４図 第 ５ 図 第８図
Claims (4)
- （１）格子状に整列配置され内部に燃料ペレットを装填
した多数本の燃料棒と、この燃料棒の上下端を結束する
上部タイプレート及び下部タイプレートと、前記燃料棒
間の間隔を規制する複数のスペーサと、前記燃料棒全体
を覆うチャンネルボックスとから構成された核燃料集合
体において、前記燃料棒の複数本は内部に配置された燃
料ペレットの下端から前記燃料棒内に装填された全燃料
ペレット長さの１０／２４までの位置にウラン−２３５
の濃縮度が他の位置の燃料ペレットより低い低濃縮度の
燃料ペレットが配置された低濃縮度燃料棒であり、この
低濃縮度燃料棒は前記核燃料集合体の最外周以外に配置
されて成ることを特徴とする核燃料集合体。 - （２）前記低濃縮度の燃料ペレットは天然ウラン又はウ
ラン−２３５の濃縮度が０．７１１重量％以下の劣化ウ
ランを用いて成ることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の核燃料集合体。 - （３）前記低濃縮度燃料棒は両端から前記燃料棒内に装
填された全燃料ペレット長の２／２４までの位置にウラ
ン−２３５の濃縮度が０．７１１重量％以下の燃料ペレ
ットが配置されて成ることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の核燃料集合体。 - （４）低濃縮度燃料棒の複数本は上端に配置された燃料
ペレットの上端から前記燃料棒内に装填された全燃料ペ
レット長の８／２４までの位置にウラン−２３５の濃縮
度が天然ウラン以下の低濃縮度燃料ペレットが装填され
て成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の核
燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59256423A JPS61134691A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 核燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59256423A JPS61134691A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 核燃料集合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61134691A true JPS61134691A (ja) | 1986-06-21 |
Family
ID=17292455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59256423A Pending JPS61134691A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 核燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61134691A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63113391A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-18 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| US6343106B1 (en) | 1998-08-27 | 2002-01-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Boiling water reactor and operation thereof |
-
1984
- 1984-12-06 JP JP59256423A patent/JPS61134691A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63113391A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-18 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| US6343106B1 (en) | 1998-08-27 | 2002-01-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Boiling water reactor and operation thereof |
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