JPS61199513A - 高温鋼材用搬送テ−ブルに取付けられた保温カバ− - Google Patents
高温鋼材用搬送テ−ブルに取付けられた保温カバ−Info
- Publication number
- JPS61199513A JPS61199513A JP60037400A JP3740085A JPS61199513A JP S61199513 A JPS61199513 A JP S61199513A JP 60037400 A JP60037400 A JP 60037400A JP 3740085 A JP3740085 A JP 3740085A JP S61199513 A JPS61199513 A JP S61199513A
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- Japan
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- heat
- steel
- stock
- insulating cover
- temperature
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/008—Heat shields
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は高温鋼材用搬送テーブルに取付けられた保温
カバーの改良に関する。
カバーの改良に関する。
近年、鋼材の保有する熱エネルギを有効利用しようとす
る立場から、連続鋳造機と圧延機とを結ぶ鋼材の直接熱
間圧延の実用化が図られている。この直接熱間圧延法で
は特に鋼材の温度降下をできる限り少なくすることが望
まれるため、高温鋼材を運ぶ搬送テーブルの回りには鋼
材保温用の保温カバーが取付けられている。
る立場から、連続鋳造機と圧延機とを結ぶ鋼材の直接熱
間圧延の実用化が図られている。この直接熱間圧延法で
は特に鋼材の温度降下をできる限り少なくすることが望
まれるため、高温鋼材を運ぶ搬送テーブルの回りには鋼
材保温用の保温カバーが取付けられている。
該保温カバーの構成は主としてセラミックファイバ、耐
火レンガ等の断熱材が多く使用されている。これは高温
鋼材の輻射熱により、保温カバー自体を昇温し、昇温さ
れた保温カバーの輻射熱を再び高温鋼材に返すことによ
り保温を行なうことをねらいとしている。
火レンガ等の断熱材が多く使用されている。これは高温
鋼材の輻射熱により、保温カバー自体を昇温し、昇温さ
れた保温カバーの輻射熱を再び高温鋼材に返すことによ
り保温を行なうことをねらいとしている。
しかし、以上のような構成では、鋼材が保温カバー内に
長時間滞留する場合は問題がないが、該鋼材が間欠的に
搬送されたり、高速で搬送される場合には、保温カバー
自体が昇温する間がなく、′このような方法では大きな
保温効果は期待できなかった。
長時間滞留する場合は問題がないが、該鋼材が間欠的に
搬送されたり、高速で搬送される場合には、保温カバー
自体が昇温する間がなく、′このような方法では大きな
保温効果は期待できなかった。
本発明は以上の問題を解決するためなされたもので、保
温カバーの材質、構成を変え、鋼材が間欠的、又は高速
で搬送される場合でも効率の良い保温ができるようにし
ようとするものである。
温カバーの材質、構成を変え、鋼材が間欠的、又は高速
で搬送される場合でも効率の良い保温ができるようにし
ようとするものである。
以下本発明につき説明する。
上述の搬送テーブルにおいて、材料搬送の極めて間欠的
且つ高速な場所では、通常材料の滞留時間が１０秒以内
と非常に短かい。そのため、上述のようにセラミックフ
ァイバ等で構成される輻射型保温カバーでは第２図に示
すように十分な保温効果が得られない。
且つ高速な場所では、通常材料の滞留時間が１０秒以内
と非常に短かい。そのため、上述のようにセラミックフ
ァイバ等で構成される輻射型保温カバーでは第２図に示
すように十分な保温効果が得られない。
一方、反射板等を用いて保温カバーの被保温材側の表層
を高反射率にしてやると、高温鋼材から発せられた輻射
熱を時間に関係なく反射して高温鋼材に返すことが可能
になる。
を高反射率にしてやると、高温鋼材から発せられた輻射
熱を時間に関係なく反射して高温鋼材に返すことが可能
になる。
そのため、同図で示されるように１０秒以内の材料滞留
時間では、実線で示された反射型保温カバーの方が、破
線で示される輻射型保温カバーに比べ保温特性に優れて
いる。従って上記のような材料搬送の極めて間欠的且つ
高速な場所でも大きな保温効果を得ることができる。
時間では、実線で示された反射型保温カバーの方が、破
線で示される輻射型保温カバーに比べ保温特性に優れて
いる。従って上記のような材料搬送の極めて間欠的且つ
高速な場所でも大きな保温効果を得ることができる。
しかしながら、通常この様な搬送ラインでは、ロール冷
却水の蒸発等により雰囲気が悪く、シかも搬送される鋼
材が１１００℃前後の高温であるため、ライントラブル
により該ラインがストップしたときは、保温カバーの鋼
材側表層面の温度は９００℃近くまであがり、高温腐蝕
が進行しやすい。従って常時保温カバーの表層を高反射
率に保持しておくことは困難である。特に保温カバー表
層の酸化による反射率低下が問題となる。
却水の蒸発等により雰囲気が悪く、シかも搬送される鋼
材が１１００℃前後の高温であるため、ライントラブル
により該ラインがストップしたときは、保温カバーの鋼
材側表層面の温度は９００℃近くまであがり、高温腐蝕
が進行しやすい。従って常時保温カバーの表層を高反射
率に保持しておくことは困難である。特に保温カバー表
層の酸化による反射率低下が問題となる。
そこで本発明者等は高反射率を示し、且つ上記のような
高温悪雰囲気下でも耐高温腐蝕性に優れており、更に高
温での大気中酸化に安定な材質につき調べて、保温カバ
ーの反射材として用いることとした。
高温悪雰囲気下でも耐高温腐蝕性に優れており、更に高
温での大気中酸化に安定な材質につき調べて、保温カバ
ーの反射材として用いることとした。
まず、保温カバー反射面の表面性状は当然反射率にも影
響を与えるため、反射面は耐高温腐蝕性に優れ、且つ上
記雰囲気に含まれる成分下での侵蝕深さも深くならない
材質のものが好ましい。高温腐蝕については、各種の腐
蝕形態（高温酸化、高温硫化、高温浸炭、高温窒化、高
温ハロゲン腐蝕及びＨｏｔ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）があ
るが、該高温腐蝕に対する抵抗性（耐高温腐蝕性）は一
般に表層のオキサイド層が安定で且つバリヤ効果が十分
である程良い結果を示すと考えられている。下記第１表
は各元素が各高温腐蝕につきどのように反応するかを示
す。
響を与えるため、反射面は耐高温腐蝕性に優れ、且つ上
記雰囲気に含まれる成分下での侵蝕深さも深くならない
材質のものが好ましい。高温腐蝕については、各種の腐
蝕形態（高温酸化、高温硫化、高温浸炭、高温窒化、高
温ハロゲン腐蝕及びＨｏｔ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）があ
るが、該高温腐蝕に対する抵抗性（耐高温腐蝕性）は一
般に表層のオキサイド層が安定で且つバリヤ効果が十分
である程良い結果を示すと考えられている。下記第１表
は各元素が各高温腐蝕につきどのように反応するかを示
す。
第 １ 表
十二抑制効果
ｍ：腐蝕促進
この表から、耐高温腐蝕性に総合的に優れた元素として
は、Ａｔ、 Ｃｒ 、 Ｎｉ等であることがわかる。こ
のうち、Ａｔ、 Ｎｉは常温に戻った時の反射率の回復
がＣｒよりもおちる°。
は、Ａｔ、 Ｃｒ 、 Ｎｉ等であることがわかる。こ
のうち、Ａｔ、 Ｎｉは常温に戻った時の反射率の回復
がＣｒよりもおちる°。
又、Ｎｉに比べｃｒの方が侵蝕深さが浅く、耐高温腐蝕
性に優れている。
性に優れている。
一般にｃｒは９００℃でも安定しており、万一ラインが
ストップし、保温カバー表面が９００℃近くまで昇温し
た時でもＣｒなら酸化されにくい。
ストップし、保温カバー表面が９００℃近くまで昇温し
た時でもＣｒなら酸化されにくい。
従って本発明者等は保温カバーの反射面にｃｒメッキを
用いることにした。しかし、Ｃｒメッキの輻射率Ｃは０
．１／３００℃の割合で増加し、又一般に輻射率十反射
率＝１．０の関係が成り立つので、Ｃｒメッキはそれ自
体の温度が上昇すると、逆にその反射率については悪化
することになる。そのため第３図に示すような冷却水の
循環により、Ｃｒメッキαη表面を冷却する水冷ボック
ス型保温カバー（１００）を使用したが、大気中水蒸気
による結露のため、表面がさびてしまい、所定の保温効
果が得られなかった。
用いることにした。しかし、Ｃｒメッキの輻射率Ｃは０
．１／３００℃の割合で増加し、又一般に輻射率十反射
率＝１．０の関係が成り立つので、Ｃｒメッキはそれ自
体の温度が上昇すると、逆にその反射率については悪化
することになる。そのため第３図に示すような冷却水の
循環により、Ｃｒメッキαη表面を冷却する水冷ボック
ス型保温カバー（１００）を使用したが、大気中水蒸気
による結露のため、表面がさびてしまい、所定の保温効
果が得られなかった。
そこで本発明者等は、非水冷タイプの保温カバーにつき
検討し、試験実施したところ、ある程度の板厚の鋼板を
保温カバー母材に使用すればＣｒメッキ表面温度が十分
９００℃以下に保てるという結論に達した。その場合、
該母材の反対側に、空冷用フィンを取付ければより一層
効果的である。更に、Ｃｒには平滑化作用がなくメッキ
しても表面に小さな孔が残るので、保温バー母材が普通
鋼である場合には、その小孔が起点となってさびが拡大
することになる。従って、本発明は前記母材としてさび
にくいステンレス鋼あるいは少なくともクラッド鋼板を
用いることとした。但し、クラッド鋼板を用いる場合、
ステンレス側を被保温材側に向けその上にＣｒメッキを
して使用しなければ、防錆効果の意味がない。
検討し、試験実施したところ、ある程度の板厚の鋼板を
保温カバー母材に使用すればＣｒメッキ表面温度が十分
９００℃以下に保てるという結論に達した。その場合、
該母材の反対側に、空冷用フィンを取付ければより一層
効果的である。更に、Ｃｒには平滑化作用がなくメッキ
しても表面に小さな孔が残るので、保温バー母材が普通
鋼である場合には、その小孔が起点となってさびが拡大
することになる。従って、本発明は前記母材としてさび
にくいステンレス鋼あるいは少なくともクラッド鋼板を
用いることとした。但し、クラッド鋼板を用いる場合、
ステンレス側を被保温材側に向けその上にＣｒメッキを
して使用しなければ、防錆効果の意味がない。
本発明は、これまで説明してきた経緯に基づき創案され
たもので、保温カバー母材の被保温鋼材側表層に５〜３
０μのＣｒメッキを施すと共に、保温カバー母材に３．
０〜６．Ｏｔｔｍ板厚のステンレス鋼板又はステンレス
側を被保温鋼材側に向けた同板厚のクラッド鋼板を用い
ることとしたものである。
たもので、保温カバー母材の被保温鋼材側表層に５〜３
０μのＣｒメッキを施すと共に、保温カバー母材に３．
０〜６．Ｏｔｔｍ板厚のステンレス鋼板又はステンレス
側を被保温鋼材側に向けた同板厚のクラッド鋼板を用い
ることとしたものである。
尚、Ｃｒメッキのメッキ厚は、一般に５μより薄いと均
一な電気メッキができないこと、及び３０μを超えると
反射による保温効果は定常状態に達しており、それより
厚くしてもむしろコスト高になるだけであるので、Ｃｒ
メッキ厚は５〜３０μとした。
一な電気メッキができないこと、及び３０μを超えると
反射による保温効果は定常状態に達しており、それより
厚くしてもむしろコスト高になるだけであるので、Ｃｒ
メッキ厚は５〜３０μとした。
父母材の板厚については３０ｓ＋ｓ＋より薄いと設備ト
ラブル等により高温鋼材が滞留した場合、保温カバー母
材温度が９００℃以上となってｃｒメッキの反射率が一
定値以下にさがってしまうこと、及び６．０ ｍｍより
厚い場合冷却効果はほぼ定常状態に達しており、それよ
り厚くしてもコスト高になるだけであるので、母材の厚
みは３．０〜６．０閣とした。
ラブル等により高温鋼材が滞留した場合、保温カバー母
材温度が９００℃以上となってｃｒメッキの反射率が一
定値以下にさがってしまうこと、及び６．０ ｍｍより
厚い場合冷却効果はほぼ定常状態に達しており、それよ
り厚くしてもコスト高になるだけであるので、母材の厚
みは３．０〜６．０閣とした。
又以上のような構成を有する保温カバーを実際に使用し
ている時に、ラインストップによる該カバーの昇温か連
続して起こると、メッキのＣｒと母材のＦｅとの合金化
が進行し、反射率が低下してしまうことがある。そこで
第２発明として上述のような母材の上にＮｉメッキを行
なって、更にその表層に上記Ｃｒメッキをするものとし
、このような構成により、母材とｃｒメッキ間の合金化
を阻止し、高反射率を半永久的に保つこととした。
ている時に、ラインストップによる該カバーの昇温か連
続して起こると、メッキのＣｒと母材のＦｅとの合金化
が進行し、反射率が低下してしまうことがある。そこで
第２発明として上述のような母材の上にＮｉメッキを行
なって、更にその表層に上記Ｃｒメッキをするものとし
、このような構成により、母材とｃｒメッキ間の合金化
を阻止し、高反射率を半永久的に保つこととした。
尚、Ｎｉメッキ層の厚みとしては５〜２０μが好ましい
。Ｃｒメッキのメッキ厚は一般に５μより薄いと均一な
電気メッキができないこと、及び２０μを超えるとＦｅ
とＣｒの合金化防止効果は定常状態に達しており、それ
より厚くしてもむしろコスト高になるだけだからである
Ｏ 〔実施例〕 以上本発明の実施例につき説明する。
。Ｃｒメッキのメッキ厚は一般に５μより薄いと均一な
電気メッキができないこと、及び２０μを超えるとＦｅ
とＣｒの合金化防止効果は定常状態に達しており、それ
より厚くしてもむしろコスト高になるだけだからである
Ｏ 〔実施例〕 以上本発明の実施例につき説明する。
第４図は連続鋳造機（ｌｏｏ）から圧延機（１０１）へ
と続く間に直接熱間圧延を行なう２ ＨＯＴ圧延機間の
設備の概要を示している。即ち、上記連続鋳造機（１０
０）から出てきた高温鋼材は、搬送テーブルで圧延機（
１０１）へ運ぶ間に該搬送テーブルの周りを囲み＃１乃
至＃１ｏと続く保温カバー（１ンにより保温せしめられ
る。
と続く間に直接熱間圧延を行なう２ ＨＯＴ圧延機間の
設備の概要を示している。即ち、上記連続鋳造機（１０
０）から出てきた高温鋼材は、搬送テーブルで圧延機（
１０１）へ運ぶ間に該搬送テーブルの周りを囲み＃１乃
至＃１ｏと続く保温カバー（１ンにより保温せしめられ
る。
これらの保温カバー（１）は第５図に示すようなカバー
開閉装置（１０２）により、搬送テーブルを構成する各
ローラ（１０３）の上に据え付けられるものである。
開閉装置（１０２）により、搬送テーブルを構成する各
ローラ（１０３）の上に据え付けられるものである。
＃１乃至＃１０の保温カバー（１）は第１図（ａ）に示
す本発明の一実施例に係る保温カバーを使用した。即ち
、該保温カバー（１）はカバー母材Ｑ（Ｊの被保温鋼材
側表層に３０μのＣｒメッキαりを施する共に、該母材
四１こステンレス側を被保温鋼材側に向けた６、 Ｏｗ
ｍの板厚のクラッド鋼板を用いた。更に同じく＃ｌ乃至
＃１０の保温カバー（１）として同図（ｂ）に示すよう
なカバー母材αＱに上記と同じくクラッド鋼板を用い、
その被保温鋼材側に２０μのＮｉメッキ（６）をして更
にその表層に３０μのＣｒメッキｃＩ乃を施したものも
使用した。
す本発明の一実施例に係る保温カバーを使用した。即ち
、該保温カバー（１）はカバー母材Ｑ（Ｊの被保温鋼材
側表層に３０μのＣｒメッキαりを施する共に、該母材
四１こステンレス側を被保温鋼材側に向けた６、 Ｏｗ
ｍの板厚のクラッド鋼板を用いた。更に同じく＃ｌ乃至
＃１０の保温カバー（１）として同図（ｂ）に示すよう
なカバー母材αＱに上記と同じくクラッド鋼板を用い、
その被保温鋼材側に２０μのＮｉメッキ（６）をして更
にその表層に３０μのＣｒメッキｃＩ乃を施したものも
使用した。
下記第４表に本発明者らが試験した構成側特性比較結果
を示す。
を示す。
第 ４ 表
×・・・悪 い
△・・・あまり良くない
○・・・良 好
◎・・・最 良
この表に示すように、セラミックや普通鋼にＣｒメッキ
をしたものを素材とする従来の保温カバーは１以上のよ
うな高温鋼材を高速且つ間欠的に運ぶ搬送ラインでは十
分な保温効果を期待できないが、本発明の保温カバーで
はそのような保温効果が十分あり、直接熱間圧延の実施
に最適である。
をしたものを素材とする従来の保温カバーは１以上のよ
うな高温鋼材を高速且つ間欠的に運ぶ搬送ラインでは十
分な保温効果を期待できないが、本発明の保温カバーで
はそのような保温効果が十分あり、直接熱間圧延の実施
に最適である。
以上説明してきたように本発明の構成による保温カバー
によれば、高温鋼材を高速且つ間欠的に運ぶ搬送ライン
でも鋼材の輻射熱をＣｒメッキ表面で反射して該鋼材に
返すことにより十分な保温効果を達成することができる
という優れた効果を有しており、鋼材の直接熱間圧延の
実施の際極めて優れた効果を発揮することができる。
によれば、高温鋼材を高速且つ間欠的に運ぶ搬送ライン
でも鋼材の輻射熱をＣｒメッキ表面で反射して該鋼材に
返すことにより十分な保温効果を達成することができる
という優れた効果を有しており、鋼材の直接熱間圧延の
実施の際極めて優れた効果を発揮することができる。
第１図（ａ）か）は第１発明及び第２発明の実施例を示
す説明図、第２図は輻射型及び反射型保温カバーの保温
特性を示すグラフ図、第３図は水冷ボックス型保温カバ
ーの一例を示す概略図、第４図は本発明の実施例を適用
した直接熱間圧延設備の概要を示す構成図、第５図は本
実施例における保温カバーとその開閉装置の構成を示す
説明図であるＯ 図中、（１）は保温カバー、αｑは母材、０時はＣｒメ
ッキ％（２）はＮｉメッキ、（１００）は連続鋳造機、
（１０１）は圧延機、（１０２）はカバー開閉装置、（
１０３）はローラ、 （１１０）は水冷ボックス型保温
カバーを各示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 寺 １） 修同
内 １） 繁 孝同
和 １） 動量
小 澤 宏 −同
寺 内 琢 雅量
谷 口 前回
小土井 章 夫
す説明図、第２図は輻射型及び反射型保温カバーの保温
特性を示すグラフ図、第３図は水冷ボックス型保温カバ
ーの一例を示す概略図、第４図は本発明の実施例を適用
した直接熱間圧延設備の概要を示す構成図、第５図は本
実施例における保温カバーとその開閉装置の構成を示す
説明図であるＯ 図中、（１）は保温カバー、αｑは母材、０時はＣｒメ
ッキ％（２）はＮｉメッキ、（１００）は連続鋳造機、
（１０１）は圧延機、（１０２）はカバー開閉装置、（
１０３）はローラ、 （１１０）は水冷ボックス型保温
カバーを各示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 寺 １） 修同
内 １） 繁 孝同
和 １） 動量
小 澤 宏 −同
寺 内 琢 雅量
谷 口 前回
小土井 章 夫
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高温鋼材用搬送テーブルに取付けられ た保温カバーにおいて、該保温カバー母 材の被保温鋼材側表層に５〜３０μのＣｒ メッキを施すと共に、保温カバー母材に ３．０〜６．０ｍｍ板厚のステンレス鋼板又は、ステン
レス側を被保温鋼材側に向けた同 板厚のクラッド鋼板を用いたことを特徴 とする高温鋼材用搬送テーブルに取付け られた保温カバー。 ２、高温鋼材用搬送テーブルに取付けられ た保温カバーにおいて、該保温カバー母 材の被保温鋼材側の内層にＮｉメッキを施 すと共に、その表層に５〜３０μのＣｒメッキを施し、
更に前記保温カバー母材に３．０〜６．０ｍｍ板厚のス
テンレス鋼板又は、ステンレス側を被保温鋼材側に向け
た同板 厚のクラッド鋼板を用いたことを特徴と する高温鋼材用搬送テーブルに取付けら れた保温カバー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60037400A JPS61199513A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 高温鋼材用搬送テ−ブルに取付けられた保温カバ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60037400A JPS61199513A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 高温鋼材用搬送テ−ブルに取付けられた保温カバ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61199513A true JPS61199513A (ja) | 1986-09-04 |
| JPS6355370B2 JPS6355370B2 (ja) | 1988-11-02 |
Family
ID=12496475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60037400A Granted JPS61199513A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 高温鋼材用搬送テ−ブルに取付けられた保温カバ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61199513A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0419133A (ja) * | 1990-05-14 | 1992-01-23 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れた鋼構造建造物外装用パネル板 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1878913B1 (en) | 2006-07-14 | 2013-03-13 | OpenHydro Group Limited | Bi-directional tidal flow hydroelectric turbine |
| DE602007007294D1 (de) | 2007-04-11 | 2010-08-05 | Openhydro Group Ltd | Verfahren zum Installieren von hydroelektrischen Turbinen |
| EP2199598B1 (en) | 2008-12-18 | 2012-05-02 | OpenHydro IP Limited | A hydroelectric turbine comprising a passive brake and method of operation |
| EP2209175B1 (en) | 2008-12-19 | 2010-09-15 | OpenHydro IP Limited | A method of installing a hydroelectric turbine generator |
| ATE548562T1 (de) | 2009-04-17 | 2012-03-15 | Openhydro Ip Ltd | Verbessertes verfahren zur steuerung der ausgabe eines hydroelektrischen turbinengenerators |
| EP2302204A1 (en) | 2009-09-29 | 2011-03-30 | OpenHydro IP Limited | A hydroelectric turbine system |
| EP2302766B1 (en) | 2009-09-29 | 2013-03-13 | OpenHydro IP Limited | A hydroelectric turbine with coil cooling |
| EP2469257B1 (en) | 2010-12-23 | 2014-02-26 | Openhydro IP Limited | A hydroelectric turbine testing method |
-
1985
- 1985-02-28 JP JP60037400A patent/JPS61199513A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0419133A (ja) * | 1990-05-14 | 1992-01-23 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れた鋼構造建造物外装用パネル板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6355370B2 (ja) | 1988-11-02 |
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