JPS61199509A - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS61199509A JPS61199509A JP60040540A JP4054085A JPS61199509A JP S61199509 A JPS61199509 A JP S61199509A JP 60040540 A JP60040540 A JP 60040540A JP 4054085 A JP4054085 A JP 4054085A JP S61199509 A JPS61199509 A JP S61199509A
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- Japan
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- rolled steel
- width
- hot
- rolled
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、熱延鋼板の製造に係り、詳しくは圧延鋼板の
矩形度を制御したる後に最適に圧延鋼板耳部を切削する
ことによって熱延歩留の向上及び、熱延鋼板端面品質の
向上を目的とする熱延鋼板の製造方法を提供しようとす
るものである。
矩形度を制御したる後に最適に圧延鋼板耳部を切削する
ことによって熱延歩留の向上及び、熱延鋼板端面品質の
向上を目的とする熱延鋼板の製造方法を提供しようとす
るものである。
〈従来の技術〉
一般に熱延鋼板の製造においては、圧延鋼板の矩形度を
制御する方法が各種提案されている。
制御する方法が各種提案されている。
連続熱延においては、エラソング圧延、台形ロール圧延
等が提案されている。一方、厚板圧延においても、幅出
しく ＤＷ）圧延、又は、ＤＷ圧延前の厚偏差解消を目
的とする形状調整（ＤＢＴ ）圧延の片方又は、両方に
おいて鋼板の矩形度向上を目的とする形状修正（ＤＡＴ
）圧延の適用又は、ＤＢＴ圧延、ＤＷ圧延及び、仕上
げ（ＤＦ）圧延のいずれか１つ以上において幅偏差解消
及び、鋼板の矩形度向上を目的とするエラソング圧延の
適用及び両方の組み合せが各種提案されている。
等が提案されている。一方、厚板圧延においても、幅出
しく ＤＷ）圧延、又は、ＤＷ圧延前の厚偏差解消を目
的とする形状調整（ＤＢＴ ）圧延の片方又は、両方に
おいて鋼板の矩形度向上を目的とする形状修正（ＤＡＴ
）圧延の適用又は、ＤＢＴ圧延、ＤＷ圧延及び、仕上
げ（ＤＦ）圧延のいずれか１つ以上において幅偏差解消
及び、鋼板の矩形度向上を目的とするエラソング圧延の
適用及び両方の組み合せが各種提案されている。
これらはいずれも現状においては既に公知の技術で特公
昭５０−２４９０７号、特公昭５１−３６７１１号、特
公昭５２−１７００号、特開昭５５−７７９０３号、及
び特開昭５２−５７０６１号、特開昭５３−１２３３５
８号、特開昭５５−４５５１７号、特開昭５６−８０３
１０号、特開昭５９−２１５２０３号等に提案されてい
る。
昭５０−２４９０７号、特公昭５１−３６７１１号、特
公昭５２−１７００号、特開昭５５−７７９０３号、及
び特開昭５２−５７０６１号、特開昭５３−１２３３５
８号、特開昭５５−４５５１７号、特開昭５６−８０３
１０号、特開昭５９−２１５２０３号等に提案されてい
る。
〈発明が解決しようとする問題点〉
上記技術により、圧延鋼板の平面形状はそれなりの改善
がなされた。然るに、熱延鋼板の製造という全体から見
比場合、現状の圧延工程におけるカットエツジ材、つま
クガス切り材又は、剪断材等の精度は極めて悪く、平面
形状の矩形度を改善した効果を十二分に活用出来ないと
いう欠点があった０ 一方、耳付材（未剪断材）では、仕上げ圧延における水
平パス時の幅拡がり、エツジドロップ等により、カット
エツジ材の端面品質に比べ著しく劣るという欠点を有し
ていた。他方、熱延鋼板の耳部を切断する方法は、熱延
鋼板幅の変動が大きいために歩留を犠牲にするガス切り
又は、剪断に限られたり、耳部の切削法は刃物寿命及び
、切削機の大型化によシ経済性を著しく損なうという欠
点ｔ−Ｎしていた。
がなされた。然るに、熱延鋼板の製造という全体から見
比場合、現状の圧延工程におけるカットエツジ材、つま
クガス切り材又は、剪断材等の精度は極めて悪く、平面
形状の矩形度を改善した効果を十二分に活用出来ないと
いう欠点があった０ 一方、耳付材（未剪断材）では、仕上げ圧延における水
平パス時の幅拡がり、エツジドロップ等により、カット
エツジ材の端面品質に比べ著しく劣るという欠点を有し
ていた。他方、熱延鋼板の耳部を切断する方法は、熱延
鋼板幅の変動が大きいために歩留を犠牲にするガス切り
又は、剪断に限られたり、耳部の切削法は刃物寿命及び
、切削機の大型化によシ経済性を著しく損なうという欠
点ｔ−Ｎしていた。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明は以上の如き問題点ｔ−有利に解決するため、カ
ットエツジ材では幅切断精度を向上して歩留を大幅に上
昇せしめ、耳付材においては端面品質をカットエツジ材
並に大幅に改善せしめる方法について種々実験及び、考
察を繰り返して創出したものである＠ その特徴とするところは、 （１） 水平ロール対及び竪ロール対、又は、それら
を複数対配列して被圧延材料寸法及び、被圧延成品寸法
とから、圧延鋼板の平面形状の矩形度が最も高くなるよ
うに被圧延素材の形状調整圧延、幅出し圧延、必要に厄
じ前記圧延の片方又は、両方の形状修正圧延及び、仕上
げ圧延により熱延鋼板を製造するに際し、上記水平ロー
ルによる圧延及び、上記竪ロールによる圧延によって生
ずる圧延鋼板の幅戻り量、幅拡がり量及び、又は、熱間
膨張代を予測計算し、この予測計算値をもとに圧延鋼板
耳部を切削する事を特徴とする熱延鋼板の製造方法。
ットエツジ材では幅切断精度を向上して歩留を大幅に上
昇せしめ、耳付材においては端面品質をカットエツジ材
並に大幅に改善せしめる方法について種々実験及び、考
察を繰り返して創出したものである＠ その特徴とするところは、 （１） 水平ロール対及び竪ロール対、又は、それら
を複数対配列して被圧延材料寸法及び、被圧延成品寸法
とから、圧延鋼板の平面形状の矩形度が最も高くなるよ
うに被圧延素材の形状調整圧延、幅出し圧延、必要に厄
じ前記圧延の片方又は、両方の形状修正圧延及び、仕上
げ圧延により熱延鋼板を製造するに際し、上記水平ロー
ルによる圧延及び、上記竪ロールによる圧延によって生
ずる圧延鋼板の幅戻り量、幅拡がり量及び、又は、熱間
膨張代を予測計算し、この予測計算値をもとに圧延鋼板
耳部を切削する事を特徴とする熱延鋼板の製造方法。
（２）水平ロール対及び竪ロール対、又は、それらを複
数対配列して被圧延材料寸法及び、被圧延成品寸法とか
ら、圧延鋼板の平面形状の矩形度が最も高くなるように
被圧延素材の形状調整圧延、幅出し圧延、必要に応じ前
記圧延の片方又は、両方の形状修正圧延及び、仕上げ圧
延により熱延鋼板を製造するに際し、上記水平ロールに
よる圧延及び、上記竪ロールによる圧延によって製造さ
れる圧延鋼板の幅を熱間又は冷間で連続的に測定し、こ
の測定値及び、又は熱間膨張代の予測値にもとづいて圧
延鋼板耳部を切削する事を特徴とする熱延鋼板の製造方
法。
数対配列して被圧延材料寸法及び、被圧延成品寸法とか
ら、圧延鋼板の平面形状の矩形度が最も高くなるように
被圧延素材の形状調整圧延、幅出し圧延、必要に応じ前
記圧延の片方又は、両方の形状修正圧延及び、仕上げ圧
延により熱延鋼板を製造するに際し、上記水平ロールに
よる圧延及び、上記竪ロールによる圧延によって製造さ
れる圧延鋼板の幅を熱間又は冷間で連続的に測定し、こ
の測定値及び、又は熱間膨張代の予測値にもとづいて圧
延鋼板耳部を切削する事を特徴とする熱延鋼板の製造方
法。
にある。
く作 用〉
本発明は熱延鋼板の平面形状改善技術を、熱延鋼板の製
造プロセス全体から見て、更に合理的にするための幅切
断精度の向上、又は、切削量の最小化を可能とするため
、圧延幅情報を活用し、これをもとに最適切削量を予測
決定するか、測定し、この情報にもとづいて熱延鋼板の
歩留向上、及び、端面品質の改善を実現し念ものである
。
造プロセス全体から見て、更に合理的にするための幅切
断精度の向上、又は、切削量の最小化を可能とするため
、圧延幅情報を活用し、これをもとに最適切削量を予測
決定するか、測定し、この情報にもとづいて熱延鋼板の
歩留向上、及び、端面品質の改善を実現し念ものである
。
即ち、本発明者達は熱延鋼板の製造において、圧延鋼板
の平面形状矩形度を制御した後に最適幅切削量を決定し
、圧延鋼板耳部を高精度に切削する方法が熱延鋼板の製
造上置も優れている事を知見した。
の平面形状矩形度を制御した後に最適幅切削量を決定し
、圧延鋼板耳部を高精度に切削する方法が熱延鋼板の製
造上置も優れている事を知見した。
最適幅切削量を決定する方法は、■前記の水平ロールに
よる圧延及び、竪ロールによる圧延によって生ずる圧延
鋼板の幅戻り量、幅拡がり量及び、又は、熱間膨張量を
予測計算で求める方法、■製造される圧延鋼板の幅を熱
間又は冷間で連続的に測定し、この測定値及び、熱間膨
張代の予測値により求める方法にある。これらの関係を
定量化する数式を以下に示す。
よる圧延及び、竪ロールによる圧延によって生ずる圧延
鋼板の幅戻り量、幅拡がり量及び、又は、熱間膨張量を
予測計算で求める方法、■製造される圧延鋼板の幅を熱
間又は冷間で連続的に測定し、この測定値及び、熱間膨
張代の予測値により求める方法にある。これらの関係を
定量化する数式を以下に示す。
（予測計算により求める方法）
製造された圧延鋼板の幅切削直前の板幅をＷ及び最適幅
切削量をΔＷとすれば Ｗ＝ Ｗｌ ＋ Ｗ２ ＋ Ｗ３− Ｗ４
・・・（１）但し、Ｗｌ；最終エツジング／４’
ス竪ロール開度Ｗ２；最終エツジング後におけるドッグ
デニン部の水平圧下による幅戻り量 Ｗ５；最終エツジング後の水平圧下による幅拡がシ量 Ｗ４；熱間膨張補正量 さらに ｗ２＝ΔＥ・η ・・・
（２）ｗｓ＝Δ■・ε ・・・
（３）Ｗ４ ＝ （Ｗｌ ＋Ｗ２ ＋Ｗｓ ）・α・Δ
Ｔ１ ・・・（４）ΔＷ＝ｆ（Ｗ、σＷ、成
品幅１幅公差） ・・・（５）ここに ΔＥ；最終
エツジング／譬ス幅圧下量η；エツジング後におけるド
ツグボーン部の水平圧下による幅戻り率 ΔＨ；最終エツソング後の水平圧下量 ε；水平圧下による幅拡がジ係数 α；鋼の熱膨張係数 ΔＴ１；圧延完了時と幅切削時の鋼板温度差σＢ；板内
幅内幅 偏差る。
切削量をΔＷとすれば Ｗ＝ Ｗｌ ＋ Ｗ２ ＋ Ｗ３− Ｗ４
・・・（１）但し、Ｗｌ；最終エツジング／４’
ス竪ロール開度Ｗ２；最終エツジング後におけるドッグ
デニン部の水平圧下による幅戻り量 Ｗ５；最終エツジング後の水平圧下による幅拡がシ量 Ｗ４；熱間膨張補正量 さらに ｗ２＝ΔＥ・η ・・・
（２）ｗｓ＝Δ■・ε ・・・
（３）Ｗ４ ＝ （Ｗｌ ＋Ｗ２ ＋Ｗｓ ）・α・Δ
Ｔ１ ・・・（４）ΔＷ＝ｆ（Ｗ、σＷ、成
品幅１幅公差） ・・・（５）ここに ΔＥ；最終
エツジング／譬ス幅圧下量η；エツジング後におけるド
ツグボーン部の水平圧下による幅戻り率 ΔＨ；最終エツソング後の水平圧下量 ε；水平圧下による幅拡がジ係数 α；鋼の熱膨張係数 ΔＴ１；圧延完了時と幅切削時の鋼板温度差σＢ；板内
幅内幅 偏差る。
（幅測定により求める方法）
製造された圧延鋼板の幅切削直前の板幅をＷ及び最適幅
切削量をΔＷとすれば Ｗ＝Ｗ＾−Ｗｌ ・・・（
６）但し Ｗム；熱間又は冷間における圧延鋼板の連続
的測定幅 Ｗｌ；熱間膨張補正量 さらにＷＢ＝Ｗム・α・ΔＴ２
・・・（７）ΔＷ＝ｆ（Ｗ、成品幅１幅公差）
・・・（８）ここに ΔＴ２；幅測定時と幅切削時と
の鋼板温度差、である。
切削量をΔＷとすれば Ｗ＝Ｗ＾−Ｗｌ ・・・（
６）但し Ｗム；熱間又は冷間における圧延鋼板の連続
的測定幅 Ｗｌ；熱間膨張補正量 さらにＷＢ＝Ｗム・α・ΔＴ２
・・・（７）ΔＷ＝ｆ（Ｗ、成品幅１幅公差）
・・・（８）ここに ΔＴ２；幅測定時と幅切削時と
の鋼板温度差、である。
以下本発明の作用の一例を厚板圧延の幅精度を例にとっ
て詳縄に説明する。
て詳縄に説明する。
例えばリバース圧延及び、幅出し圧延を特徴とする厚板
圧延では、厚鋼板を圧延した場合、幅の板間偏差は２０
〜４０ ｍ 、板肉偏差は１０〜３０箪程度は存在し成
品幅が広い程合々の偏差は大きくなる傾向が存在した。
圧延では、厚鋼板を圧延した場合、幅の板間偏差は２０
〜４０ ｍ 、板肉偏差は１０〜３０箪程度は存在し成
品幅が広い程合々の偏差は大きくなる傾向が存在した。
エラソング圧延、又は、ＤＡＴ圧延の片方又は両方を適
用した場合の幅の板間偏差は著しく改善され５〜１０■
程度となり板肉偏差も５〜Ｌｏｗ程度に向上する。更に
熱延鋼板の熱間膨張代は概ね１．１俤であり、４５００
ｍ＋幅の場合には約５０−となる。
用した場合の幅の板間偏差は著しく改善され５〜１０■
程度となり板肉偏差も５〜Ｌｏｗ程度に向上する。更に
熱延鋼板の熱間膨張代は概ね１．１俤であり、４５００
ｍ＋幅の場合には約５０−となる。
一方、厚板におけるカットエツジ材の切断法はガス切断
又は剪断（シャー）に限られ、剪断精度は１０〜２０
ｍ 、ガス切断精度は５〜１０■である。然るに、工作
機械では一般的であるが厚板圧延では全く実用化されて
いないエツジミラー、又は、プレーナー等を厚板圧延工
程に設置して、厚鋼板を切削するとその切削精度は飛躍
的に向上して１１１１１１程度となる。そこで厚板のカ
ットエツジ材の場合、前記した高精度の切削法と圧延鋼
板の平面形状矩形度を制御する圧延とを組合わせ、この
圧延後に適用することにより、切削量の格段な低減によ
って大幅に歩留が向上するばかりでなく、切削時の切削
代の減少に基づく切削設備の低容量化、Ｔｏ□ｏｕｒの
向上、刃物原単位の大幅な低減がもたらされる。
又は剪断（シャー）に限られ、剪断精度は１０〜２０
ｍ 、ガス切断精度は５〜１０■である。然るに、工作
機械では一般的であるが厚板圧延では全く実用化されて
いないエツジミラー、又は、プレーナー等を厚板圧延工
程に設置して、厚鋼板を切削するとその切削精度は飛躍
的に向上して１１１１１１程度となる。そこで厚板のカ
ットエツジ材の場合、前記した高精度の切削法と圧延鋼
板の平面形状矩形度を制御する圧延とを組合わせ、この
圧延後に適用することにより、切削量の格段な低減によ
って大幅に歩留が向上するばかりでなく、切削時の切削
代の減少に基づく切削設備の低容量化、Ｔｏ□ｏｕｒの
向上、刃物原単位の大幅な低減がもたらされる。
他方、厚板における耳付材の端面形状は、エラソング圧
延により成形しても、仕上げ圧延における水平Ａ１７時
の幅拡がりにより、２■程度の丸みを帯びている。従っ
てこの部分をエツジミラー、又は、プレーナー等の切削
法により切削すれば、カットエツジ材並の端面品質の向
上が期待される。
延により成形しても、仕上げ圧延における水平Ａ１７時
の幅拡がりにより、２■程度の丸みを帯びている。従っ
てこの部分をエツジミラー、又は、プレーナー等の切削
法により切削すれば、カットエツジ材並の端面品質の向
上が期待される。
〈実施例〉
次に本発明の詳細な説明する。表−１、表−２に本例に
よる圧延条件と圧延結果を示す。この実施例におけるス
ラブサイズは、２４０ｗＸ１８００■Ｘ５０００ｍ、成
品サイズは２４ ｔｔｍ Ｘ ３６００ ｗｍ Ｘ Ｌ
ｔｒｙｓであり、幅出し比は２．０、延伸比は１０．
０．幅出し開始厚は２００ｍ％幅出し終了厚は１００ｗ
に条件を全て揃えた。又、端部切断量は、実施例２゜で
は圧延鋼板の幅拡がり量、及び、熱間膨張量を予測計算
し、実施例１．では冷間で圧延鋼板幅を連続的に測定し
、これらをもとに決定し友。
よる圧延条件と圧延結果を示す。この実施例におけるス
ラブサイズは、２４０ｗＸ１８００■Ｘ５０００ｍ、成
品サイズは２４ ｔｔｍ Ｘ ３６００ ｗｍ Ｘ Ｌ
ｔｒｙｓであり、幅出し比は２．０、延伸比は１０．
０．幅出し開始厚は２００ｍ％幅出し終了厚は１００ｗ
に条件を全て揃えた。又、端部切断量は、実施例２゜で
は圧延鋼板の幅拡がり量、及び、熱間膨張量を予測計算
し、実施例１．では冷間で圧延鋼板幅を連続的に測定し
、これらをもとに決定し友。
本発明例は何れも総合メリットが優れ、高い工業性、企
業性を示した。
業性を示した。
〈発明の効果〉
以上、本発明によれば切板状又は帯状側れの熱延鋼板で
もその製造上の歩留が大幅に向上するばかりでなく、切
削設備の低容量化、能率（Ｔｏｎ／１（ｏｕｒ）の向上
、及び刃物原単位の大幅な低減が可能となり、これらに
より製造コストの大幅な低減及び、耳付材においては端
面品質の格段の向上がはかれる。
もその製造上の歩留が大幅に向上するばかりでなく、切
削設備の低容量化、能率（Ｔｏｎ／１（ｏｕｒ）の向上
、及び刃物原単位の大幅な低減が可能となり、これらに
より製造コストの大幅な低減及び、耳付材においては端
面品質の格段の向上がはかれる。
第１図（ａ） 、 （ｂ）は本発明実施例におけるＤＡ
Ｔ量の説明図である。
Ｔ量の説明図である。
Claims (2)
- （１）水平ロール対及び竪ロール対、又は、それらを複
数対配列して被圧延材料寸法及び、被圧延成品寸法とか
ら、圧延鋼板の平面形状の矩形度が最も高くなるように
被圧延素材の形状調整圧延、幅出し圧延、必要に応じ前
記圧延の片方又は、両方の形状修正圧延及び、仕上げ圧
延により熱延鋼板を製造するに際し、上記水平ロールに
よる圧延及び、上記竪ロールによる圧延によって生ずる
圧延鋼板の幅戻り量、幅拡がり量及び、又は、熱間膨張
代を予測計算し、この予測計算値をもとに圧延鋼板耳部
を切削する事を特徴とする熱延鋼板の製造方法。 - （２）水平ロール対及び竪ロール対、又は、それらを複
数対配列して被圧延材料寸法及び、被圧延成品寸法とか
ら、圧延鋼板の平面形状の矩形度が最も高くなるように
被圧延素材の形状調整圧延、幅出し圧延、必要に応じ前
記圧延の片方又は、両方の形状修正圧延及び、仕上げ圧
延により熱延鋼板を製造するに際し、上記水平ロールに
よる圧延及び、上記竪ロールによる圧延によって製造さ
れる圧延鋼板の幅を熱間又は冷間で連続的に測定し、こ
の測定値及び、又は熱間膨張代の予測値にもとづいて圧
延鋼板耳部を切削する事を特徴とする熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60040540A JPS61199509A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60040540A JPS61199509A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61199509A true JPS61199509A (ja) | 1986-09-04 |
Family
ID=12583280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60040540A Pending JPS61199509A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61199509A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63160710A (ja) * | 1986-12-23 | 1988-07-04 | Nippon Steel Corp | 厚鋼板の側端縁切削方法及び装置 |
| JP2009202161A (ja) * | 2008-02-26 | 2009-09-10 | Jfe Steel Corp | 厚板圧延における圧延能率向上方法および厚板の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5680310A (en) * | 1979-12-05 | 1981-07-01 | Nippon Steel Corp | Controlling method for plane shape of thick plate |
-
1985
- 1985-03-01 JP JP60040540A patent/JPS61199509A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5680310A (en) * | 1979-12-05 | 1981-07-01 | Nippon Steel Corp | Controlling method for plane shape of thick plate |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63160710A (ja) * | 1986-12-23 | 1988-07-04 | Nippon Steel Corp | 厚鋼板の側端縁切削方法及び装置 |
| JP2009202161A (ja) * | 2008-02-26 | 2009-09-10 | Jfe Steel Corp | 厚板圧延における圧延能率向上方法および厚板の製造方法 |
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