JPS61194416A - 屈折率分布型レンズ - Google Patents
屈折率分布型レンズInfo
- Publication number
- JPS61194416A JPS61194416A JP60034783A JP3478385A JPS61194416A JP S61194416 A JPS61194416 A JP S61194416A JP 60034783 A JP60034783 A JP 60034783A JP 3478385 A JP3478385 A JP 3478385A JP S61194416 A JPS61194416 A JP S61194416A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- aberration
- spherical aberration
- equation
- coma aberration
- Prior art date
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B3/00—Simple or compound lenses
- G02B3/0087—Simple or compound lenses with index gradient
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（１）技術分野
本発明は、半導体レーザや発光ダイオードのコリメート
用、光ディスクのピックアップ用レンズ等に好適な屈折
率分布型レンズに関する。
用、光ディスクのピックアップ用レンズ等に好適な屈折
率分布型レンズに関する。
（２）従来技術
従来、光軸と垂直な方向に屈折率分布を有するレンズ、
所請ラジアルタイプの屈折率分布型レンストしては、セ
ルフォックレンズ（商品名）が良く知られており、正立
等倍結像素子として複写機等で広く使用されている。
所請ラジアルタイプの屈折率分布型レンストしては、セ
ルフォックレンズ（商品名）が良く知られており、正立
等倍結像素子として複写機等で広く使用されている。
屈折本分布型レンズは製造上微小なレンズを得ることが
容易で、この為近年半導体レーザや発光ダイオードのコ
リメータレンズ、及び光ディスク等のピックアップ用レ
ンズに応用する試みがある。しかし、このようなレンズ
は実用上、大きなＮＡ（開口数）を持ち、し乃・も軸上
だけでなく物体が光軸近傍に存在する時にも回折限界に
近い性能を有している事が必要である。この為、特開昭
５８−１２２５１２号公報、特開昭５９−６２８１５号
公報等ではラジアルタイプの屈折率分布型レンズの両端
面に曲惠をつけることにより前述の性能を得ている。ｔ
〜かし、屈折宅分布型レンズを使用する最大の理由は、
微小な球面レンズの球面加工に比べて両端面を平面研磨
するだけでレンズが得られるという製造上、加工上の長
所にあり、従って屈折率分布型レンズの両端面を球面加
工するととけ望ましくないことであった。
容易で、この為近年半導体レーザや発光ダイオードのコ
リメータレンズ、及び光ディスク等のピックアップ用レ
ンズに応用する試みがある。しかし、このようなレンズ
は実用上、大きなＮＡ（開口数）を持ち、し乃・も軸上
だけでなく物体が光軸近傍に存在する時にも回折限界に
近い性能を有している事が必要である。この為、特開昭
５８−１２２５１２号公報、特開昭５９−６２８１５号
公報等ではラジアルタイプの屈折率分布型レンズの両端
面に曲惠をつけることにより前述の性能を得ている。ｔ
〜かし、屈折宅分布型レンズを使用する最大の理由は、
微小な球面レンズの球面加工に比べて両端面を平面研磨
するだけでレンズが得られるという製造上、加工上の長
所にあり、従って屈折率分布型レンズの両端面を球面加
工するととけ望ましくないことであった。
（３）発明の概要
本発明の目的は、従来の欠点を除去し、両端面が平面で
ありながら高性能を有する屈折上分布型レンズを提供す
る事にある。
ありながら高性能を有する屈折上分布型レンズを提供す
る事にある。
上記目的を達成する為に、本発明に係る屈折率分布型レ
ンズは、光軸からの距離γに於る屈折率Ｎ（γ）が Ｎ（ｒ）−Ｎｏ＋Ｎ１γ２＋Ｎ２γ’ 十−−（Ｎｏ、
Ｎｔ、Ｎ２．−・・・・・・は定数） で表わさｈ ｓ且つレンズの両端が平面である屈折率分
布型レンズに於て、Ｎ１＜Ｏであり、骸屈折率分布型レ
ンズの焦点距離をｆルンズ径をａ１作動距離Ｓｋ′、ミ
クロン単位で表わした使用波長をλとする時、 なる条件を満足する事を特徴としている。
ンズは、光軸からの距離γに於る屈折率Ｎ（γ）が Ｎ（ｒ）−Ｎｏ＋Ｎ１γ２＋Ｎ２γ’ 十−−（Ｎｏ、
Ｎｔ、Ｎ２．−・・・・・・は定数） で表わさｈ ｓ且つレンズの両端が平面である屈折率分
布型レンズに於て、Ｎ１＜Ｏであり、骸屈折率分布型レ
ンズの焦点距離をｆルンズ径をａ１作動距離Ｓｋ′、ミ
クロン単位で表わした使用波長をλとする時、 なる条件を満足する事を特徴としている。
上記条件を満足する事により、レンズの両端を平面とし
た寸まで、半導体レーザや発光ダイオードのコリメータ
レンズ、光ディスクのピックアップ用レンズ等に要求さ
れる球面収差及びコマ収差の収差補正を良好に成し得る
事ができる。
た寸まで、半導体レーザや発光ダイオードのコリメータ
レンズ、光ディスクのピックアップ用レンズ等に要求さ
れる球面収差及びコマ収差の収差補正を良好に成し得る
事ができる。
以下、図面を用いて本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明に於るパラメータの説明図であり、１は
光軸と垂直な面内で屈折率分布Ｎ（ｒ）−Ｎｏ 十Ｎ、
γ２＋Ｎ２γ４＋ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・ （１）を有し、両端面が平面である屈折本分布
型レンズ、２け像面である。ここでｒけ光軸から半径方
向への距離、Ｎｏ、Ｎ１．Ｎ２・・・・・・は定数であ
り、特にＮｌ＜Ｑである。Ｈ，Ｈ’はレンズ１の２つの
主点であり、ｄは肉厚、ａはレンズ径、ｆけ焦点距離、
Ｓｋ′は作動距離である。尚、本説明では便宜上、物体
は無限遠にあるとして説明する。従って、例えば本屈折
率分布型レンズを半導体レーザのコリメータレンズとし
て用いる場合には、半導体レーザは第１図の像面２の位
置に配置されることになる。
光軸と垂直な面内で屈折率分布Ｎ（ｒ）−Ｎｏ 十Ｎ、
γ２＋Ｎ２γ４＋ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・ （１）を有し、両端面が平面である屈折本分布
型レンズ、２け像面である。ここでｒけ光軸から半径方
向への距離、Ｎｏ、Ｎ１．Ｎ２・・・・・・は定数であ
り、特にＮｌ＜Ｑである。Ｈ，Ｈ’はレンズ１の２つの
主点であり、ｄは肉厚、ａはレンズ径、ｆけ焦点距離、
Ｓｋ′は作動距離である。尚、本説明では便宜上、物体
は無限遠にあるとして説明する。従って、例えば本屈折
率分布型レンズを半導体レーザのコリメータレンズとし
て用いる場合には、半導体レーザは第１図の像面２の位
置に配置されることになる。
又、焦点距離ｆ、作動距離Ｓｋ′はパラメータｄ、Ｎｏ
、Ｎ１を用いて、 ｔ ＝／−２Ｎ１／Ｎ。
、Ｎ１を用いて、 ｔ ＝／−２Ｎ１／Ｎ。
ｆ ＝ １ ／ＮＯｔ ｓｉｎ （ｒｄ）８に’ ＝
ｆ ｃｏｓ （ｔｄ ） と表わすことができる。
ｆ ｃｏｓ （ｔｄ ） と表わすことができる。
さて、通常レンズの光軸付近の結像性能は軸上収差であ
る球面収差と、画角の１次に比例するコマ収差により定
まる。従って、コリメータレンズの如く光軸近傍に物体
を置いて使用するレンズは、特に３次の球面収差と３次
のコマ収差を補正する必要がある。ます球面収差の補正
の為に、屈折率分布の係数Ｎ２け次の（２）式の条件を
満たすことが必要である。
る球面収差と、画角の１次に比例するコマ収差により定
まる。従って、コリメータレンズの如く光軸近傍に物体
を置いて使用するレンズは、特に３次の球面収差と３次
のコマ収差を補正する必要がある。ます球面収差の補正
の為に、屈折率分布の係数Ｎ２け次の（２）式の条件を
満たすことが必要である。
ン８ｋ
［０，９５ＮＯ−］＋０．０８ ・・・・・・・・
・・・・・・・ （２）Ｎ２が（２）式の下限を下
回ると球面収差が補正不足となり、上限をこえると球面
収差が補正過剰となる。
・・・・・・・ （２）Ｎ２が（２）式の下限を下
回ると球面収差が補正不足となり、上限をこえると球面
収差が補正過剰となる。
第２図を用いて、（２）式の意味をさらに詳しく説明す
る。
る。
Ｊｏｕｒ 、 Ｏｐｔ 、 Ｓｏｃ 、 Ａｍ 、 ６
０巻、 １４３６−１４４３頁、１９７０年刊行のＪ、
Ｒ５ａｎｄｓ ノ論文によれば、Ｎ２は３次の各収差
係数と線形な関係にある。従って任意のＮ。、Ｎ１．ｄ
に対し、あるいけ任意のＮｏ、 ｆ 、 Ｓｋ’に対し
てＮ２の値を適当な値に定めるととにより、３次球面収
差係数をＯにすることができる。
０巻、 １４３６−１４４３頁、１９７０年刊行のＪ、
Ｒ５ａｎｄｓ ノ論文によれば、Ｎ２は３次の各収差
係数と線形な関係にある。従って任意のＮ。、Ｎ１．ｄ
に対し、あるいけ任意のＮｏ、 ｆ 、 Ｓｋ’に対し
てＮ２の値を適当な値に定めるととにより、３次球面収
差係数をＯにすることができる。
第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）の各々の実線は
、レンズの焦点距離ｆを１に規格した時の作動距離８に
’と３次球面収差係数の値を０とするＮ２の値との関係
を示すグラフであり、（ａ）、（ｂ）。
、レンズの焦点距離ｆを１に規格した時の作動距離８に
’と３次球面収差係数の値を０とするＮ２の値との関係
を示すグラフであり、（ａ）、（ｂ）。
（Ｃ）は各々 ＮＯ−２，４，、１，６、］、、 ８の
場合を示す。
場合を示す。
このよりなＮ２とＳｋ′、Ｎｏとの関係は、と近似でき
る。第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）各々の破線
は上記の（３）式より定めだ関係を示し、実際（３）式
より定めたＮ２の値を用いて３次球面収差係数１の値を
算出すると、ＩＩＩ＜０．１ となり、（３）式は実用
上充分良い近似式であると言える。レンズの焦点距離を
１に規格化した時の３次球面収差係数工の値は、実用的
性能の点からおおよそＩＩＩ≦０．５であることが望ま
しい。従って、Ｎ２け（３）式で定まる値を中心にした
ある巾の中の値をとる必要があり、（２）式によって実
用的な範囲に球面収差が補正できる。
る。第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）各々の破線
は上記の（３）式より定めだ関係を示し、実際（３）式
より定めたＮ２の値を用いて３次球面収差係数１の値を
算出すると、ＩＩＩ＜０．１ となり、（３）式は実用
上充分良い近似式であると言える。レンズの焦点距離を
１に規格化した時の３次球面収差係数工の値は、実用的
性能の点からおおよそＩＩＩ≦０．５であることが望ま
しい。従って、Ｎ２け（３）式で定まる値を中心にした
ある巾の中の値をとる必要があり、（２）式によって実
用的な範囲に球面収差が補正できる。
次に、コマ収差の影響を除去する為には、レンズ径ａが
以下の条件（４）式を満たすことが必要である ここで、λはミクロン単位で表わした使用波長である。
以下の条件（４）式を満たすことが必要である ここで、λはミクロン単位で表わした使用波長である。
レンズ径ａが（４）式の上限をこえるとコマ収差の影響
により、コリメータレンズとしての実用的性能が得られ
ない。又、（４）式の下限を下回るとレンズのＮＡが小
さくなりやけシ実用的でなくなる。以下（４）式の意味
について説明する。
により、コリメータレンズとしての実用的性能が得られ
ない。又、（４）式の下限を下回るとレンズのＮＡが小
さくなりやけシ実用的でなくなる。以下（４）式の意味
について説明する。
昭和４７年刊行、の松居吉哉著「レンズ設計法」によれ
ば、球面収差が充分補正されているとすると、３次収差
の領域に於ては光軸近傍での波面収差Ｗけ次の（５）式
のように表される。
ば、球面収差が充分補正されているとすると、３次収差
の領域に於ては光軸近傍での波面収差Ｗけ次の（５）式
のように表される。
Ｉ Ｒａ
Ｗ〜−一■・ｙ８′・（−７−） ・・・・・・（５
）ここで、■けレンズの焦点距離を１に規格したときの
３次コマ収差係数、ｙ７′は像高、Ｒけ入射瞳面上での
入射光線の光軸からの高さであり、（５）式は入射瞳面
上で高さ几を通り、像高ｙＲ′に達するメリジオナル光
線の波面収差を示す。尚、球面収差が補正されていれば
コマ収差は入射瞳の位置にｔまよらない為、便宜上入射
ｕ醒はレンズの前側主平面の位置にあるとする。又、第
１図にけＹｉと凡の意味を図示した。
）ここで、■けレンズの焦点距離を１に規格したときの
３次コマ収差係数、ｙ７′は像高、Ｒけ入射瞳面上での
入射光線の光軸からの高さであり、（５）式は入射瞳面
上で高さ几を通り、像高ｙＲ′に達するメリジオナル光
線の波面収差を示す。尚、球面収差が補正されていれば
コマ収差は入射瞳の位置にｔまよらない為、便宜上入射
ｕ醒はレンズの前側主平面の位置にあるとする。又、第
１図にけＹｉと凡の意味を図示した。
入射瞳の大きさけほぼレンズ径ａに等しいから、（５）
式より像高ｙＲ′に於る波面収差の最大値マイナス最小
値で定義される残存波面収差Ｗは、 Ｗ−−ユ・ｙＲ′・（２ｆ） ・・・・・・・・（６
）となる。又、像高ｙｕ’の最大値は主にレンズ支持機
構の根板的精度により定する。例えば半導体レーザのコ
リメータレンズとして使用する時、半導体レーザをレン
ズの光軸上に正しく配置できればよいが、実際にはレン
ズ鏡筒の加工誤差やレンズ鏡筒と半導体レーザの取り付
は精度の為に半導体レーザは光＠Ｖ〃・らずれることに
なる。このずれ量は通常１００μｍ程度以下にする事は
困難であり、これ以下に精度を上げようとすると半導体
レーザとレンズとを取りつけた後、改めて半導体レーザ
の位置を調整する必要が生じて実用的でない。
式より像高ｙＲ′に於る波面収差の最大値マイナス最小
値で定義される残存波面収差Ｗは、 Ｗ−−ユ・ｙＲ′・（２ｆ） ・・・・・・・・（６
）となる。又、像高ｙｕ’の最大値は主にレンズ支持機
構の根板的精度により定する。例えば半導体レーザのコ
リメータレンズとして使用する時、半導体レーザをレン
ズの光軸上に正しく配置できればよいが、実際にはレン
ズ鏡筒の加工誤差やレンズ鏡筒と半導体レーザの取り付
は精度の為に半導体レーザは光＠Ｖ〃・らずれることに
なる。このずれ量は通常１００μｍ程度以下にする事は
困難であり、これ以下に精度を上げようとすると半導体
レーザとレンズとを取りつけた後、改めて半導体レーザ
の位置を調整する必要が生じて実用的でない。
このような事情からレンズの性能としてけ像高ｙＲ′が
１００μｍ程度の値をとっても回折限界の性能をもつ事
、即ち周知のように残存波面収差Ｗ′が使用波長の％以
下である必要がある。従って、ミクロン単位で表わしだ
使用波長をλとすると、 なる条件が満たされる必要がある。
１００μｍ程度の値をとっても回折限界の性能をもつ事
、即ち周知のように残存波面収差Ｗ′が使用波長の％以
下である必要がある。従って、ミクロン単位で表わしだ
使用波長をλとすると、 なる条件が満たされる必要がある。
第３図の実線は、焦点距離を１に規格化した時の作動距
離Ｓｋ’と、３次球面収差係数をＯとするようにＮ２を
定めた時の３次コマ収差係数■の関係を示すグラフであ
り、第３図（ａ）。
離Ｓｋ’と、３次球面収差係数をＯとするようにＮ２を
定めた時の３次コマ収差係数■の関係を示すグラフであ
り、第３図（ａ）。
（ｂ） 、（Ｃ）は各々Ｎｏ＝１．４．１．６．１．８
の場合を示す。このようなＳｋ’ 、 Ｎｏと■の
間の関係けと近似できる。第３図（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ）各々の破線Ｖ丁上記（８）式より定めた関係
を示す。（７）式と（８）式から解るように、レンズ径
ａが（４）式の十限を越えると残存波面収差Ｗが使用波
長の皆を越えて回折限界の性能が得ら１１斤い。又、残
存波面収差を使用１波長の％以下にしても結像性能は人
きく改善をわずに、ａ／２ｆで表わさノするレンズのＮ
Ａが必曹以トに小さく々つて１７〜まい実月１的でない
。この為にｌ／ンズ径ａが（４）式のＦ″限を１−回ら
ないことが≦？！４１い。
の場合を示す。このようなＳｋ’ 、 Ｎｏと■の
間の関係けと近似できる。第３図（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ）各々の破線Ｖ丁上記（８）式より定めた関係
を示す。（７）式と（８）式から解るように、レンズ径
ａが（４）式の十限を越えると残存波面収差Ｗが使用波
長の皆を越えて回折限界の性能が得ら１１斤い。又、残
存波面収差を使用１波長の％以下にしても結像性能は人
きく改善をわずに、ａ／２ｆで表わさノするレンズのＮ
Ａが必曹以トに小さく々つて１７〜まい実月１的でない
。この為にｌ／ンズ径ａが（４）式のＦ″限を１−回ら
ないことが≦？！４１い。
（４）実施例
丁記の表１に本発明に係る屈折本分缶型レンズの実施例
を示す。表１には３つの実施例（ａ） 、 （１１）
、 （Ｃ）が記載さねており、各々について、レンズの
肉厚ｄ、屈折率分布の係数Ｎｏ、 Ｎ、、 Ｎ２の値、
レンズ径ａ、レンズの焦点距１１１ｆ、レンズの作動距
離、及びレンズの焦点距離を１に規格した時の３次球面
収差係数■と３次コマ収差係数■の値を示１−でいる。
を示す。表１には３つの実施例（ａ） 、 （１１）
、 （Ｃ）が記載さねており、各々について、レンズの
肉厚ｄ、屈折率分布の係数Ｎｏ、 Ｎ、、 Ｎ２の値、
レンズ径ａ、レンズの焦点距１１１ｆ、レンズの作動距
離、及びレンズの焦点距離を１に規格した時の３次球面
収差係数■と３次コマ収差係数■の値を示１−でいる。
尚、いずれの実施例も使用波長λ−〇８μｍとして成さ
れたものである。第４図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）は
各々表１（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）の実施例に於
る波面収差を示す。尚、第４図の波面収差はレンズの入
射側端面に入射瞳を置いて算出した。
れたものである。第４図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）は
各々表１（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）の実施例に於
る波面収差を示す。尚、第４図の波面収差はレンズの入
射側端面に入射瞳を置いて算出した。
前記（４）式から解る様に、軸上屈折率Ｎ。が大きいほ
どＮＡを大きくする事ができ、望ましくけＮｏ≧１，６
０である。又、８に’／ｆが小さいはどＮＡを大きくす
る事が可能であり、望ましくはＳｋ’／ｆ≦０．６
である。更に、３次球面収差係数■の値が零より大きく
なるほど３次コマ収差係数■の絶対値が若干減少する傾
向にあり、ＮＡを大きく取る事が可能である。
どＮＡを大きくする事ができ、望ましくけＮｏ≧１，６
０である。又、８に’／ｆが小さいはどＮＡを大きくす
る事が可能であり、望ましくはＳｋ’／ｆ≦０．６
である。更に、３次球面収差係数■の値が零より大きく
なるほど３次コマ収差係数■の絶対値が若干減少する傾
向にあり、ＮＡを大きく取る事が可能である。
従って、更に望ましくは、
である。
発光グイオード等の波長分布に広が妙を有する光源に、
本発明に係る屈折率分布型レンズをコリメート用として
用いる場合は、前記（４）式に於る使用波長λとして波
長分布のピーク波長を用いるのが適当である。又、レン
ズ径ａを前記（４）式の上限値を越える値に設定し、絞
りによって光束を絞ることで実質的に（４）式を満足さ
せる事も可能である。１．か［２カから、通常ラジアル
タイプの屈折率分布型レンズはレンズ周囲よりイオン交
換法等の手段によって屈折率分布を施す為、レンズ径が
大きく々ると著しく製造時間、コストが増大しあまり好
ましくない。
本発明に係る屈折率分布型レンズをコリメート用として
用いる場合は、前記（４）式に於る使用波長λとして波
長分布のピーク波長を用いるのが適当である。又、レン
ズ径ａを前記（４）式の上限値を越える値に設定し、絞
りによって光束を絞ることで実質的に（４）式を満足さ
せる事も可能である。１．か［２カから、通常ラジアル
タイプの屈折率分布型レンズはレンズ周囲よりイオン交
換法等の手段によって屈折率分布を施す為、レンズ径が
大きく々ると著しく製造時間、コストが増大しあまり好
ましくない。
表 １
（５）発明の詳細
な説明した様に、本発明に係る屈折率分布型レンズは、
レンズの端面が平面にも係わらず、球面収差及びコマ収
差を良好に補正し得る高性能レンズである。
レンズの端面が平面にも係わらず、球面収差及びコマ収
差を良好に補正し得る高性能レンズである。
第１図は本発明に於るパラメータの説明図。
と３次球面収差係数が零になるようにＮ２を定めたＢ５
の３次：Ｊマ収Ｋ（係数の関係を４くず図。第４図（２
１） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は各々不発明の実施例に
於る波面収差図。 １・・ ・・・屈折本分（ｌｉ型レンズ２・・・・・・
像面
の３次：Ｊマ収Ｋ（係数の関係を４くず図。第４図（２
１） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は各々不発明の実施例に
於る波面収差図。 １・・ ・・・屈折本分（ｌｉ型レンズ２・・・・・・
像面
Claims (1)
- （１）光軸からの距離ｒに於る屈折率Ｎ（γ）がＮ（γ
）＝Ｎ＿０＋Ｎ＿１γ＾２＋Ｎ＿２γ＾４＋・・・・・
・・・・（Ｎ＿０、Ｎ＿１、Ｎ＿２、・・・・・・は定
数） で表わされ、且つレンズの両端が平面である屈折率分布
型レンズに於て、Ｎ＿１＜０であり、該屈折率分布型レ
ンズの焦点距離をｆ、レンズ径をａ、作動距離をＳｋ′
、ミクロン単位で表わした使用波長をλとする時、 （０．２１）／（Ｎ＿０＾３）ｅ×Ｐ〔０．９５Ｎ＿０
＾（＾３＾／＾２＾）（Ｓｋ′）／ｆ〕−０．０８≦Ｎ
＿２・ｆ＾４≦（０．２１）／（Ｎ＿０＾３）ｅ×Ｐ〔
０．９５Ｎ＿０＾（＾３＾／＾２＾）（Ｓｋ′）／ｆ〕
＋０．０８０．１１＾３√｛λ／（［０．４］／［Ｎ＿
０＾２］＋１．１［Ｓｋ′］／ｆ］）｝≦ａ／（２ｆ）
≦０．１４＾３√｛λ／（［０．４］／［Ｎ＿０＾２］
＋１．１［Ｓｋ′］／ｆ）｝なる条件を満足する事を特
徴とする屈折率分布型レンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60034783A JPS61194416A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 屈折率分布型レンズ |
| US06/830,744 US4674843A (en) | 1985-02-22 | 1986-02-19 | Gradient index lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60034783A JPS61194416A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 屈折率分布型レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61194416A true JPS61194416A (ja) | 1986-08-28 |
Family
ID=12423875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60034783A Pending JPS61194416A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 屈折率分布型レンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4674843A (ja) |
| JP (1) | JPS61194416A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4907866A (en) * | 1985-04-05 | 1990-03-13 | Canon Kabushiki Kaisha | Objective of variable focal length |
| JPS61277913A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-08 | Canon Inc | 結像レンズ |
| JPS62123419A (ja) * | 1985-11-22 | 1987-06-04 | Canon Inc | 結像レンズ |
| US5370643A (en) * | 1992-07-06 | 1994-12-06 | Ceramoptec, Inc. | Multiple effect laser delivery device and system for medical procedures |
| US5557701A (en) * | 1993-12-02 | 1996-09-17 | Ceramoptec Industries, Inc. | Power laser delivery fiber system with enhanced damage threshold |
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1985
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-
1986
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4674843A (en) | 1987-06-23 |
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