JPS61183432A - Co基合金製ガラス管成形用マンドレル - Google Patents
Co基合金製ガラス管成形用マンドレルInfo
- Publication number
- JPS61183432A JPS61183432A JP2297085A JP2297085A JPS61183432A JP S61183432 A JPS61183432 A JP S61183432A JP 2297085 A JP2297085 A JP 2297085A JP 2297085 A JP2297085 A JP 2297085A JP S61183432 A JPS61183432 A JP S61183432A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube forming
- molten glass
- glass tube
- mandrel
- glass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B17/00—Forming molten glass by flowing-out, pushing-out, extruding or drawing downwardly or laterally from forming slits or by overflowing over lips
- C03B17/04—Forming tubes or rods by drawing from stationary or rotating tools or from forming nozzles
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、少なくとも溶融ガラスと接触する表面部が
、耐溶融ガラス侵食性にすぐれたCo基合金で構成され
たガラス管成形用マンドレルに関するものである。
、耐溶融ガラス侵食性にすぐれたCo基合金で構成され
たガラス管成形用マンドレルに関するものである。
一般に、ガラス管は、傾斜して設けたマンドレルを回転
し、このマンドレルに溶融ガラスを供給して捲きつかせ
、これをマンドレル下端より空気を吹き込んでガラスを
膨ませつつ固形化して引き出すことによって製造されて
いる。
し、このマンドレルに溶融ガラスを供給して捲きつかせ
、これをマンドレル下端より空気を吹き込んでガラスを
膨ませつつ固形化して引き出すことによって製造されて
いる。
このようにガラス管成形用マンドレルは、その表面部が
溶融ガラスと常に接触しているものであるため、その製
造には耐食性のすぐれたオーステナイトステンレス鋼(
例えばS LJ S 310 S ’)やインコネル(
Ni −Cr−Fe系合金)などの材料が用いられてい
る。
溶融ガラスと常に接触しているものであるため、その製
造には耐食性のすぐれたオーステナイトステンレス鋼(
例えばS LJ S 310 S ’)やインコネル(
Ni −Cr−Fe系合金)などの材料が用いられてい
る。
しかし、上記の従来ガラス管成形用マンドレルにおいて
は、これを構成する上記材料が十分な耐溶融ガラス侵食
性を示さないものであるため、接触する溶融ガラスによ
って表面腐食を起し易く、この結果マンドレルの溶融ガ
ラスとの接触表面部に、製品不良の原因となる失透ガラ
スが発生するようになり、比較的短時間で使用寿命に至
るものであった。
は、これを構成する上記材料が十分な耐溶融ガラス侵食
性を示さないものであるため、接触する溶融ガラスによ
って表面腐食を起し易く、この結果マンドレルの溶融ガ
ラスとの接触表面部に、製品不良の原因となる失透ガラ
スが発生するようになり、比較的短時間で使用寿命に至
るものであった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、ガラス
管成形用マンドレルの使用寿命の延命化をはかるべく材
料面から研究を行なった結果、ガラス管成形用マンドレ
ルの少なくとも溶融ガラスと接触する表面部を、重量%
で(以下%はfi1%を示す)、 C:0.1〜1%。
管成形用マンドレルの使用寿命の延命化をはかるべく材
料面から研究を行なった結果、ガラス管成形用マンドレ
ルの少なくとも溶融ガラスと接触する表面部を、重量%
で(以下%はfi1%を示す)、 C:0.1〜1%。
3iおよびMnのうちの1種または2種二0、01〜2
%。
%。
Cr:25〜40%。
Ni :5〜15%。
WおよびMoのうちの1種または2種:2〜12%。
Hf : 0.1〜5%。
を含有し、さらに必要に応じて、
Ta 、 Nb 、およびTiのうちの1種または2種
以上=0.1〜3%と、 BおよびZrのうちの1種または2種: 0.005
〜0.1%。
以上=0.1〜3%と、 BおよびZrのうちの1種または2種: 0.005
〜0.1%。
のうらのいずれか、または両方を含有し、残りがCoと
不可避不純物からなる組成を有するCo基合金で構成す
ると、このCo基合金はすぐれた耐溶融ガラス侵食性を
もつことから、前記マンドレルは著しく長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するようになるという知見を得たので
ある。
不可避不純物からなる組成を有するCo基合金で構成す
ると、このCo基合金はすぐれた耐溶融ガラス侵食性を
もつことから、前記マンドレルは著しく長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するようになるという知見を得たので
ある。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、マンドレルを構成するCo基合金の成分組成を上記
の通りに限定した理由を説明する。
て、マンドレルを構成するCo基合金の成分組成を上記
の通りに限定した理由を説明する。
(a) C
C成分には、素地に固溶するほか、cr 、w。
Mo,およびHf、さらにTa 、 Nb 、およびT
iなどと結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内およ
び結晶粒界を強化すると共に、高温強度および耐摩耗性
を向上させ、さらに溶接性および鋳造性を改善する作用
があるが、その含有量が0.1%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方1%を越えて含有させると、
靭性が劣化するようになることから、その含有量を0.
1〜1%と定めた。
iなどと結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内およ
び結晶粒界を強化すると共に、高温強度および耐摩耗性
を向上させ、さらに溶接性および鋳造性を改善する作用
があるが、その含有量が0.1%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方1%を越えて含有させると、
靭性が劣化するようになることから、その含有量を0.
1〜1%と定めた。
(b)SiおよびMn
これらの成分には、脱酸作用があるので、合金溶製には
不可欠の成分であるが、その含有量が0、01%未満で
は所望の脱酸をはかることができず、一方2%を越えて
含有させても脱酸効果が飽和するばかりでなく、耐食性
に劣化傾向が現われるようになることから、その含有m
を0.01〜2%と定めた。
不可欠の成分であるが、その含有量が0、01%未満で
は所望の脱酸をはかることができず、一方2%を越えて
含有させても脱酸効果が飽和するばかりでなく、耐食性
に劣化傾向が現われるようになることから、その含有m
を0.01〜2%と定めた。
(C)Or
Cr成分は、すぐれた耐溶融ガラス侵食性および高温耐
酸化性を確保する上で不可欠の合金素地構成成分である
が、その含有量が25%未満では前記特性に所望の向上
効果が得られず、一方40%を越えて含有させると、高
温強度および靭性が急激に低下するようになることから
、その含有量を25〜40%と定めた。
酸化性を確保する上で不可欠の合金素地構成成分である
が、その含有量が25%未満では前記特性に所望の向上
効果が得られず、一方40%を越えて含有させると、高
温強度および靭性が急激に低下するようになることから
、その含有量を25〜40%と定めた。
(d)Ni
Ni成分には、Crとの共存において高温強度を向上さ
せ、ざらにオーステナイト素地を構成して、これを良く
安定化し、かつ加工性を向上させる作用があるが、その
含有mが5%未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方15%を越えて含有させると、耐食性が劣化する
ようになることから、その含有量を5〜15%と定めた
。
せ、ざらにオーステナイト素地を構成して、これを良く
安定化し、かつ加工性を向上させる作用があるが、その
含有mが5%未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方15%を越えて含有させると、耐食性が劣化する
ようになることから、その含有量を5〜15%と定めた
。
(e) WおよびMo
これらの成分には、Cと結合して、耐溶融ガラス侵食性
を抑制する成分として働<M7 C3型やM23 C+
、型の低融点炭化物の形成を阻止する一方、この特性を
向上させる作用を有するMC型の高融点炭化物を形成す
る作用をもつほか、オーステナイト素地に固溶して、こ
れを強化する作用をもつが、その含有mが2%未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方12%を越えて
含有させると高温耐酸化性が急激に劣化するようになる
ばかりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間
化合物が形成されるようになることから、その含有量を
2〜12%と定めた。
を抑制する成分として働<M7 C3型やM23 C+
、型の低融点炭化物の形成を阻止する一方、この特性を
向上させる作用を有するMC型の高融点炭化物を形成す
る作用をもつほか、オーステナイト素地に固溶して、こ
れを強化する作用をもつが、その含有mが2%未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方12%を越えて
含有させると高温耐酸化性が急激に劣化するようになる
ばかりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間
化合物が形成されるようになることから、その含有量を
2〜12%と定めた。
(f)Hf
Hf成分には、M23 C6型あるいはM7C3型の共
晶炭化物を形成することなく、高融点炭化物であるMC
型の初晶炭化物を形成し、もって高温耐酸化性および高
温強度を向上させるほか、さらに一段と耐溶融ガラス侵
食性を向上させる作用があるが、その含有量が0.1%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方5%を
越えて含有させても前記作用により一層の向上効果が得
られず、経済性を考慮して、その含有量を0.1〜5%
と定めた。
晶炭化物を形成することなく、高融点炭化物であるMC
型の初晶炭化物を形成し、もって高温耐酸化性および高
温強度を向上させるほか、さらに一段と耐溶融ガラス侵
食性を向上させる作用があるが、その含有量が0.1%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方5%を
越えて含有させても前記作用により一層の向上効果が得
られず、経済性を考慮して、その含有量を0.1〜5%
と定めた。
(a) Ta 、 Nb 、およびTiこれらの成分に
は、l−1fとの共存において、高融点炭化物であるM
C型の初晶複合炭化物を形成して、さらに一段と耐溶融
ガラス侵食性、高温耐酸化性、および高温強度を向上さ
せる作用があるので、特にこれらの特性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%
未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方3
%を越えて含有させてもより一層の向上効果が得られな
いことから、その含有量を0.1〜3%と定めた。
は、l−1fとの共存において、高融点炭化物であるM
C型の初晶複合炭化物を形成して、さらに一段と耐溶融
ガラス侵食性、高温耐酸化性、および高温強度を向上さ
せる作用があるので、特にこれらの特性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%
未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方3
%を越えて含有させてもより一層の向上効果が得られな
いことから、その含有量を0.1〜3%と定めた。
(h) BおよびZr
これらの成分には、結晶粒界を強化して合金の高温強度
を一段と向上させ、もってマンドレルの高温変形を抑制
する作用があるので、特に高い高温強度が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量がo、 o
os%未満では所望の高温強度向上効果が得られず、一
方0.1%を越えて含有させると靭性が劣化するように
なることから、その含有量を0.005〜0,1%と定
めた。
を一段と向上させ、もってマンドレルの高温変形を抑制
する作用があるので、特に高い高温強度が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量がo、 o
os%未満では所望の高温強度向上効果が得られず、一
方0.1%を越えて含有させると靭性が劣化するように
なることから、その含有量を0.005〜0,1%と定
めた。
なお、この発明にがかるCo基合金における不可避不純
物のうち、特にFeに関しては、3%まで含有しても合
金特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮
して3%までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
物のうち、特にFeに関しては、3%まで含有しても合
金特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮
して3%までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
つぎに、この発明のマンドレルを実施例により具体的に
説明する。
説明する。
通常の溶解法により、それぞれ第1表に示される成分組
成をもったCo基合金溶湯を調整し、口ストワックス精
密鋳造法を用いて鋳造し、仕上げ加工することによって
、最大径:400snφX長さ:1800mmの寸法を
もった本発明マンドレル1〜29をそれぞれ製造した。
成をもったCo基合金溶湯を調整し、口ストワックス精
密鋳造法を用いて鋳造し、仕上げ加工することによって
、最大径:400snφX長さ:1800mmの寸法を
もった本発明マンドレル1〜29をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、C:0.08%、St:0.8%
、 Mn : 1.5%、 P : 0.016%
、S:0.014%、Ni:20.4%、 Cr :2
5.3%を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる
組成をもったオーステナイトステンレス鋼の溶湯を調整
し、同様にロストワックス精密鋳造法を用いて鋳造し、
仕上げ加工することによって同寸法の従来マンドレルを
製造した。
、 Mn : 1.5%、 P : 0.016%
、S:0.014%、Ni:20.4%、 Cr :2
5.3%を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる
組成をもったオーステナイトステンレス鋼の溶湯を調整
し、同様にロストワックス精密鋳造法を用いて鋳造し、
仕上げ加工することによって同寸法の従来マンドレルを
製造した。
ついで、この結果得られた本発明マンドレル1〜29お
よび従来マンドレルを、通常のガラス管製造装置に組み
込み、 溶融ガラス種類:ソーダライム系。
よび従来マンドレルを、通常のガラス管製造装置に組み
込み、 溶融ガラス種類:ソーダライム系。
マンドレル表面上の溶融ガラス温度:900〜1100
℃。
℃。
マンドレルの回転速度: 15 r、p、m、。
ガラス管引き出し速度: 90m/min 。
ガラス管寸法:外径32mX肉厚IIII!R。
の条件でガラス管を連続成形し、マンドレルの表面腐食
が原因で失透ガラスが発生するまでの稼働時間を測定し
、マンドレルの使用寿命とした。
が原因で失透ガラスが発生するまでの稼働時間を測定し
、マンドレルの使用寿命とした。
また、耐溶融ガラス侵食性を評価する目的で、上記のマ
ンドレルより浸漬部寸法が直径:6mmφ×長さ:16
mとなる試験片を切り出し、この試験片を、温度: 1
120℃のソーダライム系溶融ガラス中に120時間浸
酒0溶融ガラス浸漬試験を行ない、試験後の腐食減1を
測定し、その割合を算出した。これらの結果を第1表に
示した。
ンドレルより浸漬部寸法が直径:6mmφ×長さ:16
mとなる試験片を切り出し、この試験片を、温度: 1
120℃のソーダライム系溶融ガラス中に120時間浸
酒0溶融ガラス浸漬試験を行ない、試験後の腐食減1を
測定し、その割合を算出した。これらの結果を第1表に
示した。
第1表に示される結果から、本発明マンドレル1〜29
は、いずれもすぐれた耐溶融ガラス侵食性を有するので
、従来マンドレルに比して一段とすぐれた使用寿命を示
し、かつその使用寿命の延命化も著しく、長期に亘って
すぐれた性能を発揮することが明らかである。
は、いずれもすぐれた耐溶融ガラス侵食性を有するので
、従来マンドレルに比して一段とすぐれた使用寿命を示
し、かつその使用寿命の延命化も著しく、長期に亘って
すぐれた性能を発揮することが明らかである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)ガラス管成形用マンドレルの少なくとも溶融ガラ
スと接触する表面部を、 C:0.1〜1%、 SiおよびMnのうちの1種または2種: 0.01〜2%、 Cr:25〜40%、 Ni:5〜15%、 WおよびMoのうちの1種または2種:2〜12%、 Hf:0.1〜5%、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有する耐溶融ガラス侵食性のすぐれたCo
基合金で構成したことを特徴とするCo基合金製ガラス
管成形用マンドレル。 (2)ガラス管成形用マンドレルの少なくとも溶融ガラ
スと接触する表面部を、 C:0.1〜1%、 SiおよびMnのうちの1種または2種: 0.01〜2%、 Cr:25〜40%、 Ni:5〜15%、 WおよびMoのうちの1種または2種:2〜12%、 Hf:0.1〜5%、 を含有し、さらに、 Ta、Nb、およびTiのうちの1種または2種以上:
0.1〜3%、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有する耐溶融ガラス侵食性にすぐれたCo
基合金で構成したことを特徴とするCo基合金製ガラス
管成形用マンドレル。 (3)ガラス管成形用マンドレルの少なくとも溶融ガラ
スと接触する表面部を、 C:0.1〜1%、 SiおよびMnのうちの1種または2種: 0.01〜2%、 Cr:25〜40%、 Ni:5〜15%、 WおよびMoのうちの1種または2種:2〜12%、 Hf:0.1〜5%、 を含有し、さらに、 BおよびZrのうちの1種または2種:0.005〜0
.1%、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有する耐溶融ガラス侵食性にすぐれたCo
基合金で構成したことを特徴とするCo基合金製ガラス
管成形用マンドレル。 (4)ガラス管成形用マンドレルの少なくとも溶融ガラ
スと接触する表面部を、 C:0.1〜1%、 SiおよびMnのうちの1種または2種: 0.01〜2%、 Cr:25〜40%、 Ni:5〜15%、 WおよびMoのうちの1種または2種:2〜12%、 Hf:0.1〜5%、 を含有し、さらに、 Ta、Nb、およびTiのうちの1種または2種以上:
0.1〜3%と、 BおよびZrのうちの1種または2種:0.005〜0
.1%、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有する耐溶融ガラス侵食性にすぐれたCo
基合金で構成したことを特徴とするCo基合金製ガラス
管成形用マンドレル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2297085A JPS61183432A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | Co基合金製ガラス管成形用マンドレル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2297085A JPS61183432A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | Co基合金製ガラス管成形用マンドレル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61183432A true JPS61183432A (ja) | 1986-08-16 |
JPS6341979B2 JPS6341979B2 (ja) | 1988-08-19 |
Family
ID=12097428
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2297085A Granted JPS61183432A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | Co基合金製ガラス管成形用マンドレル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61183432A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5139738A (en) * | 1990-12-18 | 1992-08-18 | General Electric Company | Corrosion resistant filler weld alloys |
US5182080A (en) * | 1990-12-27 | 1993-01-26 | General Electric Company | Advanced high-temperature brazing alloys |
-
1985
- 1985-02-08 JP JP2297085A patent/JPS61183432A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5139738A (en) * | 1990-12-18 | 1992-08-18 | General Electric Company | Corrosion resistant filler weld alloys |
US5182080A (en) * | 1990-12-27 | 1993-01-26 | General Electric Company | Advanced high-temperature brazing alloys |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6341979B2 (ja) | 1988-08-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4727740A (en) | Thermal and wear resistant tough nickel based alloy guide rolls | |
JPS5929105B2 (ja) | 耐溶融亜鉛侵食性にすぐれFe基合金 | |
JPS61183432A (ja) | Co基合金製ガラス管成形用マンドレル | |
JPS6254390B2 (ja) | ||
US2938787A (en) | Nickel-base alloy containing boron | |
US2891859A (en) | Alloy steel | |
JPS6052545A (ja) | 溶融ガラス接触部材用Co基耐熱合金 | |
JPS5927369B2 (ja) | ディ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Co基合金 | |
JPS6330381B2 (ja) | ||
JPS5940212B2 (ja) | 内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシ−ト用Co基合金 | |
JPS60224732A (ja) | Co基耐熱合金 | |
JPH0243813B2 (ja) | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin | |
JPS59179752A (ja) | 溶融ガラス接触部材用Co基耐熱合金 | |
JPH0243814B2 (ja) | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin | |
JPS6033332A (ja) | ガラス繊維成形スピナ−用Co基耐熱合金 | |
JPS613859A (ja) | ガスタ−ビン用高強度Co基耐熱合金 | |
JPH0243815B2 (ja) | Gasutaabinyokokyodoc0kitainetsugokin | |
JPH0243812B2 (ja) | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin | |
JPS6330384B2 (ja) | ||
JPS6046173B2 (ja) | 耐溶融亜鉛侵食性にすぐれたCo基合金 | |
JPS61183431A (ja) | 溶融ガラス切断用シヤ−ブレ−ド | |
JPS5949302B2 (ja) | 耐溶融亜鉛侵食性にすぐれたFe基合金 | |
JPS6112842A (ja) | ガラス繊維成形スピナ−用Co基耐熱合金 | |
JPS6023905B2 (ja) | 熱間加工性の優れた高炭素クロムニツケル鋼の製造方法 | |
JPS58128291A (ja) | 内燃機関のエンジンバルブおよびバルブシ−ト用Ni基合金肉盛溶接棒 |