JPS613859A - ガスタ−ビン用高強度Ｃｏ基耐熱合金 - Google Patents
ガスタ−ビン用高強度Ｃｏ基耐熱合金Info
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- JPS613859A JPS613859A JP12307784A JP12307784A JPS613859A JP S613859 A JPS613859 A JP S613859A JP 12307784 A JP12307784 A JP 12307784A JP 12307784 A JP12307784 A JP 12307784A JP S613859 A JPS613859 A JP S613859A
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- Japan
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- alloy
- corrosion resistance
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、１０００’Ｃ以上の高温酸化性雰囲気にお
いて、高強度並びに著しくすぐれた耐酸化性を示すと共
に、さらに約９００℃以下の高温腐食雰囲気中ですぐれ
た耐ホット・コロージョン性を示し、したがってこれら
の特性が要求されるガスタービンの構造材として使用す
るのに適したＣｏ基耐熱合金に関するものである。
いて、高強度並びに著しくすぐれた耐酸化性を示すと共
に、さらに約９００℃以下の高温腐食雰囲気中ですぐれ
た耐ホット・コロージョン性を示し、したがってこれら
の特性が要求されるガスタービンの構造材として使用す
るのに適したＣｏ基耐熱合金に関するものである。
従来、一般に高温の腐食・酸化性雰囲気にさらされるガ
スタービンのタービンノズルやベーンなどの構造部材の
製造には、高温耐酸化性および耐ホット・コロージョン
性のすぐれた各種のＣｏ基耐熱合金が使用されている。
スタービンのタービンノズルやベーンなどの構造部材の
製造には、高温耐酸化性および耐ホット・コロージョン
性のすぐれた各種のＣｏ基耐熱合金が使用されている。
一方、近年、ガスタービンの高性能化に伴い、ガスター
ビンの入口温度は上昇の一途をたどり、その温度は１３
００℃を越える状態になっている。
ビンの入口温度は上昇の一途をたどり、その温度は１３
００℃を越える状態になっている。
しかし、上記の従来Ｃｏ基耐熱合金製ガスタービン部材
が、上記のような１３００℃以上の高温酸化性雰囲気に
さらされると、それ自身の温度は空冷された場合でも、
最も高温の部分は１０００℃以上に上昇してしまい、高
温強度不足が原因で、比較的短時間で使用寿命に至るも
のであった。このため高８！酸化性雰囲気下で高強度を
示す材料の開発が進められているが、高温強度を向上さ
せると耐酸化性が劣化するようになる傾向にあり、これ
に伴って耐ホット・コロージョン性も劣化するようにな
り、このように前記の特性をすべて具備する材料は未だ
得られていないのが現状である。
が、上記のような１３００℃以上の高温酸化性雰囲気に
さらされると、それ自身の温度は空冷された場合でも、
最も高温の部分は１０００℃以上に上昇してしまい、高
温強度不足が原因で、比較的短時間で使用寿命に至るも
のであった。このため高８！酸化性雰囲気下で高強度を
示す材料の開発が進められているが、高温強度を向上さ
せると耐酸化性が劣化するようになる傾向にあり、これ
に伴って耐ホット・コロージョン性も劣化するようにな
り、このように前記の特性をすべて具備する材料は未だ
得られていないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高温Ｔ
ｌ４ｍ化性および高温強度を有し、かつ耐ホット・コロ
ージョン性も具備した材料を開発すべく研究を行なった
結果、重量％で、 Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種＝０．０１〜２
％。
ｌ４ｍ化性および高温強度を有し、かつ耐ホット・コロ
ージョン性も具備した材料を開発すべく研究を行なった
結果、重量％で、 Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種＝０．０１〜２
％。
Ｃｒ：１５〜４０％。
Ｎ：：５〜１５％。
ＷおよびＭｏのうちの１種または２種＝２〜１２％。
Ａｔ ： ０．０１〜３％。
Ｈｆ ： ０．０５〜５％。
Ｙ：０．０１〜１％、
を含有し、さらに必要に応じて、
（＾） Ｔａ 、 Ｎｂ 、およびＴｉのうちの１種ま
たは２種以上： ０．０１〜３％。
たは２種以上： ０．０１〜３％。
（Ｂ） ＢおよびＺｒのうちの１種または２種：０、０
０５〜０．１％、 （Ｃ）希土類元素： ０．００５〜０．１％、以上（
＾）〜（Ｃ）のうちの１種または２種以上を含有し、残
りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有するＣｏ基合
金は、高温酸化性雰囲気中、１０００℃以上の温度にお
いて、すぐれた高温強度を示すばかりでなく、著しくす
ぐれた高温耐酸化性を示すと共に、約９００℃以下の高
温腐食雰囲気中でもすぐれた耐ホット：コロ−ジョン性
を示し、したがってこのＣｏ基耐熱合金を、これらの特
性が要求されるガスタービン部材の製造に用いると、こ
の結果のガスタービン部材は、上記のような苛酷な条件
下においても、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮
するという知見を得たのである。
０５〜０．１％、 （Ｃ）希土類元素： ０．００５〜０．１％、以上（
＾）〜（Ｃ）のうちの１種または２種以上を含有し、残
りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有するＣｏ基合
金は、高温酸化性雰囲気中、１０００℃以上の温度にお
いて、すぐれた高温強度を示すばかりでなく、著しくす
ぐれた高温耐酸化性を示すと共に、約９００℃以下の高
温腐食雰囲気中でもすぐれた耐ホット：コロ−ジョン性
を示し、したがってこのＣｏ基耐熱合金を、これらの特
性が要求されるガスタービン部材の製造に用いると、こ
の結果のガスタービン部材は、上記のような苛酷な条件
下においても、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮
するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、素地に固溶するほか、Ｏｒ 、Ｗ。
Ｍｏ，およびＨｆ、さらにＴａ 、Ｎｂ 、Ｔｉなどと
結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内および結晶粒
界を強化すると共に、高温強度を向上させ、さらに溶接
性および鋳造性を改善する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方１％を越えて含有させると靭性が劣化するようにな
ることから、その含有量を０．０１〜１％と定めた。
結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内および結晶粒
界を強化すると共に、高温強度を向上させ、さらに溶接
性および鋳造性を改善する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方１％を越えて含有させると靭性が劣化するようにな
ることから、その含有量を０．０１〜１％と定めた。
（ｂ） ＳｉおよびＭｎ
これらの成分には、強力な脱酸作用があるので、溶湯の
脱酸には不可欠の成分であるが、その含有量が０．０１
％未満では所望の脱酸作用を確保することができず、一
方２％を越えて含有させても脱酸効果が飽和するばかり
でなく、合金特性に劣化傾向が現われるようになること
から、その含有量を０．０１〜２％と定めた。
脱酸には不可欠の成分であるが、その含有量が０．０１
％未満では所望の脱酸作用を確保することができず、一
方２％を越えて含有させても脱酸効果が飽和するばかり
でなく、合金特性に劣化傾向が現われるようになること
から、その含有量を０．０１〜２％と定めた。
（ｃ） ０ｒ
Ｃｒ成分は、すぐれた高温耐酸化性を確保する上で不可
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が１
５％未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方４０％を越えて含有させると高温強度
および靭性の低下が著しくなることから、その含有量を
１５％〜４０％と定めた。
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が１
５％未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方４０％を越えて含有させると高温強度
および靭性の低下が著しくなることから、その含有量を
１５％〜４０％と定めた。
（ｃｌ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には、Ｃｒとの共存において高温強度を向上さ
せる作用があるが、その含有量が５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させ
ると耐ホ多ト・コロ−ジョン性に劣化傾向が現われるよ
うになることから、その含有量を５〜１５％と定めた。
せる作用があるが、その含有量が５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させ
ると耐ホ多ト・コロ−ジョン性に劣化傾向が現われるよ
うになることから、その含有量を５〜１５％と定めた。
（ｅ） ＷおよびＭｏ
これらの成分には、Ｃど結合して高融点炭化物であるＭ
Ｃ型炭化物を形成し、一方Ｍ７Ｃ３型やＭ２３Ｃ６型の
低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上さ
せると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを強
化する作用があるが、その含有量が２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方１２゛％を越えて含有
させると、高温耐酸化性が急激に劣化するようになるば
かりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間化
合物が形成されるようになることから、その含有量を２
〜１２％と定めた。
Ｃ型炭化物を形成し、一方Ｍ７Ｃ３型やＭ２３Ｃ６型の
低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上さ
せると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを強
化する作用があるが、その含有量が２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方１２゛％を越えて含有
させると、高温耐酸化性が急激に劣化するようになるば
かりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間化
合物が形成されるようになることから、その含有量を２
〜１２％と定めた。
（ｆ） Ａｆｆｉ
ＡＸ成分には、ｌ−１ｆおよびＹとの共存において高温
耐酸化性を向上させる作用があるが、その含有量が０．
０１％未満では所望の高温耐酸化性向上効果が得られず
、一方３％を越えて含有させると、鋳造性が劣化するよ
うになると共に、合金に脆化傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を０．０１〜３％と定めた。
耐酸化性を向上させる作用があるが、その含有量が０．
０１％未満では所望の高温耐酸化性向上効果が得られず
、一方３％を越えて含有させると、鋳造性が劣化するよ
うになると共に、合金に脆化傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を０．０１〜３％と定めた。
（ｏ） Ｈ’ｆ
Ｈｆ成分には、ＭＣ型あるいはＭ７’Ｃ３型の共晶炭化
物を形成することなく、高融点炭化物であるＭＣ型の初
晶炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向
上させ、さらに耐ホット・コロージョン性も著しく向上
させる作用があるが、その含有量が０．０５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方５％を越えて含
有させても前記作用により一層の向上効果は得られず経
済性を考慮して、その含有量を０．０５〜５％と定めた
。
物を形成することなく、高融点炭化物であるＭＣ型の初
晶炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向
上させ、さらに耐ホット・コロージョン性も著しく向上
させる作用があるが、その含有量が０．０５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方５％を越えて含
有させても前記作用により一層の向上効果は得られず経
済性を考慮して、その含有量を０．０５〜５％と定めた
。
（ｈ） Ｙ
Ｙ成分には、合金の高温耐酸化性および耐腐食性を改善
するほか、耐スケール剥離性を著しく向上させる作用が
あるが、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方１％を越えて含有させると、
鋳造性に劣化傾向が見られるようになることから、その
含有量を０．０１〜１％と定めた。 ′ （ｉ） Ｔａ 、ＮｂおよびＴｉ これらの成分には、１」［との共存において、高融点炭
化物であるＭｏ型の初晶複合炭化物を形成して、高温耐
酸化性および高温強度を一段と向上させ、さらに耐ホッ
ト・コロージョン性も向上させる作用があるので、特に
これらの特性が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、一方３％を越えて含有させても
より一層の向上効果が現われないことから、その含有量
を０．０１〜３％と定めた。
するほか、耐スケール剥離性を著しく向上させる作用が
あるが、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方１％を越えて含有させると、
鋳造性に劣化傾向が見られるようになることから、その
含有量を０．０１〜１％と定めた。 ′ （ｉ） Ｔａ 、ＮｂおよびＴｉ これらの成分には、１」［との共存において、高融点炭
化物であるＭｏ型の初晶複合炭化物を形成して、高温耐
酸化性および高温強度を一段と向上させ、さらに耐ホッ
ト・コロージョン性も向上させる作用があるので、特に
これらの特性が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、一方３％を越えて含有させても
より一層の向上効果が現われないことから、その含有量
を０．０１〜３％と定めた。
（ｊ） Ｂおよび７ｒ
これらの成分には、結晶粒界を強化して合金の高温強度
を一段と向上させる作用があるので、特に高温強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有−
間が０．００５％未満では所望の高温強度向上効果が得
られず、一方０．１％を越えて含有させると靭性が低下
するようになることから、その含有量を０．００５〜０
．１％と定めた。
を一段と向上させる作用があるので、特に高温強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有−
間が０．００５％未満では所望の高温強度向上効果が得
られず、一方０．１％を越えて含有させると靭性が低下
するようになることから、その含有量を０．００５〜０
．１％と定めた。
（ｋ） 希土類元素
これらの成分には、特にＨｆとの共存において高温耐酸
化性および耐ホット・］ローション性をより一段と向上
させる作用があるので、特にすぐれた高温耐酸化性およ
び耐ホット・コロージョン性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量がｏ、 ｏｏｓ％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方０．１％を
越えて含有させると、鋳造性および加工性に劣化傾向が
現われるようになることから、その含有量を０．００５
〜０．１％と定めた。
化性および耐ホット・］ローション性をより一段と向上
させる作用があるので、特にすぐれた高温耐酸化性およ
び耐ホット・コロージョン性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量がｏ、 ｏｏｓ％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方０．１％を
越えて含有させると、鋳造性および加工性に劣化傾向が
現われるようになることから、その含有量を０．００５
〜０．１％と定めた。
なお、この発明のＣｏ基耐熱合金における不可避不純物
のうち、特にＦｅに関しては、３％まで含有しても合金
特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て３％までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
のうち、特にＦｅに関しては、３％まで含有しても合金
特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て３％までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
つぎに、この発明のＣｏ基耐熱合金を実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
通常の溶解法によりそれぞれ第１表に示される成分組成
をもった本発明Ｃｏ’基耐熱合金１〜４８および比較Ｃ
ｏ基耐熱合金１〜１２を溶製し、ロストワックス精密鋳
造法を用いて、平行部外径ニアＩＩＩ！Ｒφ×平行部長
さ：５０ｍＸヂャック部外径：２５＃ｌｌ１ｌφ×全長
：９０＃の寸法をもった試験片素材に鋳造した。ついで
、この試験片素材より、高温強度を評′価する目的でク
リープラブチャー試験片を削り出し、この試験片を用い
、雰囲気二人気中、加熱温度：１０００℃、付加荷重ニ
アＫｙ／ｖＪの条件でクリープラブチャー試験を行ない
、破断寿命を測定した。
をもった本発明Ｃｏ’基耐熱合金１〜４８および比較Ｃ
ｏ基耐熱合金１〜１２を溶製し、ロストワックス精密鋳
造法を用いて、平行部外径ニアＩＩＩ！Ｒφ×平行部長
さ：５０ｍＸヂャック部外径：２５＃ｌｌ１ｌφ×全長
：９０＃の寸法をもった試験片素材に鋳造した。ついで
、この試験片素材より、高温強度を評′価する目的でク
リープラブチャー試験片を削り出し、この試験片を用い
、雰囲気二人気中、加熱温度：１０００℃、付加荷重ニ
アＫｙ／ｖＪの条件でクリープラブチャー試験を行ない
、破断寿命を測定した。
また、上記クリープラブチャー試験後の試験片のチャッ
ク部から直径：１０履φＸ高さ：１０＃Ｉ＋１１の寸法
をもった試験片を切り出し、この試験片を用い、大気中
、温度： １２００℃に５時間保持後、脱スケールを１
ザイクルとし、１０サイクルを行なった後の酸化減付を
測定する高温耐酸化性試験さらに、同様に直径：１０履
φＸ高さ：１０＃ｌｌｌ＋の寸法をもった試験片を切り
出し、この試験片を用い、９００℃の温度に加熱した ３５％Ｎａ２ＳＯ４＋６５％Ｎａ２Ｃｏ３の溶融塩中に
２５時間浸漬の条件で浸漬試験を行ない、試験後の試験
片の脱スケール後の腐食減量を測定することによって耐
ホット・コロージョン性を評価した。これらの測定結果
を第２表に合せて示した。
ク部から直径：１０履φＸ高さ：１０＃Ｉ＋１１の寸法
をもった試験片を切り出し、この試験片を用い、大気中
、温度： １２００℃に５時間保持後、脱スケールを１
ザイクルとし、１０サイクルを行なった後の酸化減付を
測定する高温耐酸化性試験さらに、同様に直径：１０履
φＸ高さ：１０＃ｌｌｌ＋の寸法をもった試験片を切り
出し、この試験片を用い、９００℃の温度に加熱した ３５％Ｎａ２ＳＯ４＋６５％Ｎａ２Ｃｏ３の溶融塩中に
２５時間浸漬の条件で浸漬試験を行ない、試験後の試験
片の脱スケール後の腐食減量を測定することによって耐
ホット・コロージョン性を評価した。これらの測定結果
を第２表に合せて示した。
第２表に示される結果から、本発明Ｃｏ基耐熱合金１〜
４８は、いずれもすぐれた高温強度および高温耐酸化性
、さらにすぐれた耐ホット・コロージョン性を兼ね備え
ているのに対して、比較Ｃｏ基耐熱合金１〜１２に見ら
れるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量（
第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
ると、高温強度、高温耐酸化性、および耐ホット・コロ
ージョン性のうちの少なくともいずれかの特性が劣った
ものになることが明らかである。
４８は、いずれもすぐれた高温強度および高温耐酸化性
、さらにすぐれた耐ホット・コロージョン性を兼ね備え
ているのに対して、比較Ｃｏ基耐熱合金１〜１２に見ら
れるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量（
第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
ると、高温強度、高温耐酸化性、および耐ホット・コロ
ージョン性のうちの少なくともいずれかの特性が劣った
ものになることが明らかである。
上述のように、この発明のＣｏ基耐熱合金は、すぐれた
高温強度と高温耐酸化性、さらにすぐれた耐ホット・コ
ロージョン性を兼ね備えているので、これらの特性が要
求される高性能化ガスタービンの構造部材として用いた
場合に著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するなど
工業上有用な特性を有するのである。
高温強度と高温耐酸化性、さらにすぐれた耐ホット・コ
ロージョン性を兼ね備えているので、これらの特性が要
求される高性能化ガスタービンの構造部材として用いた
場合に著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するなど
工業上有用な特性を有するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃ：０．０１〜１％。 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （２）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％。 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （３）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （４）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎ：：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （５）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％と、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （６）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％。 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （７）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （８）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 Ｙ：０．０１〜１％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜３％と、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12307784A JPH0243816B2 (ja) | 1984-06-15 | 1984-06-15 | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12307784A JPH0243816B2 (ja) | 1984-06-15 | 1984-06-15 | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS613859A true JPS613859A (ja) | 1986-01-09 |
| JPH0243816B2 JPH0243816B2 (ja) | 1990-10-01 |
Family
ID=14851619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12307784A Expired - Lifetime JPH0243816B2 (ja) | 1984-06-15 | 1984-06-15 | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0243816B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63282233A (ja) * | 1987-05-11 | 1988-11-18 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | ころがり軸受用耐熱性保持器 |
| JPH05230670A (ja) * | 1992-02-18 | 1993-09-07 | Daido Metal Co Ltd | 耐焼付性に優れた多層複合摺動材料 |
| WO1997010368A1 (fr) * | 1995-09-11 | 1997-03-20 | Hitachi, Ltd. | Alliage a base de cobalt, buse de turbine a gaz et materiau de soudure fabriques avec cet alliage |
| GB2504372A (en) * | 2012-05-03 | 2014-01-29 | Kennametal Inc | A surgical implant made from a Co-Cr-Mo-Si-C alloy |
| US10227678B2 (en) | 2011-06-09 | 2019-03-12 | General Electric Company | Cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
-
1984
- 1984-06-15 JP JP12307784A patent/JPH0243816B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63282233A (ja) * | 1987-05-11 | 1988-11-18 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | ころがり軸受用耐熱性保持器 |
| JPH05230670A (ja) * | 1992-02-18 | 1993-09-07 | Daido Metal Co Ltd | 耐焼付性に優れた多層複合摺動材料 |
| WO1997010368A1 (fr) * | 1995-09-11 | 1997-03-20 | Hitachi, Ltd. | Alliage a base de cobalt, buse de turbine a gaz et materiau de soudure fabriques avec cet alliage |
| US10227678B2 (en) | 2011-06-09 | 2019-03-12 | General Electric Company | Cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
| GB2504372A (en) * | 2012-05-03 | 2014-01-29 | Kennametal Inc | A surgical implant made from a Co-Cr-Mo-Si-C alloy |
| GB2504372B (en) * | 2012-05-03 | 2015-02-18 | Kennametal Inc | Surgical orthopedic implants made from wear-resistant cobalt-chromium-molybdenum alloys |
| US9078753B2 (en) | 2012-05-03 | 2015-07-14 | Kennametal Inc. | Surgical orthopedic implants made from wear-resistant cobalt—chromium—molybdenum alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0243816B2 (ja) | 1990-10-01 |
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