JPS59110757A - ガスタ−ビン用高強度Co基耐熱合金 - Google Patents
ガスタ−ビン用高強度Co基耐熱合金Info
- Publication number
- JPS59110757A JPS59110757A JP21983782A JP21983782A JPS59110757A JP S59110757 A JPS59110757 A JP S59110757A JP 21983782 A JP21983782 A JP 21983782A JP 21983782 A JP21983782 A JP 21983782A JP S59110757 A JPS59110757 A JP S59110757A
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- Japan
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- resistant alloy
- gas turbine
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- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、1000℃以上の高温酸化性雰囲気におい
て、すぐれた強度並びに耐酸化性を示し、特にこれらの
特性が要求されるガスタービンの構造材として使用する
のに適したco基耐熱合金に関するものである。
て、すぐれた強度並びに耐酸化性を示し、特にこれらの
特性が要求されるガスタービンの構造材として使用する
のに適したco基耐熱合金に関するものである。
従来、一般に、高温の酸化性雰囲気にさらされるガスタ
ービンのタービンノズルやベーンナトの構造部材の製造
には、高温耐酸化性のすぐれた各種のCO基耐熱合金が
使用されている。
ービンのタービンノズルやベーンナトの構造部材の製造
には、高温耐酸化性のすぐれた各種のCO基耐熱合金が
使用されている。
“一方、近年、ガスタービンの高性能化に伴い、ガスタ
ービンの入口温度は上昇の一途をたどり、3− その温度は1300℃を越える状態に寿っている。
ービンの入口温度は上昇の一途をたどり、3− その温度は1300℃を越える状態に寿っている。
しかし、上記の従来CO基耐熱合金製ガスタービン部材
が、上記のような1300℃以上の高温酸化性雰囲気に
さらされると、それ自身の温度は空冷された場合でも1
000℃以上に上昇してしまい、高温強度不足が原因で
、比較的短時間で使用寿命に至るものであった。
が、上記のような1300℃以上の高温酸化性雰囲気に
さらされると、それ自身の温度は空冷された場合でも1
000℃以上に上昇してしまい、高温強度不足が原因で
、比較的短時間で使用寿命に至るものであった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高温耐
酸化性は勿論のこと、特に高温強度にもすぐれた材料を
開発すべく研究を行なった結果、重量%で、 0:0.05〜0.6%。
酸化性は勿論のこと、特に高温強度にもすぐれた材料を
開発すべく研究を行なった結果、重量%で、 0:0.05〜0.6%。
Si:0.1〜2%。
Cr:18〜25%。
W:10〜20チ。
Ni:25〜35%。
Hf:0.5〜5%。
を含有し、さらに必要に応じて、
Mn:Q、1〜2%。
希土類元素:0.005〜0.1係。
4−
のいずれか、または両方を含有し、
COおよび不可避不純物:残シ。
からなる組成を有するCO基合金は、高温酸化性雰囲気
中、1000℃以上の温度において、すぐれた高温強度
を示すばかりでなく、すぐれた高温耐酸化性を示し、し
たがってこのCo基耐熱合金を、これらの特性が要求さ
れるガスタービン部材ノ製造に用いると、この結果のガ
スタービン部材は、上記のような苛酷な条件下において
も、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという
知見を得たのである。
中、1000℃以上の温度において、すぐれた高温強度
を示すばかりでなく、すぐれた高温耐酸化性を示し、し
たがってこのCo基耐熱合金を、これらの特性が要求さ
れるガスタービン部材ノ製造に用いると、この結果のガ
スタービン部材は、上記のような苛酷な条件下において
も、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという
知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
(a) C
C成分には、素地に固溶するほか、Or、W、およびH
fと結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内および結
晶粒界を強化すると共に、高温強度を向上させ、さらに
溶接性および鋳造性を改善する作用があるが、その含有
量が0.05%未満では前5− 記作用に所望の効果が得られず、一方0.6%を越えて
含有させると靭性が劣化するようになることから、その
含有量を0.05〜06%と定めた。
fと結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内および結
晶粒界を強化すると共に、高温強度を向上させ、さらに
溶接性および鋳造性を改善する作用があるが、その含有
量が0.05%未満では前5− 記作用に所望の効果が得られず、一方0.6%を越えて
含有させると靭性が劣化するようになることから、その
含有量を0.05〜06%と定めた。
(b) 5i
S1成分は、脱酸作用をもつほか、溶湯の流動性を向上
させ、さらに高温耐酸化性を向上させる作用をもつが、
その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方2%を越えて含有させると、靭性および
溶接性が劣化するようになることから、その含有量を0
.1〜2%と定めた。
させ、さらに高温耐酸化性を向上させる作用をもつが、
その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方2%を越えて含有させると、靭性および
溶接性が劣化するようになることから、その含有量を0
.1〜2%と定めた。
(c) Cr
Cr成分は、すぐれた高温耐酸化性を確保する上で不可
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が1
8%未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方25%を越えて含有させると高温強度
および靭性が急激に低下するようになることから、その
含有量を18〜25%と定めた。
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が1
8%未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方25%を越えて含有させると高温強度
および靭性が急激に低下するようになることから、その
含有量を18〜25%と定めた。
(a) W
W成分には、Cと結合して高融点炭化物である6−
MC型炭化物を形成し、一方M703型やM23C6型
の低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上
させると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを
強化する作用があるが、その含有量が10%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方20%を越えて含
有させると、高温耐酸化性が急激に劣化するようになる
ばかりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間
化合物が形成されるようになることから、その含有量を
10〜20%と定めた。
の低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上
させると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを
強化する作用があるが、その含有量が10%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方20%を越えて含
有させると、高温耐酸化性が急激に劣化するようになる
ばかりでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間
化合物が形成されるようになることから、その含有量を
10〜20%と定めた。
(e) Ni
N1成分には、Crとの共存において高温強度を向上さ
せ、さらにオーステナイト素地を構成して、これを良く
安定化し、かつ加工性を向上させる作用があるが、その
含有量が25−未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方35%を越えて含有させると高温耐酸化性が劣
化するようになることから、その含有量を25〜35%
と定めた。
せ、さらにオーステナイト素地を構成して、これを良く
安定化し、かつ加工性を向上させる作用があるが、その
含有量が25−未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方35%を越えて含有させると高温耐酸化性が劣
化するようになることから、その含有量を25〜35%
と定めた。
(f)Hf
Hf成分には、MC型あるいはM7C3型の共晶炭化7
− 物を形成することなく、高融点炭化物であるMC型の初
晶炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向
上させ、さらに靭性も向上させる作用があるが、その含
有量が0.5%未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方5%を越えて含有させても前記作用により一層
の向上効果は得られず、経済性を考慮して、その含有量
を0.5〜5チと定めた。
− 物を形成することなく、高融点炭化物であるMC型の初
晶炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向
上させ、さらに靭性も向上させる作用があるが、その含
有量が0.5%未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方5%を越えて含有させても前記作用により一層
の向上効果は得られず、経済性を考慮して、その含有量
を0.5〜5チと定めた。
(g) Mn
Mn成分は、強力カ脱酸作用をもつほか、オーステナイ
ト素地に固溶して、これを安定化し、かつ靭性を向上さ
せる作用をもつので、これらの特性が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方2%を越え
て含有させると、高温耐酸化性に劣化傾向が現われるよ
うに力ることから、その含有量を01〜2チと定めた。
ト素地に固溶して、これを安定化し、かつ靭性を向上さ
せる作用をもつので、これらの特性が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方2%を越え
て含有させると、高温耐酸化性に劣化傾向が現われるよ
うに力ることから、その含有量を01〜2チと定めた。
(h) 希土類元素
これらの成分には、特にHfとの共存において高温耐酸
化性をよシ一段と向上させる作用があるの8− で、特にすぐれた高温耐酸化性が要求される場合に必要
に応じて含有されるが、その含有量が0005チ未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方0.1%を越
えて含有させると、鋳造性および加工性に劣化傾向が現
われるようになることから、その含有量’i0.005
〜0.1%と定めた。
化性をよシ一段と向上させる作用があるの8− で、特にすぐれた高温耐酸化性が要求される場合に必要
に応じて含有されるが、その含有量が0005チ未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方0.1%を越
えて含有させると、鋳造性および加工性に劣化傾向が現
われるようになることから、その含有量’i0.005
〜0.1%と定めた。
なお、この発明のCO基耐熱合金における不可避不純物
のうち、特にFθに関しては、3%まで含有しても合金
特性が伺ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て3%までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
のうち、特にFθに関しては、3%まで含有しても合金
特性が伺ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て3%までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
つぎに、この発明のCO基耐熱合金を実施例によシ具体
的に説明する。
的に説明する。
実施例
通常の溶解法によシそれぞれ第1表に示される成分組成
をもった本発明CO基耐熱合金1〜23および比較CO
基耐熱合金1〜7を溶製し、ロストワックス精密鋳造法
を用いて、平行部外径:’7wnφ×平行部長さ:50
wnXチャック部外径:25WrMφ×全長:90調の
寸法をもった試験片素材に鋳9− 造した。ついで、この試験片素材よシ、高温強度を評価
する目的でクリープラブチャー試験片を削り出し、この
試験片を用い、雰囲気:大気中、加熱温度:1100℃
、付加荷重:3.5にり/−の条件でクリープラブチャ
ー試験を行ない、破断寿命および破断絞りを測定した。
をもった本発明CO基耐熱合金1〜23および比較CO
基耐熱合金1〜7を溶製し、ロストワックス精密鋳造法
を用いて、平行部外径:’7wnφ×平行部長さ:50
wnXチャック部外径:25WrMφ×全長:90調の
寸法をもった試験片素材に鋳9− 造した。ついで、この試験片素材よシ、高温強度を評価
する目的でクリープラブチャー試験片を削り出し、この
試験片を用い、雰囲気:大気中、加熱温度:1100℃
、付加荷重:3.5にり/−の条件でクリープラブチャ
ー試験を行ない、破断寿命および破断絞りを測定した。
また、上記クリープラブチャー試験後の試験片のチャッ
ク部から直径:10mmφ×高さ=10祁の寸法をもっ
た試験片を切出し、この試験片を用い、大気中、温度1
100℃に10時間保持後、脱スケールを1サイクルと
し、10サイクルを行なった後の酸化減量を測定する高
温耐酸化性試験を行なった。これらの結果を第1表に示
した。
ク部から直径:10mmφ×高さ=10祁の寸法をもっ
た試験片を切出し、この試験片を用い、大気中、温度1
100℃に10時間保持後、脱スケールを1サイクルと
し、10サイクルを行なった後の酸化減量を測定する高
温耐酸化性試験を行なった。これらの結果を第1表に示
した。
第1表に示される結果から、本発明CO基耐熱合金1〜
23は、いずれもすぐれた高温強度および高温耐酸化性
、さらに高靭性を兼ね備えているのに対して、比較CO
基耐熱合金1〜7に見られるように、構成成分のうちの
いずれかの成分含有量(第1表に※印を付したもの)が
この発明の範囲から外れると、高温強度および靭性、さ
らに高温耐10− 酸化性のうちの少々くともいずれかの特性が劣ったもの
になることが明らかである。
23は、いずれもすぐれた高温強度および高温耐酸化性
、さらに高靭性を兼ね備えているのに対して、比較CO
基耐熱合金1〜7に見られるように、構成成分のうちの
いずれかの成分含有量(第1表に※印を付したもの)が
この発明の範囲から外れると、高温強度および靭性、さ
らに高温耐10− 酸化性のうちの少々くともいずれかの特性が劣ったもの
になることが明らかである。
上述のように、この発明のCO基耐熱合金は、すぐれた
高温強度と高温耐酸化性を兼ね備え、さらに靭性にもす
ぐれているので、これらの特性が要求される高性能化ガ
スタービンの構造部材として用いた場合に著しく長期に
亘ってすぐれた性能を発揮するなど工業上有用な特性を
有するのである。
高温強度と高温耐酸化性を兼ね備え、さらに靭性にもす
ぐれているので、これらの特性が要求される高性能化ガ
スタービンの構造部材として用いた場合に著しく長期に
亘ってすぐれた性能を発揮するなど工業上有用な特性を
有するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1)和 夫 外1名
′13−
268−
Claims (4)
- (1) c:0.05〜0.6%。 81:0.1〜2%。 Cr:18〜25%。 W:10〜20%。 Ni:25〜35%。 af:0.5〜5%。 coおよび不可避不純物:残り。 からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
ガスタービン層高強度Co基耐熱合金。 - (2)c:o、os〜0.6qb。 si:o、t〜2チ。 0r=18〜25%。 W’:10〜20係。 1− Ni:25〜35 %。 Hf:0.5〜51%。 Mn : 0.1〜2 %。 COおよび不可避不純物:残り。 から力る組成(以上重量%)を有することを特徴とする
ガスタービン用高強度CO基耐熱合金。 - (3)O:0.05〜0.6%。 8i:0.1〜21%。 Cr:18〜25%。 W:10〜20%。 Ni:25〜35%。 Hf : 0.5〜5%。 希土類元素:0.005〜0.1%。 COおよび不可避不純物:残り。 からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
ガスタービン層高強度Co基耐熱合金。 - (4)c:0.05〜0.6チ。 Si’:0.1〜2チ。 Gr:18〜25%。 W:10〜20%。 2− Ni:25〜35%。 Hf : 0.5〜5 %。 Mn:0.1〜2チ。 希土類元素:0.005〜0.1%。 COおよび不可避不純物:残り。 からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
ガスタービン用高強度cO基耐熱合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21983782A JPS6059289B2 (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | ガスタ−ビン用高強度Co基耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21983782A JPS6059289B2 (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | ガスタ−ビン用高強度Co基耐熱合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59110757A true JPS59110757A (ja) | 1984-06-26 |
JPS6059289B2 JPS6059289B2 (ja) | 1985-12-24 |
Family
ID=16741822
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21983782A Expired JPS6059289B2 (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | ガスタ−ビン用高強度Co基耐熱合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6059289B2 (ja) |
-
1982
- 1982-12-15 JP JP21983782A patent/JPS6059289B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6059289B2 (ja) | 1985-12-24 |
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