JPS61170507A - 高ｓ含クロム鋼の精錬方法 - Google Patents
高ｓ含クロム鋼の精錬方法Info
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- JPS61170507A JPS61170507A JP1108885A JP1108885A JPS61170507A JP S61170507 A JPS61170507 A JP S61170507A JP 1108885 A JP1108885 A JP 1108885A JP 1108885 A JP1108885 A JP 1108885A JP S61170507 A JPS61170507 A JP S61170507A
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- refining
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- slag
- steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高Ｓ含クロム鋼の精錬方法に関するものである
。
。
含クロム鋼の精錬においては、普通鋼の精錬と同様にス
ラグの塩基度（ＣａＯ，／’Ｊ ｉ Ｏ２）によシ鋼の
脱Ｓの効果及び耐火物の寿命が著しく異なる。一般に塩
基度を高くすると脱Ｓは促進され逆に塩基度を低くする
と脱Ｓは抑制される。また、耐火物に関しては塩基性耐
火物を使用する炉においては塩基度を高くした方が低く
するよシも溶損が軽減されることが知られている。
ラグの塩基度（ＣａＯ，／’Ｊ ｉ Ｏ２）によシ鋼の
脱Ｓの効果及び耐火物の寿命が著しく異なる。一般に塩
基度を高くすると脱Ｓは促進され逆に塩基度を低くする
と脱Ｓは抑制される。また、耐火物に関しては塩基性耐
火物を使用する炉においては塩基度を高くした方が低く
するよシも溶損が軽減されることが知られている。
ところで高Ｓ鋼の精錬においては脱Ｓを抑制する必要が
あるが脱Ｓを抑制しようとして塩基度を下げると耐火物
が溶損するという問題が生じる。
あるが脱Ｓを抑制しようとして塩基度を下げると耐火物
が溶損するという問題が生じる。
このような問題を解決する方法としては１例えば特開昭
５４−３８２１３号公報記載のＳ系、快削鋼の精錬方法
が公知である。この方法は溶銑〔Ｓ〕が０．０５１の精
錬において到達〔Ｓ〕が０．０４１２ラグ中の（ＭｇＯ
）を６〜３０嗟とし且つスラグ塩基度を１．０〜３６６
とするものである。
５４−３８２１３号公報記載のＳ系、快削鋼の精錬方法
が公知である。この方法は溶銑〔Ｓ〕が０．０５１の精
錬において到達〔Ｓ〕が０．０４１２ラグ中の（ＭｇＯ
）を６〜３０嗟とし且つスラグ塩基度を１．０〜３６６
とするものである。
しかしながら到達〔Ｓ〕が高い場合１例えば鋼中［８）
が０．１〜０．５１含有するクロム鋼の精錬においては
スラグ塩基度の変動によシ脱Ｓ作用が大きく変動するた
め、〔Ｓ〕の連中を図るには、塩基度を１．２未満にコ
ントロールせざるを得ない。他方含クロム鋼の精錬では
塩基度を１．２以上とする必要がある。すなわち含クロ
ム鋼の精錬では脱炭の進行とともに鋼中〔Ｃｒ〕の酸化
が増大してくる。この（Ｃｒ）の酸化を抑制するには、
ＣＯ分圧を低くずればよい。ＣＯ分圧を低くし効率よく
脱炭する方法として真空中で脱炭した）、希釈ガスを酸
素ガスと同時に吹込む希釈脱炭法が広く用いられている
。
が０．１〜０．５１含有するクロム鋼の精錬においては
スラグ塩基度の変動によシ脱Ｓ作用が大きく変動するた
め、〔Ｓ〕の連中を図るには、塩基度を１．２未満にコ
ントロールせざるを得ない。他方含クロム鋼の精錬では
塩基度を１．２以上とする必要がある。すなわち含クロ
ム鋼の精錬では脱炭の進行とともに鋼中〔Ｃｒ〕の酸化
が増大してくる。この（Ｃｒ）の酸化を抑制するには、
ＣＯ分圧を低くずればよい。ＣＯ分圧を低くし効率よく
脱炭する方法として真空中で脱炭した）、希釈ガスを酸
素ガスと同時に吹込む希釈脱炭法が広く用いられている
。
しかしながら上記いずれの方法も（Ｃｒ）の酸化を皆無
にすることは不可能であシ脱炭後、還元剤（Ｆ・−８１
等）を投入し酸化した（Ｃｒ ）を還元し回収する方法
が採用されている。この（Ｃｒ）の回収割合（以下Ｃｒ
歩留）はスラグの塩基度に強く影響を受け、効率よく回
収するにはスラグの塩基度を１．２以上にする必要があ
る。
にすることは不可能であシ脱炭後、還元剤（Ｆ・−８１
等）を投入し酸化した（Ｃｒ ）を還元し回収する方法
が採用されている。この（Ｃｒ）の回収割合（以下Ｃｒ
歩留）はスラグの塩基度に強く影響を受け、効率よく回
収するにはスラグの塩基度を１．２以上にする必要があ
る。
すなわち、高Ｓ含クロム鋼の精錬方法においてスラグ塩
基度を１．２未満にして鋼中（Ｓ）の連中を図ろうとす
れば耐火物の大幅な溶損及びＣｒ歩留の著しい低下等の
問題があシ、逆にスラグ塩基度を１゜２以上にしてＣｒ
歩留の向上及び耐火物の溶損防止を図るさとすれば〔Ｓ
〕の連中精度が低下するという問題がある。
基度を１．２未満にして鋼中（Ｓ）の連中を図ろうとす
れば耐火物の大幅な溶損及びＣｒ歩留の著しい低下等の
問題があシ、逆にスラグ塩基度を１゜２以上にしてＣｒ
歩留の向上及び耐火物の溶損防止を図るさとすれば〔Ｓ
〕の連中精度が低下するという問題がある。
本発明は高硫含クロム鋼の精錬方法における前記の問題
を解決し転炉、ＡＯＤ炉等において耐火物溶損が少な（
Ｃｒ歩留も良好で且つ鋼中（Ｓ）の連中を精度よく達成
できる精錬方法を提供するものであるＯ 〔問題点を解決するための手段、作用〕本発明は（Ｓ）
を０．１〜０．５％含有する含クロム鋼の精錬において
、精錬中におけるスラグ中の（Ｓ）を１．５〜６．０−
に調整し、かつ精錬後のスラグ塩基度（ＣａＯ／５ｓｏ
２）が１．２〜２．０となるように精錬することを特徴
とする。塩基性耐火物で内張すされ九転炉又はＡＯＤ炉
等で含クロム鋼を精錬する場合、還元終了時点（以下、
精錬後と−う）のスラグ塩基度と炉体耐火物の溶損量な
らびにＣｒ歩留の関係を第１図に示す。スラグ塩基度が
１．２以下になると炉体耐人物の溶損が著しく大きくな
シ、且つＣｒ歩留も著しく低下してくる。またスラグ塩
基度が２゜０以上になるとＣｒ歩留が低下してくる為コ
スト面で不利である。これは高塩基度になるとスラグが
固くなシ還元反応の進行が阻害される為である。従って
耐火物溶損及びＣｒ歩留の面から精錬後のスラグ塩基度
は１．２〜２．０が最適である。
を解決し転炉、ＡＯＤ炉等において耐火物溶損が少な（
Ｃｒ歩留も良好で且つ鋼中（Ｓ）の連中を精度よく達成
できる精錬方法を提供するものであるＯ 〔問題点を解決するための手段、作用〕本発明は（Ｓ）
を０．１〜０．５％含有する含クロム鋼の精錬において
、精錬中におけるスラグ中の（Ｓ）を１．５〜６．０−
に調整し、かつ精錬後のスラグ塩基度（ＣａＯ／５ｓｏ
２）が１．２〜２．０となるように精錬することを特徴
とする。塩基性耐火物で内張すされ九転炉又はＡＯＤ炉
等で含クロム鋼を精錬する場合、還元終了時点（以下、
精錬後と−う）のスラグ塩基度と炉体耐火物の溶損量な
らびにＣｒ歩留の関係を第１図に示す。スラグ塩基度が
１．２以下になると炉体耐人物の溶損が著しく大きくな
シ、且つＣｒ歩留も著しく低下してくる。またスラグ塩
基度が２゜０以上になるとＣｒ歩留が低下してくる為コ
スト面で不利である。これは高塩基度になるとスラグが
固くなシ還元反応の進行が阻害される為である。従って
耐火物溶損及びＣｒ歩留の面から精錬後のスラグ塩基度
は１．２〜２．０が最適である。
次に精錬後のスラグ塩基度と脱Ｓ反応との関係を第２図
に示す。
に示す。
第２図において、脱Ｓ反応の指標として精錬終了後の鋼
中（Ｓ）とスラグ中（１９）の分配比（（Ｓ）／９１
）を示している。Ｓ分配比が大暑い糧脱Ｓ反応の進行が
大である。精錬後の鋼中（Ｓ３が０．０３０％以下の場
合で精錬中のスラグ中（Ｓ）が０．５９６以下の場合（
図中：０印）、塩基度が１．２以上になるとＳ分配比が
大きくなシ脱８が促進されていることがわかる。
中（Ｓ）とスラグ中（１９）の分配比（（Ｓ）／９１
）を示している。Ｓ分配比が大暑い糧脱Ｓ反応の進行が
大である。精錬後の鋼中（Ｓ３が０．０３０％以下の場
合で精錬中のスラグ中（Ｓ）が０．５９６以下の場合（
図中：０印）、塩基度が１．２以上になるとＳ分配比が
大きくなシ脱８が促進されていることがわかる。
これに対し精錬後の鋼中［８）が０．１〜Ｏ，Ｓ Ｓ
。
。
精錬中のスラグ中（Ｓ）が１．５〜６．０％の場合（図
中：Ｘ印）、塩基度が０．７〜２．０の範囲においては
精錬終了後のＳ分配比の変動は前記（図中二〇印）Ｋ比
較してスラグ塩基度との関係は重着でなくしかもバラツ
キも小さい。
中：Ｘ印）、塩基度が０．７〜２．０の範囲においては
精錬終了後のＳ分配比の変動は前記（図中二〇印）Ｋ比
較してスラグ塩基度との関係は重着でなくしかもバラツ
キも小さい。
一方、精錬中のスラグ中（Ｓ）が１．５１未満であると
精錬後の塩基度が高くなりた場合分配相中（６）が増大
するため鋼中（Ｓ）を目標よシ低く外す可能性が生じ連
中精度が悪くなる。又精錬中のスラグ中（Ｓ）が６．（
１以上であると精錬後の塩基度が低くなり九場合、分配
比（Ｓ）／（Ｓ）が減少するため鋼中（Ｓ）を目標よシ
高く外す可能性が生じ連中精度が悪くなる。
精錬後の塩基度が高くなりた場合分配相中（６）が増大
するため鋼中（Ｓ）を目標よシ低く外す可能性が生じ連
中精度が悪くなる。又精錬中のスラグ中（Ｓ）が６．（
１以上であると精錬後の塩基度が低くなり九場合、分配
比（Ｓ）／（Ｓ）が減少するため鋼中（Ｓ）を目標よシ
高く外す可能性が生じ連中精度が悪くなる。
そこで精錬開始前又は開始時にスラグ中＜Ｓ＞を予め１
．５〜６，０−に調整して精錬中にこの範囲を維持すれ
ば塩基度が高くなっても分配比（Ｓ）Ａが著しく増大す
ることなく安定しており、そのバラツキも低塩基度の時
と同様で、鋼中（Ｓ）は低塩基度のときと同等の連中精
度が得られる。
．５〜６，０−に調整して精錬中にこの範囲を維持すれ
ば塩基度が高くなっても分配比（Ｓ）Ａが著しく増大す
ることなく安定しており、そのバラツキも低塩基度の時
と同様で、鋼中（Ｓ）は低塩基度のときと同等の連中精
度が得られる。
本発明を実施例にもとづいて説明する。
実施例１
塩基性耐火物を使用した６ ０ Ｔｏｎ ＡＯＤ炉によ
る高Ｓ含クロム鋼の精錬において精錬開始時のスラグ中
（Ｓ）を３．５％とし脱炭を行ない、精錬後スラグ塩基
度を１．６にした本発明の実施例と従来法による比較例
の平均実績を第１表に示す。
る高Ｓ含クロム鋼の精錬において精錬開始時のスラグ中
（Ｓ）を３．５％とし脱炭を行ない、精錬後スラグ塩基
度を１．６にした本発明の実施例と従来法による比較例
の平均実績を第１表に示す。
第１表において本発Ｆ！ＡＫよる実施例は比較例に対シ
、ＡＯＤ２／ −） ［８）カ０．３ ％カら０．６
％に大幅に増えていても精錬後（Ｓ３は０．２５９１ｇ
と同等の値となっている。これは精錬後スラブ塩基度が
０．９から１．６へ高塩基度になっているので還元期に
脱Ｓ反応が進行したためであシ、且つスラグ中（Ｓ）が
３．ＯＳに制御されておシ、分配比（Ｓ）／（Ｓ）が安
定しているので精度よく鋼中〔Ｓ〕を適中することが可
能となりたからである。
、ＡＯＤ２／ −） ［８）カ０．３ ％カら０．６
％に大幅に増えていても精錬後（Ｓ３は０．２５９１ｇ
と同等の値となっている。これは精錬後スラブ塩基度が
０．９から１．６へ高塩基度になっているので還元期に
脱Ｓ反応が進行したためであシ、且つスラグ中（Ｓ）が
３．ＯＳに制御されておシ、分配比（Ｓ）／（Ｓ）が安
定しているので精度よく鋼中〔Ｓ〕を適中することが可
能となりたからである。
実施例２
６０Ｔｏｎ電気炉で原料溶解し、６０Ｔｏｎ ＡＯＤ炉
で高Ｓ含クロム鋼の精錬を行な５場合、原料中Ｋ ［８
）を１チ配合した場合の本発明の実施例と従来法による
比較例の平均実績を第２表に示す。
で高Ｓ含クロム鋼の精錬を行な５場合、原料中Ｋ ［８
）を１チ配合した場合の本発明の実施例と従来法による
比較例の平均実績を第２表に示す。
第２表に示す如く本発明による実施例は比較例に対し配
合［８）がＯ，Ｓ＊から１．０ ＊ Ｉｃ増えておシ。
合［８）がＯ，Ｓ＊から１．０ ＊ Ｉｃ増えておシ。
電気炉においても脱Ｓ反応が進行するため電気炉精錬後
の［８）は０．３％から０．６％に増えているが。
の［８）は０．３％から０．６％に増えているが。
ＡＯＤ精錬後の成分は０．３％と同等の値となっている
。
。
これは精錬後塩基度が０．８から１．４へと高塩基度に
なっているので還元期に脱Ｓが進行したためであシ、且
りスラグ中（Ｓ）が３．０チに制御されているので分配
比（Ｓ）／（Ｓ）が安定してお＃）ＷＩ度よく鋼中（Ｓ
）を適中することが可能となったからである。
なっているので還元期に脱Ｓが進行したためであシ、且
りスラグ中（Ｓ）が３．０チに制御されているので分配
比（Ｓ）／（Ｓ）が安定してお＃）ＷＩ度よく鋼中（Ｓ
）を適中することが可能となったからである。
第 １ 表
第 ２ 表
〔発明の効果〕
本発明による高Ｓ含クロム鋼精錬方法は以上のように構
成されているので次の効果を奏する。
成されているので次の効果を奏する。
（１）スラグ塩基度が高塩基度で精錬できるので炉体耐
大物の溶損が少なく且つＣｒ歩留も高い。
大物の溶損が少なく且つＣｒ歩留も高い。
（２）スラグ中（Ｓ）をあらかじめ１．５〜６．（ｌと
することによシ分配比（Ｓ）／（Ｓ）のバラツキを小さ
くすることができ、高塩基度での精錬でも低塩基度の場
合と同等の精度で（Ｓ３の連中ができる。
することによシ分配比（Ｓ）／（Ｓ）のバラツキを小さ
くすることができ、高塩基度での精錬でも低塩基度の場
合と同等の精度で（Ｓ３の連中ができる。
（３）配合〔Ｓ〕を高くすることが可能であシ安価な高
硫原料１例えはＮ１マットとか硫化鉱等の使用が出来る
ので原料費を著しく軽減することができる。
硫原料１例えはＮ１マットとか硫化鉱等の使用が出来る
ので原料費を著しく軽減することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図はスラグ塩基度と耐火物溶損量およびＣｒ歩留と
の関係を示す図、第２図はスラグ塩基度と分配比（Ｓ）
／（Ｓ）の関係を示す図である。 第１図 第２図
の関係を示す図、第２図はスラグ塩基度と分配比（Ｓ）
／（Ｓ）の関係を示す図である。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔Ｓ〕を０．１〜０．５％含有する含クロム鋼の精錬に
おいて、精錬中におけるスラグ中の（Ｓ）を１．５〜６
．０％に調整し、かつ精錬後のスラグ塩基度（ＣａＯ／
ＳｉＯ＿２）が１．２〜２．０となるように精錬するこ
とを特徴とする高Ｓ含クロム鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1108885A JPS61170507A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 高ｓ含クロム鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1108885A JPS61170507A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 高ｓ含クロム鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170507A true JPS61170507A (ja) | 1986-08-01 |
| JPH0143807B2 JPH0143807B2 (ja) | 1989-09-22 |
Family
ID=11768227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1108885A Granted JPS61170507A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 高ｓ含クロム鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61170507A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014234543A (ja) * | 2013-06-04 | 2014-12-15 | 日本冶金工業株式会社 | Ｓ含有鋼の製造方法 |
-
1985
- 1985-01-25 JP JP1108885A patent/JPS61170507A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014234543A (ja) * | 2013-06-04 | 2014-12-15 | 日本冶金工業株式会社 | Ｓ含有鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0143807B2 (ja) | 1989-09-22 |
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